发电厂原则性热力系统.pdf

第七章发电厂原则性热系统本章先介绍拟定发电厂原则性热系统的基本方法,并列举国 内外大容量发电机组中具有代表性的火电、核电、燃气-蒸汽 联合循环发电的原则性热系统,并兼顾了凝汽式、供热式两 类机组的发电厂原则性热系统。同时介绍了发电厂原则性热 系统的计算方法,并以常规热量法的额定况计算为例进行 介绍。本章最后附有亚临界600MW机组、超临界800MW机组 和双抽汽式供热机组的火力发电厂原则性热计算实例。1第七章发电厂原则性热系统第一节发电厂原则性热系统的拟定本章提要第二节发电厂原则性热系统举例第三节发电厂原则性热系统的计算第四节发电厂原则性热力系统计算举例2第一节发电厂原则性热系统的拟定热发电厂原则性 热系统在实质上 表明了循环的特征、质的能量转换、热量利用程度和技 术完善程度。3发电厂原则性热系统的组成发电厂原则性热系统主要包括:锅炉,汽轮机、二次蒸汽系统、局部热系统给水冋热加热和除氧器系统补充水引入系统轴封汽及其它废热回收系统热电厂还包括:对外供热系统多二编制发电厂原则性热系统的主要步骤（一）确定发电厂的型式及规划容量根据电网结构及其发展规划,燃料资源及供应状况,供水条件、交通运输、地质 地形、地震及占地拆迁,水文气象,废渣处理、施工条件及环境保护要求和资金 来源等,通过综合分析比较确定电厂规划容量、分期建设容量及建成期限。涉外 工程要考虑供货方或订货方所在国的有关情况。（二）选择汽轮机凝汽式发电厂选用凝汽式机组,其单位容量应根据系统规划容量、负荷增长速度 和电网结构等因素进行选择。各汽轮机制造厂生产的汽轮机型式、单机容量及其 蒸汽参数,是通过综合的技术经济比较或优化确定的。（三）绘发电厂原则性热系统图汽轮机型式和单机容量确定后,即可根据汽轮机制造厂提供的该机组本体汽水系 统,和选定的锅炉型式来绘制原则性热系统图。5（四）发电厂原则性热系统计算进行几个典型工况的原则性热计算,及其全厂热经济指标计算,详见本章 第三、四节。（五）选择锅炉选择锅炉应符合现行的SD268-1988燃煤电站锅炉技术条件的规定,必须 适应燃用煤种的煤质特性及现行规定中的煤质允许变化范围。根据汽轮机组 最大工况时的进汽量,并考虑必须的富裕容量来选择锅炉的单位容量。（六）选择热辅助设备根据最大工况时原则性热系统所得各项汽水流量,按照“设规”的技术要 求,结合有关辅助热设备的产品规范,合理选择,并宜优先选用标准系列 产品,其型式也宜一致。第二节发电厂原则性热系统举例一国产机组的发电厂原则性热系统举例（一）:江西丰城发电厂（原则性热系统如图7-1所示）300MW机组型号为SQ-N300-16.7/538/538,配HG-1025/18.2-YM6型强制循环汽包锅炉及QFSN-300-2水氢氢 冷发电机。汽轮机为单轴双缸双排汽,高中压缸采用合缸反流结 构,低压缸为三层缸结构。高中压部分为冲动、反动混合 式,低压部分为双流、反动式。有级不调整抽汽,冋热 系统为“三高四低除氧”,除氧器为滑压运行。采取疏 水逐级自流方式。该机组额定功率300MW,最大功率327MW,可超压5%发出额定功率并可连续运行。7图7-1 N300-167/538/538型机组的发电厂原则性热系统8引进美国技术国产的N6006.7/537/537型机组i16.67P,537?13.283 P,53B 2HP3.MP,314.3f27416.0”,382.3?1.617,428.61O.768P,326.7?0*303,221.4?0.0054P厂用汽_丄 厂用汽疏水I Hl 555 IL-.TDFP心-J9=8204.03kJ/（kW-h 九=92.3%b*=310.6 g/（kW-h）0,007pH5国0.OTP0.02“S-H6。127P,136.2 tI _H8L图7-2为引进美国技术 国产的 N600-16.7/537/537型机组,酉己HG-2008/186M强制循环汽 包炉的发电厂原则性热 系统图。与图7-1对 比,仅指出其不同之处:汽轮机组为单轴四缸四 排汽反动式汽轮机,额 定工况时机组热耗率为 8024.03 kJ/(kW h)o图7-2 N600-16.7/537/537型机组的发电厂原则性热系统举例（三）:图7-3为国产CC200-12.75/535/535型双抽汽凝汽式机组,配HG-670/140-YM9型自然循环汽包炉的热电厂原则性热系统,有级回热抽汽。其主要特点是:第三、六级为调整抽汽,其调压范围分别为0.781.27MPa、0.118-0.29MPa,前者对艺热负HIS直接供汽和峰载热网加热器PH的汽源,后者作为基载热 网加热器BH和大气压式除氧器MD的汽源。高压加热器H2和高压除氧器HD设有外置式蒸汽冷却器SC2、SC3与H1为出口 主给水串联两级并联方式,H2还没有外置式疏水冷却器DC2。两级除氧,高压除氧器HD、大气压除氧器MD均为定压运行,前者是给水除 氧器,后者是热电厂补充水除氧器。因系热电厂采用了两级锅炉连续排污利用系统,其扩容蒸汽分别引至两级除氧 器HD、MDo广图7-3 CC200-12.75/535/535型双抽汽凝汽式机组热电厂的原则性热系统我国进设备的发电厂原则性热系统举例（一）:进口法国600MW机组元宝山电厂（原则性热系统如图7-4所 示）其蒸汽初参数为17.75MPa/540/540,配德国产的本生型直流 锅炉,其出口蒸汽参数为18.593MPa/545/545,蒸发量1843t/h,燃褐煤,采用风扇磨煤机。汽轮机为单轴四缸四排汽凝汽冲动式。高压缸无抽汽口,两级高 压加热器均为双列布置,H2设有外置式蒸汽冷却器SC2。除氧器滑压 运行。小汽机配有单独的小凝汽器及其凝结水泵。三、五、六段抽汽 除供除氧器和小汽机,五、六号加热器用汽外,还分别供厂内采暖Q、暖风器R和生水加热器S用汽。额定功率机组的保证热耗率为 7808.38kJ/kWh。图74进法国亚临界600MW机组的元宝山发电厂原则热系统举例（二）:图7-5为我国华北盘山电厂一期工程系俄罗 斯制造的两台超临界参数500MW燃煤火电机组的原则性 热系统,汽轮机为K-500-240-4型,配蒸发量为1650 t/h、参数为25Mpa、545的直流锅炉。汽轮机是单轴、四缸、四排汽、冲动式、凝汽式汽轮 机,有八级冋热系“三高四低除氧”,其中第七、级 冋热加热器H7、H8为接触式低压加热器,有两台轴封冷 却器SG1、SG2,双压凝汽器,全部凝结水精处理,故有 三级凝结水泵CP1、CP2、CP3o主给水泵FP、前置泵 TP均为小汽机TD拖动,其汽源取自第四级抽汽,设有单 独的小凝汽器和凝器水泵,并引至主凝水管。3.56MPa,5401650t/h;23.54MPa;5401.79MPa;464 1.14MPa;385 O。p a n 寸寸OHC 5IP4J。9 Z二E d n sO。9 m W K W.0H-B-图7-5进俄国超临机组500MW的盘山发电厂原则性热系统举列（三）:图7-6:锅炉为瑞士苏尔寿和美国GE公司设计制造的 超临界一次再热螺旋管圈、变压运行的直流锅炉,最大连续出力1900 t/h,蒸汽参数为25.3MPa、541,给水温度285.5。,锅炉效率92.53%,不投 油稳燃最低负荷为30%。汽轮机为瑞士 ABB公司产的单轴四缸四排汽一次再热反动式丫454型凝 汽式汽轮机,主蒸汽参数为24.2 MPa、538,再热参数4.29MPa、566 该机组有八级不调整抽汽,回热系统为“三高四低除氧”。机组为复合 滑压运行,即从40%到90%最大连续出力负荷区间为变压运行。该厂这样 两台机组先后于1992年6月、12月投运,是我国第一座投运超临界压大 型火力发电厂24.抄 538 t_图7-6进美国600MW超临界机组的上海石洞口厂二X3wa、0lTs-dfe0 園胤一司033发电厂原则性热系统三国外典型火电厂的发电厂原则性热系统举例（一）（图7-7 世界上最大的1300MW双轴凝汽式 汽轮机配直流锅炉的发电厂原则性热系统。该机组为超临界压,一次再热、双轴六缸八排汽凝 汽式机组,两轴功率相等。高压轴配有分流高压缸、两个 分流低压缸和发电机,低压轴配有分流中压缸、两个分流 低压缸和发电机。该机组有级不调整抽汽,冋热系统为“四高、三低、一滑压除氧”。除H1高压加热器设有内 置式蒸汽冷却器外,所有高压加热器和H6、H7低压加热 器均有内置式疏水冷却器。末级H8设有疏水泵DP将疏水 送入该级加热器的出口主凝结水管中,高压加热器为双列 布置。图7-7世界上双轴最大1300MW凝汽式发电厂原则性热系统图FF送风机;E蒸发器;ES蒸发器冷却器;EJ抽气器冷却器19举例（二）（图7-8 世界上单轴最大1200MW凝汽式发 电厂汽轮机为K1200-23.54/540/540型超临界压次再热、单轴五缸六排 汽冲动式凝汽式汽轮机,配蒸发量为3950t/h燃煤直流锅炉。新蒸汽先 进入高压缸左侧通流部分,再回转180。进入其右侧通流部分,中、低 压缸均为分流式。共有九级不调整抽汽,回热系统为“三高、五低、滑压除氧”。除最后两级加热器外,均设有内置式蒸冷器和疏冷器。H3还设有一台外置式蒸冷器SC3将给水温度提高到274。两台除氧 器装有两台半容量汽动调速给水泵,驱动小汽机TD为凝汽式,功率 为25MW,正常工况时汽源引自第三段抽汽,其前置泵由小汽机同轴 带动,还有一台半容量电动给水泵（图中未画出）。图7-8世界上最大的单轴凝汽式机组(1200MW)发电厂原则性热系统图举例（三）（图7-9 美国超临界两次再过热机组埃迪斯通 发电厂有级不调整抽汽,冋热系统为“五高两低除氧”。给 水采用两级升压系统,使五台高压加热器的水侧压降低,有助于提高其工作可靠性。小汽机TD为背压式,其正常 工况汽源为第一次再热前的蒸汽,排汽引至第四级抽汽。高、低压加热器的疏水均为逐级自流,DC7、DC8分别为 H7、H8的外置式疏水冷却器。主凝水系统还串联有暖风 器WAH,和低压省煤器ECL。装ECL的作用是冋收锅炉排 烟余热利用于热系统,以降低锅炉排烟温度提高锅炉效 率。35M Pa TU7MPa,565cC嘘;L图7-9美国超临界压两次再热325MW凝汽式机组 发电厂原则性热系统举例（四）世界上最大单轴采暖抽汽式机组的发电厂原则性图7-10即为俄罗斯单采暖抽汽T-250-240型供热机组的发电厂原则性热系统。配单炉膛直流锅炉,蒸发量为1000t/h,其蒸汽参数为25.8MPa 545/545,给水温度260。其锅炉效率分别为93.3%燃煤）、93.8%燃油）。该供热式机组蒸汽参数为23.54MPa、540/540最大功率达300MW。其特点:通流部分有足够的适应大抽汽量的要求;在控制上能满足电、热负荷在大范围内各自独立变化互不影响;可抽汽、背压纯凝汽方式运行;抽汽参数变化时仍保持最小节流损失。图7-10单采暖抽汽T-250-240型供热式机组的发电厂原则 性热系统四核电二回路原则性热系统举例(一)(图712)我国大亚湾900MW核电厂二回路原则性热系统该核电汽轮机组为单轴四缸(一高和3低)、六排汽、全速3000rpm 机。进入高压缸的蒸汽量为5808t/h,蒸汽压为6.43MPa(a),蒸汽干 度为99.53%,进入低压缸的蒸汽量为4000t/h,蒸汽压为0.755MPa(a),蒸汽温度为265.1。,排汽压为7.5kPa(a),湿度为11%,给水温度为 226 该机组有7级不调整抽汽,回热系统为“二高四低一定压除氧”。高压缸排汽进入汽水分离一再热器先进行汽水分离,后蒸汽再加热。采 用2台单容量汽动泵,每台流量为2275t/h,每台小汽机功率为3350KW。最大连续功率为983.8MW。额定工况时机组热耗率为10629kJ/(kWh)。5808g,6.43MPa,0.9953x4000g,0.755MPa,265.lt图7-12我国大亚湾900MW核电厂二回路原则性热系统俄罗斯1000MW核电厂二冋路原则性热系统图7-13所示,汽轮机为K-1000-60型系单轴五缸(一个分流高压缸、四个分流低压缸)八排汽,进汽压5.82MPa、温度275干度99.5%,进入中压缸蒸汽压为0.93 MPa,温度262,双压凝汽器压平均 为4kPa,(Pc1=3.6kPa,Pc2=4.4kPa),干度89.7%。该机有七级不调 整抽汽,回热系统为“一高五低除氧”,其特点是小汽机同轴驱动 前置泵和主给水泵,最末两级低压加热器H6、H7为混合式低压加热 器,并迭置串接;设有基载热网加器BH3、BH2、BH1,其汽源分别 引自第3、4、5级回热抽汽。额定工况时毛效率,核燃料消耗率 bas=173g/(MW-h),以年利用小时7000计,全年核燃料消耗为233901。鼻 PK&R1%图7-13俄罗斯1000MW核电厂二冋路原则性热系统第三节发电厂原则性热系统的计算计算的主要目的在热发电厂的设计或运行中,常需进行全厂热系统计算。例如:论证发电厂原则性热系统的新方案;新型汽轮机本体的定型设计;设计电厂采用非标准设计;扩建电厂设计时,新旧设备共用的热系统;运行电厂对原有热系统作较大改进;分析研究发电厂热设备的某特殊运行方式,如高压加热器停 运后减少出力,增大推力轴承的应是否超过设计值等发电厂原则性热系统计算的主要目的:确定电厂某运行方式时的各项汽水流量及其参数,该 况下的发电量、供热量及其全厂热经济指标,以分析其安 全性和经济性。根据最大负荷况计算的结果,作为选择锅炉、热辅助 设备和管道及其附件的依据。计算原始资料拟定的发电厂原则性热系统图指定的电厂计算工况及所选锅炉、汽轮机的技术 数据.三计算方法与步骤（一）计算方法的分类1按基于热力学定律情况分:基于热力学第一定律的常规计算法、等 效热降（焰降）法、循环函数法、等效抽汽法等;基于热力学第二 定律的嫡方法、畑方法等。2按计算工具分:常规的手工计算法,编程后用电子计算机计算,（又 有在线、离线计算的不同）3按给定参数分:定功率法（本章例题7-1是定功率计算）,定流量法（又有绝对流量与相对流量计算的不同）（本章例题7-2是定流量计算）4按热平衡情况分:正热平衡计算法,反热平衡计算法。本书主要介绍常规的手工计算,以汽轮发电机组的电功率Pe为定 值,通过计算求得所需的蒸汽量,称为定功率计算法,设计、运行 部门用得较为普遍。(二)全厂热计算与机组热计算的异同1共同点:(1)联立求解多元一次线性方程组;(2)计算原理和基本方程式是相同的;(3)均可用汽水流量的绝对量也均可用相对量来计算;(4)两者计算的步骤类似。2区别:(1)计算范围和要求不同显然全厂原则性热系统计算包括了锅炉和汽轮机组在内 的全厂范围的计算,需合理选取锅炉效率,厂用电率,以 最终求得全厂的热经济指标%、勾和%、或、%(2)小流量的汽耗量处理不同因为原则性热系统计算是全厂范围的,包括了有关辅助 设备,如驱动汽轮机,经常工作的减温减压器,蒸汽抽气 器汽耗量。目和轴封冷却器的汽耗量。sg，以及汽水工质损 失。I、锅炉连续排污量。bl等。3 按先“由外到内”再“从高到低”的顺序为便于计算,通常是先“由外到内”,即从供热设备（蒸汽交换器、热 网加热器）,水处理设备（包括蒸发器）,锅炉连续排污扩容器开始进行 计算,而后计算机组“内部的”回热系统,仍是“从高到低”的顺序 进行计算。4 某些项目的物理概念不同汽轮机汽耗还应包括门杆漏汽D”、射汽抽气器的新汽耗量B唄以及轴封用 汽耗量Dsg等。汽轮机汽耗量 4=Do+Dsg全厂给水量 Dw=Db+Dbi=+Di+D%+D y+Df+Dma汽轮机的热耗,由于汽轮机汽耗量为,其热耗Q。变化为:00=D rhq h+Dfk D ma%.ma。H/h将川=+Df+Dma代入上式整理为:00=5 一力）+泌泌+（;川）-4 as加一.痛）kJ/h（三）计算步骤以凝汽式发电厂额定工况的定功率计算为例,说明其计算步骤:1.整理原始资料,编制汽水参数表;2.按“先外后内”,再“从高至低”顺序计算;3.汽轮机汽耗,热耗Q。,锅炉热负荷Qb及管道效率的计算;4.全厂热经济指标等的计算。四热耗率的修正和非额定工况的计算一)热耗率的修正我国的汽轮机运行规程中对新汽压、温度的允许变动范围为:1.中参数Po=3.383.48MPa(350.5ata)、t0=4355；2.高参数Po=8.639.O2MPa(902ata)、t0=5355；3,超高参数p0.49MPa、;。二)非额定工况全厂原则性热系统计算若机组虽属额定工况,但某参数偏离设计值超出了厂家提供的修正曲线所 规定的范围时,或机组要承担部分负荷(非额定工况如调峰运行)时,均需作非 额定工况的原则性热系统的热计算。第四节 发电厂原则性热力系统计算举例例题7-3 一次中间再热超临界凝汽式汽轮机发电厂原则性热系统计算 已知俄罗斯800MW超临界机组的发电厂原则性热系统见课本图7-17。我国绥中电厂二期工程采用的就是这样两台800MW机组。汽轮机型式和参数俄罗斯800MW超临界机组为单轴、五缸（高中低压缸均为分流）、六排汽、一次再热、凝汽式汽轮发电机组,配直流锅炉。汽轮机的具体型式和参数如下表所示:机组型式K-800-240-5型机组初参数p0=23.5MPa(240ata),=540再热参数高压缸排汽 Prh-i=P2=3.82 MPa=/2=284。中压缸进汽pp%=3.34MPa,=540双压凝汽器平均排汽压Pc=0.0036MPa(pc1=0.0032MPa,pc2=0.004MPa)额定功率800MW给水温度1号高压加热器出口处270C,3号高压加热器外置式蒸汽 冷却器出口处275二锅炉型式和参数锅炉型式n-67型直流锅炉过热器出口蒸汽参数pd=25MPa,=545锅炉再热器出入口蒸汽参数pa=3.74 MPa,倉=280。p。=3.4MPa,小。=545 锅炉效率77b=0.92原煤低位发热量q尸15660kJ/kg,根据煤质条件装有暖风器,用汽轮 机的第五段抽汽来加热空气,进出口空气温度分别为1、50,室 外气温为5。暖风器的疏水经膨胀箱E,其扩容蒸汽引至7号低压 加热器,疏水引至主凝汽器出口。三回热系统及其参数该机组回热系统采用八级回热（三高四低除氧）,末两级低压加热器为接触式 低压加热器。额定工况时抽汽参数下表7-11所示:表7-n K-800-240-5型机组额定工况时回热抽汽参数项目回热抽汽参数-*四五六七八加热器编号Hi現H3H4(HD)以H6冉氏抽汽压,MPa6.13.822.031.020.5050.2130.06630.0189抽汽温度,。346284469379300204114x=94.1四汽封系统及其参数（一）主机汽封及其参数主机汽封系见课本图7-18所示,其参数如表7-12所示。主机汽封用汽还有:旳=。0仇 2=0.0004,%=0.0006,0名,=0.0004,表7-12 K-800-240-5型机组汽封系统的参数项目主汽门杆漏汽二次汽门杆漏 汽至来至至轴封加热器館後1以20rh alh alvlalv2即*24glasg2%油0.00040.0020.0030.00030.00030.00230.00140.0010.0010.0020.0008比熔,kJ/kg3323354333522762.93010280027502762.9（二）小汽机汽封、给水泵密封水及其参数小汽机汽封系统、给水泵密封水系统如图7-19所示,其参 数如表7-13所示。表7-13 K-800-240-5型机组汽封系统的参数项目凡来汽给水泵密封水符号得fp aJfp w2fp aJ w3流量0.00020.0080.0020.008比焰,kJ/kg2762.9326图7-19 K-800-240-5型机组的小汽机汽封,给水泵密封水系统五其它参数的选取 各抽汽管压损5%8%；质损失尸0.015；假设分别集中在第三、六级抽汽管上,取“3=0.007,aZ6=0.008；补充水经软化处理引入主凝汽器,其水温为40；主机的机械效率/7m=0.994,发电机效率=0.99,小汽机的 机械效率=0.99,给水泵效率%0=0.83；各加热器的效率见以下具体计算。六额定工况下各项热经济指标的详细求解过程(一)整理原始资料取新汽压损0=3%,故:p 3=(1Wo)20=(10.03)x23.5=22.8MPa,=537,/z0=3323kJ/kgo再热蒸汽压损仍=14%,再热后进入中压缸的压Prh=3.34MPa,=540,贝,泌=3543kJ/kg。中压缸排汽至低压缸连通管压损勿2%,在熔炳图上作 该机组的汽态线,如图7-20所示。该机组各计算点的汽水 参数如表7-14所示。图7-20 K.800.240.5型机组的汽态线表7-14 K-800-240-5型机组各计算点的汽水参数计算占八设备抽汽口加热汽侧被加热水侧Pj，MPat?(x,%)h,kJ/kgp j，MPatsj，%kJ/kgkJ/kgqj?kJ/kg斗，Pwj，MPatwj,kJ/kg卬 kJ/kg023.505403323一0，22.805373323一1凡6.1034630255.702721196.8110019252312701181.9121.92H23.8028429243.70245.71065.39391985231.5243.710601682，3.345403543一3凡2.046934001.90209.8896.87782204c432205.8892154a4凡1.0237932200.7016569700.71656975H50.50530030640.476150632.2531253321.2148622.51316H60.21320428800.199120503.7404247631.5117491.5128.4 b7H70.066311427100.06286.5363.100.06286.5363.18H80.0186X8=97.725540.017256.8237.200.017256.8237.2Cc0.0036xc=94.12405d2291.200.003 627.2113.8a一考虑在给水泵中加热;b忽略在混合处加热;c一考虑SC3蒸汽冷却;d一考虑出口蒸汽速度损失（二）计算汽轮机各级抽汽系数!：%和凝汽系数先1高压加热器组的计算高压加热器组系统如图7-21所示,图中标明各处汽水符号图7-21 K-800-240-5型机组高压加热器组系统由H、H2 H3的热平衡求oc2 oc31x121.91925x0.992=0.06383=1.0 x168/0.993。.。6383 11。939、85%+出=0.06383+0.08005=0.14388 进入/凝结段的蒸汽温度、焰、压记为年、P畳=0.98产.98x1.90=1.86MPat聲twi=10+270=280 由万。、短值查得=2982kJ/kg故在的凝结热量 行=守一片3=2982-778=2204外/馆 进入吃的抽汽系数%3为:ar3=/3 一（+。2）底2 一郷3）1.0 x154/0.994-0.14388(939-778)_ 059782204第三级抽汽还供小汽机用汽,已知水泵效率%=0.83,小汽机机械效率朗=0.99,其汽耗系数婢T为:DT A17(Pd)0Lf 二-t nDT DT、f(0 一)7 m fp1.0 x1.1(32.4-0.7):0 04416(3400-2439)x0.99x0.83故第三级抽汽系数=戊3+/丁+/3=0.05978+0.04416+0.007=0.11094%+%+%=0.06383+0.08005+0.05978=0.203662除氧器的计算该机组除氧器系统及其汽水符号如图7-22所示T金adr/DT图7-22 K-800-240-5型机组的除氧器系统由图7-22可知除氧器排汽/中引至主机汽封的为引至小汽机汽封 的为 词,其值由表7-12、7-13,则ad为%=a：+.7,=0.0014+0.0002=0.0016除氧器的物质平衡式为:_（。加+ag +a +=（。1+。2+。/3）+（。鯉2+。+04+。4）代入各值得%=0-80144。网 1 除氧器的热平衡式为:（。加+a-a2）%+%+。匂）人4=（%+%3 “w3+41 2gl2 2 +a+1,4w5+a”4代入各值,将 1 式代入 2,解得 见=878616,%=0.01528图7-23 K-800-240-5型低压加热器组系统“聚=鬻般=。睜暖风器用汽心取自第四段抽汽,其抽汽系数为为求暖风器热耗,需先估算汽轮机纯凝汽运行时的汽耗2。、锅炉热负荷4及其煤耗量 B cp。=h_hc+q讣=3323二2405+619=1537 kJ/kg噜読啜k帥取由于回热而增大的汽耗系数 3=1.336,则汽轮机汽耗D=1.336 X 1904130=2544000 kg/hQb Db hb h扭）+Drh hrh b）-%h（b）=1.0 x2544x10 x3321-1206.7；+%0.66701x237.2=0&x 2554+4x (11)SG2热平衡式況(唸2%=(aej+asg2)(hsg2 sg2)+alvl(泌農2)+琢 1(42).%代入各值嗽(嫌2-113.8)=(0.0008+0.002)(2750-420)+0.0003(3543-420)+0.0004(3323-420)x 0.999(12)联解(10)、(11)、(12)式,得cif8=0.03020,。1=0.636817汽轮机凝汽系数ac的计算及检验acao alv _ alvl alvl agl-2 _ ag3 _ ag4 _ ag5 _ ag6+asg 8=1-0.0023-0.0004-0.0003-0.001-0.0006-0.0004-0.0003-0.0003+0.0014-0.002-0.06383-0.08005-(0.05978+0.04416)-0.01528-(0.04082+0.02993+0.00654)-(0.03750+0.00317)-0.03198-0.03020-0.015=0.53556由图7-17、J-23可知凝汽器的凝结水系数awQ_=加。+a a+a BH?+a BHI+0。+a sg2+後+=1+0/vi+sgi=0.53556+0.015+0.02708+0.00654+0.00317+0.04556+0.002+0.0008+0.0004+0.0003+0.001=0.63741式中=+吟=0.04416+0.0002=0.04436误差 取10063681。.6374%00_0 0940%是允许的。0.63741（三）汽轮机汽耗Do计算及流量校核汽轮机Z%的计算见课本表7-15由功率平衡式求汽耗。D=丁需。&LaijHijrlmrlg_3600 X 800 xlQ3 1147.187x0.994x0.99=2551154 kg/h.误差爽需叫叫是允许的。D。2551154 0-Pe 800000=3.189 k(kW-h)以。o=2551154kg/h为基准,计算各项汽水流量如表716所示表7-16 各项汽水流量项目kg/h项目kg/h第一级抽汽 Di=O.O6383Do162840 汽耗 Dr6=O.O375ODo95670第二级抽汽D2=O.O8OO5DO204220BH1 汽耗=0.00317D08087口汽耗Dr3=O.O5978Do152500第六级抽汽D6=0.04867D0124160小汽机汽耗=0.04416D0112660第七级抽汽D7=0.03198D081590第三级抽汽D3=O.UO94DO283030第八级抽汽D8=O.O3O2ODO77040第四级抽汽D4=O.O1528DO38980凝汽量Dc=O.53556Do1366300国汽耗Dr5=O.O4O82Do104138锅炉蒸发量户A2551154暖风器汽耗Da=0.02993D076356给水流量Dw=Do2551154B 用汽=O.OO654Do16680再热蒸汽流量Drh=0.84852A2164705第五级抽汽D5=O.O7729DO197180充水量Dm;O.O15Do38267（四）热经济指标计算 1）汽轮机组热耗Q。0=0(，。-)+泌M-祖q(-)=2551154xl0-3(3323-1206.7)+2164705x 10-3 X 619-38267X10-3(1206.7-167.5)=6699.192 GJ/h（2 汽动给水泵功率%）(尸功一Pd)2551154X103 X 1.1(32.4-0.7)3600 x”扣=29772 KW3600 x0.83(3)汽轮机产电功率热耗率q。、热效率瑞、汽轮发 电机组绝对电效率。:Qoe=Qo-Qh-Qa=6699.192-65-183.826=6450 GJ/h式中暖风器热耗:Qa=Da(h5-hr5)rja=76.356 x10(3064-632.2Jx0.99=183.816 GJ/he_2_ 6450X106 _q P+PX-800000+29772 kJ/(kW-h)360036007773.2=0.4631,3600几 3600 x800 xl03”-=-=0.4299Qo 6699.192 xlO3(4)锅炉热负荷QbQb-O8(-)+泌泌()=2551.154x103(3321 1206.7)+2164.705x103(3353.50-2912.6)=6781.264 GJ/h(5)管道效率生二 669W2=0 9879 P Qb 6781.264注:此处管道效率按俄罗斯的计算方法（6 全厂（单元）热耗/P、热耗率外p、净热效率%、全厂（单元）毛效率cp、净效率嗚0二4/仇=6781.2649.92=7370.939 GJ/h全厂（单元）毛效率!7-Pp（卜）（i凡为佐）式中,强风器加热空气的热耗份额K=QalQo=183.826/6699.192=0.02744采暖供热的热耗份额 A=QMQo=65/6699.192=0.00970_ 0.4299 x 0,9879 x 0,92 _(T 0.00970)(1 0.02744 x 0.9879 x 0.92)=0.4064如4=0,月=0,则cp=pb喝=P(P)=0.40664(1 0.05)=0.38633600 _ 3600 嗚 0.3863=9319 kJ/(kW-h)（7 煤耗珞、全厂供电煤耗率修 全厂标准煤耗量Bscp=QcpIqs=7370.939X106/29308=251.5X103 kg标煤/h(注:俄罗斯取标煤发热量応=29308kJ/kg)全厂原煤耗量Bcp=Qcp=7370.939X106/15660=470.686x 103 kgli 净供电煤拜率 I%=-=0.123/0.3863=0.3184 kg标煤/(kW-h)成