25M后张法预应力混凝土简支T型梁桥上部结构设计.doc

内 容 摘 要

本设计为后张法预应力混凝土简支T型梁桥上部结构设计。跨径布置为25m，计算跨径24.12m, 主梁全长24.92m, 桥面宽度为净9m（行车道）+2×0.75m（防撞栏）。设计荷载：公路—I级；环境标准：I类环境；设计安全等级：二级。施工方法采用后张法，用金属波纹管和夹片锚具，预应力钢束用曲线形，用高强度低松弛预应力钢绞线。依据桥梁规范计算荷载验算应力然后确定桥梁的截面及其配筋情况，按照全预应力构件设计。
本文主要阐述了该桥的设计、计算及验算过程。首先进行了主体设计及计算。包括主梁作用效应计算；预应力钢束的估算及其布置；钢束预应力损失计算。然后进行主梁截面承载力与应力计算。主要包括承载能力极限状态计算；持久状况正常使用极限状态抗裂性验算；持久状况构件应力计算；短暂状况构件的应力验算及主梁变形验算。其次进行横隔梁和行车道板的设计。最后进行了主梁端部的局部承压验算。

关 键 词
预应力；后张法；T型梁；内力计算；强度验算

25m prestressed concrete T-beam bridge design
Author: Xu Zhiwei Instructor: Jia Yan
Abstract

This design is the method of post-tensioning prestressed concrete simply-supported T-beam bridge upper structure design. Standard lengths：25m; calculated span :24.12m；main length :24.92m； width : 9m (carriageway) + 2 * 0.75 m (bull). Design load: highway - I, Environmental standard of environment: I;Design safety level: 2. Using the method of post-tensioning construction with metal corrugated pipe and slice the anchorage, prestressing tendons with high strength, with measures of low relaxation prestressed strands. According to the standard load and stress calculation of bridge checking design bridges section and reinforcement, according to the prestressed component design.
This article mainly discusses the design and calculation of bridge and checking process. First, the main design and calculation. Including the main effect; Estimation of prestressing tendons and its layout, Steel beam prestress loss calculation. Then on deck with stress calculation capacity. Mainly includes the bearing capacity calculation limit state, Lasting condition normal use limit state cracking-resistance, checking, Lasting condition; structural stress computation Briefly state of stress calculation and structural deformation calculation girder. Next to the traffic plate and centromeres beam design. Finally the girder ends of local pressure calculation.

Key words
Prestressed；post-tensioning；T-beam；Internal force calculation；Strength calculation

目 录
1设计基本资料及构造布置 1
1.1设计资料 1
1.2主要材料和工艺 1
1.3结构设计 1
1.4几何特性计算 2
2主梁设计 6
2.1主梁作用效应计算 6
2.2预应力钢束数量估算及其布置 22
2.3计算主梁截面几何特性计算 30
2.4钢束预应力损失计算 40
2.5主梁截面应力与变形验算 53
3横隔梁的设计 73
3.1横隔梁的内力计算 73
3.2横隔梁的截面配筋和验算 75
3.3横隔梁剪力验算和配筋 77
4.行车道板计算 78
4.1悬臂板荷载效应计算 78
4.2连续板荷载效应计算 80
4.3截面设计、配筋与承载力验算 85
5.端部的局部承压验算 88
5.1局部承压区的截面尺寸验算 88
5.2局部抗压承载力验算 89
谢 辞 90
参 考 文 献 91

第一章 设计基本资料及构造布置

1.1设计资料
（1）设计跨径和桥面宽度
1）标准跨径：25m（墩中心线）。
2）计算跨径：24.12m。
3）主梁全长：24.92m.
4) 桥面宽度（桥面净宽）：9+2×0.75m(人行道)。
（2）设计标准
1）设计荷载：公路——Ⅰ级，人群荷载3KN/m2,每侧栏杆、人行道的重量分别为1.52KN/m和3.6KN/m。
2）环境标准：Ⅰ类环境。
3）设计安全等级：二级。
1.2主要材料和工艺
（1）混凝土：主梁、翼缘板、横隔板、湿接缝均采用C50混凝土；桥面铺装采用C40混凝土。
（2）钢材：预应力钢束：采用高强度低松弛7丝捻制的预应力钢绞筋，公称直径为15.20mm，公称面积140mm2，标准强度fpk=1860MP,弹性模量Ep=1.95×105MPa。
（3）施工工艺：按后张法施工工艺制作主梁，采用金属波纹管和夹片锚具，波纹管内径70mm，外径77mm。
1.3结构设计
（1）本设计为简支T形梁。
（2）桥面板横坡假定为和桥面横坡相同，本设计假设为平坡。
（3）主梁断面：主梁高1.3m，梁间距为2.0m其中预制梁宽1.8m，翼缘板中间湿接缝宽度为0.2m。主梁跨中肋厚0.16m，马蹄宽为0.32m端部腹板厚度加厚到与马蹄同宽，以满足端部锚具布置和局部应力需要。
（4）横隔梁设置：横隔梁公设6道，间距为4.824m，端横隔梁宽度为0.2m，跨中横隔梁宽度为0.15m。
（5）桥面铺装：设计总厚度17cm，其中水泥混凝土厚度为8cm，沥青混凝土厚度为9cm，两者之间加设防水层。
1.4几何特性计算
上述资料拟定尺寸，绘制T梁的跨中及端部截面见图1—2，图1—3。

图 1-1 预应力混凝土T梁结构尺寸图（尺寸单位：cm）
从上到下分别为横断面、内梁立面、外梁立面、I—I剖面图

图1—2 T形梁跨中截面尺寸图（尺寸单位：cm）

图1—3 T形梁端部截面尺寸图（尺寸单位：cm）
计算截面几何特征，计算时可将整个主梁截面划分为n个小块面积进行计算，跨中截几何特征列表计算见表1—1。
表1—1 跨中截面几何特性计算表
分块名称
分块面积
分块面积形心至上缘距离
分块面积对上缘静矩
分块面积自身矩

分块面积对截面形心的惯性矩

大毛截面（含湿接缝）
翼板
1600
4
6400
8533.33
34.95
1954404
1962937.33
三角承托
984
12
11808
8832
26.95
714681.66
72351.66
腹板
1632
55
89760
1414944
-16.05
420407.28
1835351.28
下三角
64
107.3
6867.2
227.56
-68.35
298990.28
299217.8
马蹄
640
120
76800
21333.33
-81.05
42042256
4225558
∑
4920

1916352

90465789

（续）
小毛截面（不含湿接缝）
翼板
1440
4
5760
7680
36.125
1879222.4
1886902.4
三角承托
984
12
11808
8832
28.125
778359.37
787191.37
腹板
1632
55
89760
1414944
-14.875
361105.49
1776049.4
下三角
64
107.3
6867.2
227.56
-67.175
288798.75
289026.31
马蹄
640
120
76800
21333.33
-79.875
4083209.9
4104543.2
∑
4760

190995.2

8843712.6
大毛截面形心至上翼距离
38.95
小毛截面形心至上翼距离
40.125

第二章 主梁设计

2.1主梁作用效应计算
主梁的作用效应计算包括永久作用和可变作用。根据梁跨结构纵、横截面的布置，计算可变作用下荷载横向分布系数，求处各主梁控制截面（取跨中、四分点截面及支点截面）的永久作用和最大可变作用效应，再进行主梁作用效应组合（标准组合、短期组合和极限组合）。
2.1.1永久作用效应计算
（1）永久作用集度
1）主梁自重
跨中截面段主梁自重（五分点截面至跨中截面，长7.236）：
=0.476×26×7.236 = 89.55（KN）
马蹄抬高与腹板变宽段梁的自重近似计算（长2m）：
=（0.6145+0.476）×26×2／2=63.28（KN）
支点段梁的自重（长282.4m）：
=0.476×2.824×26=34.95（KN）
横隔梁体积
中横隔梁体积为：0.15×（1.22×0.82-0.82／2×0.72-0.08×0.08/2）=0.1422（）
端横隔梁体积为：0.2×（1.02×0.72-0.11×0.74=0.1428（）
故半跨内边主梁横隔梁重量：
=（2×0.1422+0.1428）×26 =11.11（KN）
中主梁的横隔梁重量：
=2×（0.1422+0.1428）×26 =14.82（KN）
主梁永久作用集度
=（89.55+28.35+34.95+11.11）／12.46=13.16（KN／m）
=（89.55+28.35+34.95+14.82）／12.46=13.46（KN／m）
2）二期恒载
翼缘板中间湿接缝集度：
=0.2×0.08×26=0.416（KN/m）
现浇部分横隔梁
一片中横隔梁（现浇部分）体积：
0.15×1.02×0.1=0.0153（）
一片端部横隔梁（现浇部分）体积：
0.2×1.21×0.1 =0.0242（）
故 =（4×0.0153+2×0.0242）×26／24.92=0.1143（KN／m）
桥面铺装层
8cm水泥沥青混凝土铺装：0.08×9×25=18（KN/m）
9cm沥青混凝土铺装：0.09×9×23=18.63（KN/m）
将桥面铺装重量均分给五片梁，则：
=（18+18.63）／5=7.326（KN/m）
单侧人行道荷载为3.6KN/m，单侧栏杆荷载为1.52KN/m，将两侧人行道和栏杆均分给五片梁，则
=(1.52×3.60)×2／5 =2.048（KN/m）
主梁二期永久作用集度
==0.416+0.1143+7.326+2.048=9.90（KN／m）
（2）永久作用效应：下面进行永久作用效应计算，参照图2—1，设a为计算截面至左侧支座的距离，并令c=a∕l，主梁弯矩M和剪力V的计算公式分别为：

图2—1 永久作用效应

永久作用效应计算表见表2—1。
表 2—1边主梁作用效应计算表
作用效应
跨中
四分点
支点
C=0.5
C=0.25
C=0
一期
弯矩（KN／m）
957.01
717.76
0
剪力（KN）
0
79.35
158.70
二期
弯矩（KN／m）
719.94
539.96
0
剪力（KN）
0
59.70
119.40
（续）
∑
弯矩（KN／m）
1676.95
1257.72
0
剪力（KN）
0
139.05
278.10

表2—2 中主梁作用效应计算表
作用效应
跨中
四分点
支点
C=0.5
C=0.25
C=0
一期
弯矩（KN／m）
978.84
734.13
0
剪力（KN）
0
81.16
162.19
二期
弯矩（KN／m）
719.94
539.96
0
剪力（KN）
0
59.70
119.40
∑
弯矩（KN／m）
1676.95
1257.72
0
剪力（KN）
0
139.05
278.10
2.1.2可变作用效应计算：
（1） 冲击系数和车道折减系数的计算：结构的冲击系数与结构的基频有关，故应计算结构的基频，简支梁桥的基频可按下式计算

其中，由于,故可由下式计算出汽车荷载的冲击系数为

当车道大于两车道时，应进行车道折减22%，但折减后不得小于两车道布置的计算结果。
（2） 计算主梁的荷载横向分布系数
1）跨中的荷载横分布系数：
本桥在跨度内设有横隔梁，具有强大的横向连接刚性，且承重结构的长宽比为：

故可按偏心压力法来绘制横向影响线并计算横向分布系数。
本桥各根主梁的横截面均相等，梁数n=5,梁间距为2m，则：

故1号梁横向影响线的竖标值为：

由和绘制1号梁横向影响线，如图2—2 所示，图中按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）规定确定了汽车荷载的最不利荷载位置。

图2—2横向分布系数计算图示（尺寸单位：cm）
图中：从上到下分别为桥梁横截面，1、2、3号梁横向影响线
进而由和计算横向影响线的零点位置，在本设计中，设零点至1号梁位的距离为x，则：

解得：

零点位置已知后，就可求处各类荷载相应于各个荷载位置的横向影响线竖标值和。
设人行道缘石至1号梁轴线的距离为，则：

于是，1号梁的荷载横向分布系数可计算如下（以和分别表示影响线零点至汽车车轮和人群荷载集度的横坐标距离）：
车辆荷载：

人群荷载：

同理可得2、3号梁车辆荷载和人群荷载的横向分布系数

2）支点截面的荷载横向分布系数：如图2—3所示，按杠杆原理法绘制支点截面荷载横向分布影响线并进行布载，，1号梁可变作用横向分布系数可计算如下：

图2—3 支点截面荷载横向分布计算图示（单位：cm）
图中：从上到下分别为梁横断面，可变作用（汽车）1、2、3号梁和可变作用（人群）1.2号梁影响线

可变作用（汽车）：
可变作用（人群）：
同理可算出2.、3号梁的可变作用横向分布系数：

3）横向分布系数汇总（见表2—3）。

表2—3 横向分布系数汇总表
梁号
1
2
3
荷载类别

汽车
0.71
0.55
0.559
0.55
0.4
0.725
人群
0.6875
1.4375
0.4438
-0.4375
0.2
0

（3）车道荷载的取值:
公路——I级车道荷载的均布荷载标准值和集中荷载标准值分别为
=10.5KN／m
计算弯矩时：
计算剪力时：
（4）在活载（汽车作用）内力计算中，这个设计对于横向分布系数的取值做如下考虑：计算主梁活载弯矩时，均采用全跨统一的横向分布系数mc，鉴于跨中和四分点剪力影响线的较大坐标位于桥跨中部，故也按不变化的mc来计算。求支点和变化点截面活载剪力时，由于主要荷重集中在支点附近而应考虑支承条件的影响，按横向分布系数沿桥跨的变化曲线取值，即从支点到之间，横向分布系数用值直线插入，其余区段均取值。
1）计算跨中截面最大弯矩及相应荷载位置的剪力和最大剪力及相应荷载位置的弯矩采用直接加载求活载内力，跨中截面内力计算图式，计算公式为
不计冲击：
冲击效应：
式中 S——所求截面汽车标准荷载的弯矩或剪力；
——车道均布荷载标准值；
——车道集中荷载标准值；
——影响线上同号区段的面积；
——影响线上最大竖坐标值；
可变作用（汽车）标准效应，跨中截面可变作用效应的计算图式如下：

图2—4 跨中截面可变作用效应计算图式（尺寸单位：m）
1、5号梁可变作用（汽车）标准效应

可变作用（汽车）冲击效应

2、4号梁可变作用（汽车）标准效应

可变作用（汽车）冲击效应

3号梁：

=930.68

=74.77KN
可变作用（汽车）冲击效应

2）计算四分点截面的最大剪力和最大弯矩：四分点截面可变作用效应的计算图式如下：

图2—5 四分点截面可变作用效应计算图式

可变作用标准效应：
1、5号梁可变作用（汽车）标准效应

=1223.64

=214.19
可变作用（汽车）冲击效应

2、4号梁可变作用（汽车）标准效应

=968.35

=168.84
可变作用（汽车）冲击效应

3号梁可变作用（汽车）标准效应

=699.66

=121.37
可变作用（汽车）冲击效应

3）计算支点截面的最大剪力和最大弯矩：支点截面可变作用效应的计算图式如下。

图2—6 四分点截面可变作用效应计算图式

可变作用标准效应：
1、5号梁可变作用（汽车）标准效应

=255.13
可变作用（汽车）冲击效应

2、4号梁可变作用（汽车）标准效应

=239.84
可变作用（汽车）冲击效应

3号梁可变作用（汽车）标准效应

=282.02
可变作用（汽车）冲击效应

（5）可变作用（人群）产生的弯矩和剪力
影响线面积图：

图2—7 影响线面积图
影响线面积计算
；；；
；

可变作用（人群）=3 。
人群产生的弯矩见表2—4。
表2—4 人群产生的弯矩（单位：）
梁号
内力

弯矩效应
（1）×（2）×（3）
1（5）

0.6875
3
72.72
149.99

54.54
112.49

（续）
2（4）

0.4438
3
72.72
96.82

54.54
72.61
3

0.2
72.72
43.63

54.54
32.72
可变作用（人群）在跨中产生的剪力见表2—5.
表2—5 人群作用的跨中剪力表（单位：）
梁号
内力

弯矩效应
（1）×（2）
×（3）
1（5）

0.6875
3
3.015
6.22
2（4）

0.4438
4.01
3

0.2
1.18
可变作用（人群）在支点产生的剪力
1（5）号梁：

2(4)号梁：

3号梁：

可变作用（人群）在四分点产生的剪力：
计算公式为： ，则：
1（5）号梁：

2（4）号梁：

3号梁：

（3）主梁作用效应组合
根据作用效应组合的原则，选取三种最不利的效应组合，短期效应组合，标准效应组合和承载能力极限状态基本组合见表2—6。
表2—6 作用效应组合表
序号
荷载类别
跨中截面
四分点截面
支点截面

①
一期永久作用
978.84
0.00
734.13
81.16
162.19
②
二永久作用
719.94
0.00
539.96
59.70
119.40
③
总永久作用（=+）
1698.78
0
1274.09
140.86
281.59
④
可变作用汽车
1633.96
131.47
1223.64
214.19
282.02
⑤
可变作用汽车冲击
386.92
31.13
289.76
50.72
66.78
⑥
可变作用人群
149.99
6.22
112.49
17.30
25.13
⑦
标准组合（=+++）
3869.65
168.82
2899.98
423.07
655.52
⑧
短期组合（=+0.7×）
3090.79
98.25
2243.13
308.09
504.13

极限组合[1.2×+1.4×(++)]
5077.75
236.35
3805.15
564.13
861.41
2.2预应力钢束数量估算及其布置
2.2.1预应力钢束数量的估计
本设计采用后张法施工工艺，设计时应满足不同社状况下规范规定的控制条件要求，即承载力，变形及应力等要求，在配筋设计时，要满足结构在正常使用极限状态下的应力要求和承载能力极限状态下的强度要求。以下就以跨中截面在各种作用效应组合下，分别按照上述要求对主梁所需的钢束数进行估算，并按照这些估算的钢束数确定主梁的配筋数量。
（1）按正常使用极限状态下的应力要求估算钢束：本设计按全预应力混凝土构件设计，按正常使用极限状态组合计算时，截面不允许出现拉应力。对于T形截面简支梁，当截面混凝土不出现拉应力控制时，则得到钢束数n的估算公式：

式中 ——使用荷载产生的跨中弯矩标准组合值
——与荷载有关的经验系数，对于公路—I级，取0.51；
——一束钢绞线，一根钢绞线的截面积是1.4，故=9.8
——大毛截面积上核心矩设梁高h，为：

——预应力钢束重心对大毛截面重心轴的偏心距，，可预先假定，h为梁高，h=130cm；
本设计采用的预应力钢绞线，标准强度为，设计强度，弹性模量。

假设=19cm，则
=72.891cm，
钢束数n为

= =4.82

（2）按承载能力极限状态估算钢束数：根据极限状态的计算图式，受压区混凝土达到极限强度，应力图式成矩形，同时预应力钢束也达到设计强度，钢束数n的估算公式为

式中 ——承载能力极限状态的跨中最大弯矩组合设计值
——经验系数，一般采用0.75-0.77，本设计采用0.77则 ：

=
根据上述两种极限状态所估算的钢束数量在5根左右，故取钢束数n=4。
2.2.2预应力钢束的布置
（1）跨中截面及锚固端截面的钢束位置
1）在对跨中截面进行钢束布置时，应保证预留管道的要求，并使钢束重心偏心矩尽量大。本设计采用内径70mm，外径77mm的预埋金属波纹管，管道至梁底和梁侧净距不应小于30mm及管道直径的一半，另外直径管道的净距不应小于40mm，且不宜小于管道直径的0.6倍，在竖直方向两管道可重叠。跨中截面的细部构造如图2—8 所示。则钢束群重心至梁底距离为

图2—8 钢束布置图（尺寸单位：cm）
2）为了操作方便，将所有钢束都锚固在梁端截面。对于锚固端截面，影视预应力钢束重心尽可能靠近截面形心，使截面均匀受压，而且要考虑锚具布置的可能性，以满足张拉操作的方便要求，在布置锚具时，应遵循均匀，分散的原则。锚固端截面布置的钢束如上图：
则钢束群重心至梁底距离为：

下面应对钢束群重心位置进行复刻，首先要计算锚固端截面的几何特性。图2—9为计算图式，锚固端截面几何特性计算见表2—7。
表2—7 锚固端截面几何特性计算表
分块名称
分块面积
分块面积形心至上缘距离
分块面积对上缘静矩
分块面积自身矩

分块面积对截面形心的惯性矩

翼板
1600
4
6400
8533.33
40.94
2681733.76
269026.09
三角承托
984
12
11808
8832
32.945
1067682.90
1076514.90
腹板
3904
69
269376
4842261.33
-24.06
2259961.57
7102222.90
∑
6488

287584

10869004.89
其中：
上核心距为

下核心距为

说明钢束群重心处于截面的核心范围内，见图
（2）钢束其弯角度和线形的确定：在确定钢束起弯角度时，既要考虑到由预应力钢束弯起会产生足够的预剪力，又要考虑到所引起的摩擦预应力损失不宜过大。本设计预应力钢筋在跨中分三排，N4号钢筋弯起角度为5度，其他钢筋弯起角度为7度。为了简化计算和施工，所有钢束布置的线形均为直线加圆弧，最下排两根钢束要进行平弯。
（3）钢束计算

图2—9 钢束群重心位置复核图（尺寸单位：cm）
（3199） 计算钢束起弯点至跨中的距离：锚固点至支座中心线的水平距离为（见图2—10）

图2—10 锚固端尺寸图（尺寸单位：cm）
钢束计算图式见图2—11，钢束起弯点至跨中的距离见表2—8。

图2—11 钢束计算图式
表2—8 钢束起弯点至跨中距离计算表
钢束号
起弯高度y/cm

弯起角/°

4
17.5
8.7256
8.7744
100
99.6195
5
2305.8360
200.9668
924.4537
3
47.5
36.5608
10.9392
300
297.7638
7
1468.3490
178.9467
752.0095
2
70.5
58.4973
12.0027
480
476.4222
7
1611.1007
196.3438
559.634
1
88.5
74.3402
14.1597
610
605.4532
7
1900.6309
231.6286
394.7282
上表中各参数的计算方法如下：
L1为靠近锚固端直线长度，可根据需要自行设计，y为钢束锚固点至钢束起弯点的竖直距离，如图3—4根据各量的几何关系，可分别计算如下：

式中 ——钢束弯起角度（°）；
L——计算跨径（cm）；
——锚固点至支座中心线的水平距离（cm）。
2）控制截面的钢束重心位置计算
①各钢束重心位置计算：根据图3—4所示的几何关系，当计算截面在曲线端时，计算公式为

当计算截面在近锚固点的直线时，计算公式为

式中 ——钢束在计算截面处钢束中心到梁底的距离；
——钢束起弯前到梁底的距离；
R——钢束弯起半径；
——圆弧段起弯点到计算点圆弧长对应的圆心角。
②计算钢束群重心到梁底的距离见表2—9，钢束布置图见图2—12。 。

表2—9 各计算截面的钢束位置及钢束群重心位置计算表
截面
钢束号

四分点
4
未起弯
2305.836
0
1
7.5
7.5
17.5639
3
未起弯
1468.3490
0
1
7.5
7.5
2
43.67
1611.1007
0.02711
0.9996
19.5
20.1444
1
118.42
1900.6309
0.0624
0.9981
31.5
35.1112
支点
直线段

（°）

4
17.5
5
25.81
2.2581
7.5
22.7419
69.881
3
47.5
7
26.4
3.2415
7.5
51.7585
2
70.5
7
22.49
2.7614
19.5
87.3614
1
88.5
7
19.04
2.3378
31.5
117.6622

图2—12 钢束布置图（尺寸单位：cm）
3）钢束长度计算
一根钢束的长度为曲线长度，直线长度与两端工作长度（2×70cm）之和，其中钢束曲线长度可按圆弧半径及弯起角度计算。通过每根钢束长度计算，就可以得到一片主梁和一孔桥所需要钢束的总长度，用于备料和施工，计算结果见表2—10。
表2—10 钢束长度计算表
钢束号
半径R
弯起角
曲线长
直线长

有效长度
钢束预
留长度
钢束长度
cm
Rad
cm
cm
cm
cm
cm
cm
4
2305.8360
0.0872665
201.2222
924.4537
100
2451.3518
140
2591.3518
（续）
3
1468.3490
0.122173
179.3926
752.0095
300
2462.8042
140
2602.8042
2
1611.1007
0.122173
196.8330
559.6340
480
2472.934
140
2612.934
1
1900.6309
0.122173
232.2058
394.7282
610
2473.868
140
2613.868

2.3计算主梁截面几何特性计算
主梁截面几何特性包括计算主梁净截面和换算截面的面积、惯性矩以及梁截面分别对重心轴、上梗肋与下梗肋的净矩，最后列出截面特性值总表，为各受力阶段的应力验算准备计算数据。下面计算，计算结果见表2—11到表2—13。
2.3.1截面面积及惯性矩计算
（1）在预加应力阶段，只需要计算小毛截面的几何特性，计算公式如下：
净截面面积
净截面惯性矩
计算结果见表2—11。
表2—11 跨中截面面积和惯性矩计算表
分块名称
分块面积
分块面积形心至上缘距离
分块面积对上缘静矩
全截面重心到上缘距离
分块面积自身矩

分块面积对截面形心的惯性矩

净截面
毛截面
4760
40.125
190995.2
35.6099
8843712.6
-4.6403
102494.1483
7816155.837

（续）
扣除管道面积
-186.265
113.5
-21141.0775
35.6099
忽略
-77.8903
-1130050.911
7816155.837
∑
4573.735

191635.2
8843712.6

-1027556.763
换算截面
毛截面
4920
38.95
191634
42.953
9046578.9
4.003
78838.1243
10032602.57
钢束换算面积
182.28
113.5
20688.78
忽略7
70.547
907185.5422
∑
5102.28

21232278
9046578.9

986023.6665
注：
表2—12 四分点翼缘全宽截面面积和惯性矩计算表
分块名称
分块面积
分块面积形心至上缘距离
分块面积对上缘静矩
全截面重心到上缘距离
分块面积自身矩

分块面积对截面形心的惯性矩

净截面
毛截面
4760
40.125
190995.2

35.6099
8843712.6
4.5153
97046.5663
7841368.051
扣除管道面积
-186.265
-112.4361
-20942.9101
忽略
-76.8264
-1099391.115
（续）
∑
4573.735

170052.2898

8843712.6

-1002344.549

换算截面
毛截面
4920
38.95
191634

42.6492
9046578.9
3.6992
67325.6768
10001646.71
钢束换算面积
182.28
112.4361
20494.8523
忽略7
-69.7869
887742.1361
∑
5102.28

212128.8523
9046578.9

955067.8129
注：
表2—13 支点翼缘全宽截面面积和惯性矩计算表
分块名称
分块面积
分块面积形心至上缘距离
分块面积对上缘静矩
全截面重心到上缘距离
分块面积自身矩

分块面积对截面形心的惯性矩

净截面
毛截面
6232
35.389
220544.248

34.6271
9118372.125
-0.7619
3617.6237
9000947.866
扣除管道面积
-18