张家沟中桥满堂支架验算.doc

张家沟中桥第1#、2#、3#、4#孔现浇箱梁支架设计验算1、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求现浇箱梁支架采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设1515cm方木；纵向方木上设1010cm的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m（净间距0.15m）、在跨中其他部位间距不大于0.3m（净间距0.2m）。模板宜用厚1.8cm的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。支架纵横均按图示设置剪刀撑，其中横桥向斜撑每2.0m设一道，纵桥向斜撑沿横桥向共设45道。立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：采用立杆横桥向间距纵桥向间距横杆步距为60cm60cm120cm和60cm90cm120cm两种布置形式的支架结构体系，其中：墩旁两侧各4.0m范围内的支架采用60cm60cm120cm的布置形式；除墩旁两侧各4m之外的其余范围内的支架采用60cm90cm120cm的布置形式。扣件式钢管满堂支架及工字钢平台支架体系构造图见附图（一）（二）。2、现浇箱梁支架验算该现浇连续梁为单箱单室，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。、荷载计算1、荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： q1 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 q2 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q21.0kPa（偏于安全）。 q3 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。 q4 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 q5 新浇混凝土对侧模的压力。 q6 倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。 q7 支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：满堂钢管支架自重立杆横桥向间距立杆纵桥向间距横杆步距支架自重q7的计算值(kPa)60cm60cm120cm2.9460cm90cm120cm2.212、荷载组合模板、支架设计计算荷载组合模板结构名称荷载组合强度计算刚度检算底模及支架系统计算侧模计算3、荷载计算（1）、箱梁自重q1计算根据结构特点，现取4个特殊截面进行验算 A-A截面处q1计算：根据横断面图，则：q1 = 取1.2的安全系数，则q125.671.230.8kPa 注：B 箱梁底宽，取5.5m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 B-B截面处q1计算：根据横断面图，则：q1 =取1.2的安全系数，则q118.441.222.1kPa 注：B箱梁底宽，取5.5m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 C-C截面处q1计算：根据横断面图，则：q1 =取1.2的安全系数，则q133.561.240.3kPa 注：B 箱梁底宽，取5.5m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 D-D截面处q1计算：根据横断面图，则：q1 = 取1.2的安全系数，则q135.931.243.1kPa注：B 箱梁底宽，取5.5m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 （2）、新浇混凝土对侧模的压力q5计算因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm高度浇筑，在竖向上以V=1.2m/h浇筑速度控制，砼入模温度T=28控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力q5=K为外加剂修正稀数，取掺缓凝外加剂K=1.2当V/T=1.2/28=0.0430.035 h=1.5+3.8V/T=1.68mq5=、结构检算1、扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。本工程现浇箱梁支架按483.5mm钢管扣件架进行立杆内力计算，计算结果同样也适用于WDJ多功能碗扣架（偏于安全）。 A-A截面处在桥墩旁两侧各4m范围内，钢管扣件式支架体系采用6060120cm的布置结构，如图：、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N30kN（参见公路桥涵施工手册中表135）。 立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（组合风荷载时）NG1K支架结构自重标准值产生的轴向力；NG2K构配件自重标准值产生的轴向力NQK施工荷载标准值；于是，有：NG1K=0.60.6q1=0.60.630.8=11.088KNNG2K=0.60.6q2=0.60.61.0=0.36KNNQK=0.60.6(q3+q4+q7)=0.36(2.5+2.0+2.94)=2.679KN故：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK=1.2（11.088+0.36）+0.851.42.679=16.93KNN30KN ，强度满足要求。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/A+MW/WfN钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（组合风荷载时），同前计算所得；f钢材的抗压强度设计值，f205N/mm2参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.1.6得。A48mm3.5钢管的截面积A489mm2。轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得。i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B得i15.8。长细比L/i。 L水平步距，L1.2m。于是，L/i76，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得0.744。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.851.4WKLah2/10WK=0.7uzusw0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得uz=1.38 us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1第36项得：us=1.2w0基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927KNLa立杆纵距0.6m；h立杆步距1.2m，故：MW=0.851.4WKLah2/10=0.095KNW 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B得W=5.08则，N/A+MW/W16.93*103/（0.744*489）+0.095*106/（5.08*103）65.24KN/mm2f205KN/mm2计算结果说明支架是安全稳定的。（2）B-B截面处跨中4m16m范围内，钢管扣件式支架体系采用6090120cm的布置结构，如图。、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N30kN（参见公路桥涵施工手册中表135）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（组合风荷载时）NG1K支架结构自重标准值产生的轴向力；NG2K构配件自重标准值产生的轴向力NQK施工荷载标准值；于是，有：NG1K=0.60.9q1=0.60.922.1=11.934KNNG2K=0.60.9q2=0.60.91.0=0.54KNNQK=0.60.9(q3+q4+q7)=0.54(2.5+2.0+2.21)=3.624KN则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK=1.2（11.934+0.54）+0.851.43.624=19.28KNN30KN ，强度满足要求。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/A+MW/WfN钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（组合风荷载时），同前计算所得；f钢材的抗压强度设计值，f205N/mm2参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.1.6得。A48mm3.5钢管的截面积A489mm2。轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得。i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B得i15.8。长细比L/i。 L水平步距，L1.2m。于是，L/i76，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得0.744。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.851.4WKLah2/10WK=0.7uzusw0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得uz=1.38us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1第36项得：us=1.2w0基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927KN/ m2La立杆纵距0.9m；h立杆步距1.2故：MW=0.851.4WKLah2/10=0.851.40.9270.91.22/10=0.143KNW 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B得W=5.08则，N/A+MW/W19.28*103/（0.744*489）+0.143*106/（5.08*103）81.143KN/mm2f205KN/mm2计算结果说明支架是安全稳定的。（3）C-C截面处在桥墩旁两侧各4m范围内，钢管扣件式支架体系采用6060120cm的布置结构，如图：、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N30kN（参见公路桥涵施工手册中表135）。 立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（组合风荷载时）NG1K支架结构自重标准值产生的轴向力；NG2K构配件自重标准值产生的轴向力NQK施工荷载标准值；于是，有：NG1K=0.60.6q1=0.60.640.3=14.508KNNG2K=0.60.6q2=0.60.61.0=0.36KNNQK=0.60.6(q3+q4+q7)=0.36(2.5+2.0+2.94)=2.679KN故：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK=1.2（14.508+0.36）+0.851.42.679=21.03KNN30KN ，强度满足要求。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/A+MW/WfN钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（组合风荷载时），同前计算所得；f钢材的抗压强度设计值，f205N/mm2参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.1.6得。A48mm3.5钢管的截面积A489mm2。轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得。i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B得i15.8。长细比L/i。 L水平步距，L1.2m。于是，L/i76，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得0.744。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.851.4WKLah2/10WK=0.7uzusw0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得uz=1.38 us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1第36项得：us=1.2w0基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927KNLa立杆纵距0.6m；h立杆步距1.2m，故：MW=0.851.4WKLah2/10=0.095KNW 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B得W=5.08则，N/A+MW/W21.03*103/（0.744*489）+0.095*106/（5.08*103）76.5KN/mm2f205KN/mm2计算结果说明支架是安全稳定的。(4)D-D截面处在桥墩旁两侧各4m范围内，钢管扣件式支架体系采用6060120cm的布置结构，如图：、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N30kN（参见公路桥涵施工手册中表135）。 立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（组合风荷载时）NG1K支架结构自重标准值产生的轴向力；NG2K构配件自重标准值产生的轴向力NQK施工荷载标准值；于是，有：NG1K=0.60.6q1=0.60.643.1=15.516KNNG2K=0.60.6q2=0.60.61.0=0.36KNNQK=0.60.6(q3+q4+q7)=0.36(2.5+2.0+2.94)=2.679KN故：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK=1.2（15.516+0.36）+0.851.42.679=22.24KNN30KN ，强度满足要求。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/A+MW/WfN钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（组合风荷载时），同前计算所得；f钢材的抗压强度设计值，f205N/mm2参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.1.6得。A48mm3.5钢管的截面积A489mm2。轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得。i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B得i15.8。长细比L/i。 L水平步距，L1.2m。于是，L/i76，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得0.744。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.851.4WKLah2/10WK=0.7uzusw0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得uz=1.38 us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1第36项得：us=1.2w0基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927KNLa立杆纵距0.6m；h立杆步距1.2m，故：MW=0.851.4WKLah2/10=0.095KNW 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B得W=5.08则，N/A+MW/W22.24*103/（0.744*489）+0.095*106/（5.08*103）79.83KN/mm2f205KN/mm2计算结果说明支架是安全稳定的。2、满堂支架整体抗倾覆依据公路桥涵技术施工技术规范实施手册第9.2.3要求支架在自重和风荷栽作用下时，倾覆稳定系数不得小于1.3。K0=稳定力矩/倾覆力矩=y*Ni/Mw采用跨度4-20m验算支架抗倾覆能力：主桥宽度16m，长20m采用6090120cm跨中支架来验算全桥：支架横向34排；（16m+21.5m=19m）支架纵向24排；高度14m；顶托TC60共需要24*34=816个；立杆需要24*34*14=11424m;纵向横杆需要34*12/1.2*38=12920m；横向横杆需要24*12/1.2*13.5=3240m；故：钢管总重（11424+12920+3240）*3.84=105.9t; (,483.5钢管自重：38.4N/m) 顶托TC60总重为：816*7.2=5.9 t；故Ni =105.9*9.8+5.9*9.8=1095.6KN；稳定力矩= y*Ni=13.5/2*1095.6=7395.3KN.m依据以上对风荷载计算WK=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927KN/ m2跨中20m共受力为：q=0.927*12*20=222.5KN；倾覆力矩=q*12/2=222.5*6=1335KN.mK0=稳定力矩/倾覆力矩=7395.3/1335=5.541.3计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求3、箱梁底模下横桥向方木验算本施工方案中箱梁底模底面横桥向采用1010cm方木，方木横桥向跨度在箱梁跨中截面处按L90cm进行受力计算,在墩顶横梁截面处按L60cm进行受力计算，实际布置跨距均不超过上述两值。如下图将方木简化为如图的简支结构（偏于安全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。 A-A截面处按截面处2.5m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L60cm进行验算。 方木间距计算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(30.8+1.0+2.5+2)2.5=90.75 kN/mM(1/8) qL2=(1/8)90.750.624.1kNmW=(bh2)/6=(0.10.12)/6=0.000167m3则： n= M/( Ww)=4.1/(0.000167110000.9)=2.5(取整数n3根) dB/(n-1)=2.5/2=1.25m 注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于1.25m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.25m，则n2.5/0.2510。 每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.10.13)/12=8.3310-6m4则方木最大挠度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)(195.50.64)/( 9106108.3310-60.9) =4.8910-4ml/400=0.6/400=1.510-3m (挠度满足要求) 每根方木抗剪计算(1/2)(qL)/(nA)=(1/2)(195.50.6)/(100.10.10.9)=0.652 MPa=1.7MPa符合要求。 B-B截面处B-B截面处按12.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L90cm进行验算。 方木间距计算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(22.1+1.0+2.5+2)12=331.2kN/mM(1/8) qL2=(1/8)331.20.9233.5kNmW=(bh2)/6=(0.10.12)/6=0.000167m3则： n= M/( Ww)=33.5/(0.000167110000.9)=20.3(取整数n21根) dB/(n-1)=12/21=0.57m 注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于0.57m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.2m，则n12/0.260。 每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.10.13)/12=8.3310-6m4则方木最大挠度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)(663.60.94)/(7091068.3310-60.9) =1.20010-3ml/400=0.9/400=2.2510-3m (挠度满足要求) 每根方木抗剪计算(1/2)(qL)/(nA)=(1/2)(663.60.9)/(700.10.10.9)=0.474 MPa=1.7MPa符合要求。4、扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算本施工方案中WDJ多功能碗扣架顶托上顺桥向采用1515cm方木，方木在顺桥向的跨距在箱梁跨中按L90cm（横向间隔l60cm布置）进行验算，在墩顶横梁部位按L60cm（横向间隔l60cm布置）进行验算，横桥向方木顺桥向布置间距在桥墩旁两侧4.0m范围内均按0.25m（中对中间距）布设，在箱梁跨中部位均按0.3m布设，如下图布置，将方木简化为如图的简支结构（偏于安全）。木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。B-B截面处 方木抗弯计算p=lq/nl(q1+ q2+ q3+ q4)B/n0.6(22.1+1.0+2.5+2)12/60=3.312kNMmax(a1+a2)p(0.45+0.15)3.312=1.99kNmW=(bh2)/6=(0.150.152)/6=5.610-4m3= Mmax/ W=1.99/(5.610-4)=3.55MPa0.9w9.9MPa（符合要求）注：0.9为方木的不均匀折减系数。 方木抗剪计算Vmax=3p/2=(33.312)/2= 4.968 kN(3/2)Vmax /A=(3/2)4.968/(0.150.15)=0.3312MPa0.9=1.70.9=1.53 MPa符合要求。 每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.150.153)/12=4.210-5m4则方木最大挠度：fmax= =1.54910-30.9L/400=0.90.9/400m=2.02510-3m 故，挠度满足要求A-A截面处根据受力布置图进行计算： 方木抗弯计算p=lq/nl(q1+ q2+ q3+ q4)B/n0.6(30.8+1.0+2.5+2)3/10=6.534kNMmax(a1+a2)p(0.3+0.05)6.534=2.287kNmW=(bh2)/6=(0.150.152)/6=5.610-4m3= Mmax/ W=2.287/(5.610-4)=4.08MPa0.9w9.9MPa（符合要求）注：0.9为方木的不均匀折减系数。 方木抗剪计算Vmax=3p/2=(36.534)/2=9.8kN(3/2)Vmax /A=(3/2)9.8/(0.150.15)=0.65MPa0.9=1.70.9=1.53 MPa符合要求。 每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.150.153)/12=4.210-5m4fmax= =9.710-4m0.9L/400=0.90.6/400m=1.3510-3m 故，挠度满足要求5、底模板计算：箱梁底模采用竹胶板，铺设桥墩旁两侧各4m范围的纵向间距0.25m的横桥向方木上，以及跨中纵向间距0.3m的横桥向方木上，取各种布置情况下最不利位置进行受力分析，并对受力结构进行简化（偏于安全）如下图：通过前面计算，B-B截面处横桥向方木布置间距为0.2m。B-B截面处底模板计算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(22.1+1.0+2.5+2)0.2=5.52kN/m则：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为： h=因此模板采用1220244022mm规格的竹胶板。6、侧模验算根据前面计算，分别按1010cm方木以25cm和30cm的间距布置，以侧模最不利荷载部位进行模板计算，则有： 1010cm方木以间距30cm布置q=( q4+ q5)l=(4.0+50.4)0.3=16.32kN/m则：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为： h=因此模板采用1220244015mm规格的竹胶板。 1010cm方木以间距25cm布置q=( q4+ q5)l=(4.0+50.4)0.25=13.6kN/m则：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为： h=根据施工经验，为了保证箱梁底面的平整度，通常竹胶板的厚度均采用12mm以上，因此模板采用1220244018mm规格的竹胶板。7、立杆底座和地基承载力计算： 立杆承受荷载计算A-A、C-C、D-D截面处均处于桥墩左右延伸4m范围内，间距为6060cm布置立杆时，取最大受力截面荷载，D-D截面处，每根立杆上荷载为： Nabq ab(q1+q2+q3+q4+q7) 0.60.6(43.1+1.0+1.0+2.0+2.94)=18.014kNB-B截面处跨中12m范围内，间距为6090cm布置立杆时，每根立杆上荷载为： Nabq ab(q1+q2+q3+q4+q7) 0.60.9(22.1+1.0+1.0+2.0+2.21)=15.287kN 立杆底托验算立杆底托验算： NRd通过前面立杆承受荷载计算，每根立杆上荷载最大值为D-D截面处间距6060cm布置的立杆，即：Nabq ab(q1+q2+q3+q4+q7)0.60.6(43.1+1.0+1.0+2.0+2.94)=18.014kN底托承载力（抗压）设计值，一般取Rd =40KN;得：18.014KN40KN 立杆底托符合要求。 立杆地基承载力验算因属于该桥底属于软地基，下挖2-3m之后用片石换填软土地基，后将原地面整平（斜坡地段做成台阶）并采用重型压路机碾压密实(压实度90%)，达到要求后，再填筑50cm的建筑弃渣或片石土，分层填筑，分层碾压，使压实度达到94以上后，用10cm厚C15混凝土精平，根据经验及试验，要求地基承载力达到fk=220KPa。立杆地基承载力验算：Kk式中： N为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；Ad为立杆底座面积Ad=15cm15cm=225cm2；按照最不利荷载考虑，立杆底拖下砼基础承载力：，底拖下砼基础承载力满足要求。按照力传递面积计算： K调整系数；混凝土基础系数为1.0按照最不利荷载考虑：=Kk=1.0200KPa将混凝土作为刚性结构，在桥墩旁两侧各4m范围，按照间距6060cm布置，在1平方米面积上地基最大承载力F为:Fabq ab(q1+q2+q3+q4+q7) 1.01.0(43.1+1.0+1.0+2.0+2.94)=50.04kN则，F50.04kpak=1.0200Kpa经过地基处理后，可以满足要求。9.支架变形支架变形量值F的计算Ff1f2f3f4D-D截面处f1为支架在荷载作用下的弹性变形量由上计算每根钢管受力为18.014KN，48mm3.5钢管的截面积为489mm2。于是f1=*L/E18.01448910336.84N/mm2 ，则f136.8412（2.06105）2.15mm。f2为支架在荷载作用下的非弹性变形量支架在荷载作用下的非弹性变形f2包括杆件接头的挤压压缩1和方木对方木压缩2两部分，分别取经验值为2mm、3mm，即f2125mm。f3为支架基底受荷载后的非弹性沉降量，基底处理时采用二灰碎石、混凝土铺装为刚性基础暂列为4mm （施工时以实测为准）。f4为地基的弹性变形地基的弹性变形f4按公式f4/EP，式中为地基所受荷载，EP为处理后地基土的压缩模量6.2取设计参数建议值。f4/EP142.46.223mm。故支架变形量值F为Ff1f2f3f4=2.15+5+4+23=34.1510、支架施工支架采用满堂钢管脚手架。搭设时，先在混凝土放置15cm*15cm钢板垫在钢管底下，垫板下用中粗砂找平。支架顶部设置顶托，顶托上设纵梁和横梁，其上铺设梁体模板。支架纵横向设置剪力撑，以增加其整体稳定性，支架上端与墩身间用方木塞紧。支架采用同种型号钢管进行搭设，剪力撑、横向斜撑立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，并且在砼浇注和张拉过程中，进行全过程监测和专人检查。支架搭设完后，上报监理检查，经监理同意后，进行支架预压：按箱梁重量120%、模板重量及施工荷载组合，确定压载系数，采用砂袋（或水袋）均匀布设堆压于支架上进行堆载预压，预压前在底模和地基上布好沉降观测点。观测点沿纵桥向分别在墩中心线处、L/8、2L/8、3L/8、4L/8、5L/8、6L/8和7L/8跨处布设，横桥向则在跨中和2个外腹板处设点，从而形成一个沉降观测网。、加载和观测加载前先观测出观测网各点初始数据，加载完成后开始观测，一直到沉降趋于稳定。、卸载并观测在地基沉降稳定后就可卸载，卸载后再观测1次，卸载前后的差值可认为是地基及支架的弹性变形，在安装箱梁底模时设预拱度以消除之。根据沉降观测值和张拉起拱度经验值对模板预拱度进行预留。预压完后，请测量监理工程师复核中线及标高，合格后在进行下道工序。11、 安全保证措施 为杜绝重大事故和人身伤亡事故的发生，把一般安全事故减少到最低限度，确保施工的顺利进行，特制定如下措施： 利用各种宣传工具，采取多种教育形式，使职工牢固树立“安全第一”的思想，不断强化安全意识，建立安全保证体系，使安全管理制度化，教育经常化。 2.各级领导在下达生产任务时，必须同时下达安全技术措施。检查工作时，必须同时检查安全技术措施执行情况。总结工作时，必须同时总结安全生产情况，提出安全生产要求，把安全生产贯穿到施工的全过程。 3.认真坚持执行定期安全教育、安全讲话、安全检查制度，设立安全监督岗，充分发挥安全人员的作用，对发现的事故隐患和危及工程、人身安全的事项，作到立即处理，做出记录，限期改正，落实到人。 4.搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。 5.当有六级以上大风和雨天气时停止脚手架的搭设和拆除作业，雨后穿防滑鞋作业。 6.在脚手架上进行电、气焊作业时，有防火措施和专人看守。 7.脚手架搭设时地面设有围栏和警戒标志，并有专人看守，严禁非操作人员入内。 8旧钢管材质应符合下列规定： 表面锈蚀深度应在应不超过-0.5mm 钢管的弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表8.1.5的规定。 脚手架的搭设的技术要求、允许偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范8.2.4节要求。（4）现浇平台的搭设及防护措施 高速公路改道防护：支架平台吊装，构件长度大，重量大，只能半幅路进行。吊装施工前申请封锁一个方向的交通，在施工点前后沪陕高速既有中央分隔带开口带，将车流全部导向另半幅路，做好改道指示标志及安全防护措施。改道、防护完成后，方可进行下一步作业。在支架平台安装、模板、钢筋安装(吊装)施工期间，都应与沪陕高速公路管理部门协商，封锁半幅路后再施工，保证沪陕高速公路行车的安全。 支架基础处理：为尽量减少沪陕高速公路路面的变形及污染，在路面上垫以1cm厚钢板，再在钢板上安装贝雷桁架，垫底钢板伸出桁架外侧10cm。贝雷桁架拼装。箱梁浇筑宽度12m，支架宽15m，由5片3.01.5m贝雷桁架拼装而成，可在地上拼装完成后吊装就位。贝雷支墩分别放置于沪陕高速中央分隔带上及沪陕高速硬路肩上。在贝雷纵梁（工字钢纵梁）上铺设一层5mm厚的钢板作为防坠物挡板。工字钢吊装完成，在支架平台四周设置双层细目安全网，以防细小物件掉落。防坠物钢板上设150cm高的钢管支架，之上设方木、模板。施工期间在行车道上设置交通标志牌、指示牌、夜间警示灯、指示灯，现场施工人员按规定穿反光衣。支架前后迎车面挂安全警示灯，贝雷支墩靠车道侧设置防撞水马。2、梁体现浇实施方案（1）支架搭设与预压：现浇连续箱梁支架搭设需要吊装大量的材料，包括工字钢、方木、钢管桩等大型构件，我标段届时申请封锁一个方向的交通，在施工点前后沪陕高速既有中央分隔带开口带，将车流全部导向另半幅路，做好改道指示标志及安全防护措施。改道、防护完成后，方可进行下一步作业。支架搭设完毕以后，及时在贝雷纵梁上铺设5mm厚的钢板，对上部施工进行封闭，防止支立模板、绑扎钢筋时小型材料掉入行车道内。在支架平台安装、模板、钢筋安装(吊装)施工期间，都应与沪陕高速公路管理部门协商，封锁半幅路后再施工，保证沪陕高速公路行车的安全。现浇梁施工之前，首先进行支架预压，预压方式采用编织袋装砂，堆码在底模上，预压重量取梁重的80%，以消除支架的非弹性变形，五天后，进行标高测量，然后通过预压前后同一点标高差值及支架的弹性变形量、梁的挠度等得出底