电梯基础专项方案.doc

安康恒大御景半岛工程
施工电梯基本专项方案

编 制：
审 核：
审 定：
审 批：

江苏省苏中建设集团股份有限公司
4月 22日

目 录

一、工程概况
二、编制根据
三、施工设想
四、升降机基本位于车库底板上方施工方案及计算书

五、施工电梯位于回填土上施工方案及计算书：
六、附图
1、电梯平面布置图
2、电梯基本图
3、电梯立面图

施工电梯基本及搭设方案
一、工程概况
工程名称：恒大御景半岛1#-18#楼、商业中心、幼儿园、1#地块大门及1#地块地下车库
建设单位：陕南地产安康有限公司
勘察单位：陕西工程勘测研究院（1-3#、10#及商业、13、14#楼、大门、幼儿园）

西北综合堪察设计研究院 （4-9#、11#商业中心、12、15-18#）
设计单位：中华人民共和国电子工程设计院
监理单位： 广州市恒合工程监理有限公司
施工总包单位：江苏省苏中建设集团股份有限公司
工程地点：安康市安康市汉江北岸滨江大道北侧
工程简介：恒大御景半岛1#-18#楼、商业中心、幼儿园、1#地块大门及1#地块地下车库工程由住宅楼、商业用房、幼儿园、地下车库构成，构造设计合理使用年限为50年，抗震设防烈度为7度。本工程总建筑面积271306.605m2。详细如下：
各楼栋号建筑概况表
楼号
地下层次
地上层次
建筑面积
构造
1#楼
地下3层
地上17层
6686.965m2
剪力墙
2#楼
地下3层
地上17层
6516.625m2
剪力墙
3#楼
地下3层
地上26层
14016.505m2
剪力墙
4#楼
地下3层
地上33层
24567.7 m2
剪力墙
5#楼
地下3层
地上33层
17580.54 m2,
剪力墙
6#楼
地下3层
地上33层
17580.54 m2
剪力墙
7#楼
地下3层
地上33层
17410.14 m2
剪力墙
8#楼
地下3层
地上33层
14811.37 m2
剪力墙
9#楼
地下3层
地上33层
14811.37 m2
剪力墙
10#楼
地下3层
地上17层
10704.19 m2,
剪力墙
11#楼
地下2层
地上6层
5680.01 m2
剪力墙
12#楼
地下2层
地上6层
5680.01 m2
剪力墙
13#楼
地下2层
地上6层
2802.47 m2
剪力墙
14#楼
地下2层
地上6层
5604.94 m2,
剪力墙
15#楼
地下2层
地上6层
5604.94 m2,
剪力墙
16#楼
地下2层
地上6层
2802.47 m2
剪力墙
17#楼
地下3层
地上33层
17410.14 m2
剪力墙
18#楼
地下3层
地上33层
17410.14 m2
剪力墙
商业中心
地下2层
地上2层
1251.87 m2
框架构造
幼儿园

地上3层
3224.19 m2
框架剪力墙构造
1#地块大门

地上2层
147.5m2
框架构造
1#地块地下车库
地下2层

59001.98m2
框架构造
二、编制根据
1、业主提供安康恒大御景半岛半岛设计图纸以及陕西工程勘测研究院提供地质报告。
2、中联重科股份有限公司提供SC系列施工升降机安装使用维修手册
3、《建筑施工安全检查原则》JGJ59—
4、《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-
5、《施工现场暂时用电安全技术规范》（JGJ 46－）
6、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ 80－91）
7、施工安全设施计算系列软件及其阐明书
8、建设部及陕西省、安康市关于机械管理规定、文献。
9、施工现场交通、地形、环境特性。
10、我公司关于质量管理体系、环境管理体系、质量手册、程序文献、管理规章制度、近年来施工经验以及我公司技术装备能力。
三、施工设想
主体构造及装修阶段施工时，垂直运送机械采用SC200/200施工升降机12台；垂直运送机筹划安装时间为构造12层开始。依照施工现场场地状况及建筑平面位置，拟定17层~33层楼栋，每栋各一台施工升降机。各栋施工电梯安装位置详见施工电梯平面布置图，12台升降机全由建筑外阳台进入室内基本分为两种状况，第一种在车库顶板上，车库顶板上基本尺寸为4000*6000mm*300mm,基本布设双层Ф12钢筋网，间距200；第二种在回填土上，回填土上方电梯承台尺寸4500*6500*500，承台配筋选配Ф12@200双层双向钢筋。
四、基本位于车库底板上方施工方案及计算书

（1#、2#、3#、5#、6#楼）位于车库顶板

依照本工程特点，为以便工程施工需要（1#、2#、3#、5#、6#楼）所使用升降机需要安装在车库顶板上，为了保证车库顶板安全，必要保证人货电梯基本混凝土强度及几何尺寸。在地下负一层及负二层，人货电梯基本混凝土楼板下，采用钢管回顶加固办法。
1、 施工电梯基本参数
施工电梯型号：SC200/200；吊笼形式：双吊笼；

架设高度：57.304 ~101.036m 原则节长度：1.508m；

底笼长（单个）：3m（3.2m）；底笼宽（单个）：1.3m（1.5m）；

原则节重：170kg； 对重重量：1800kg；

单个吊笼重：945kg；吊笼载重 ：kg；

外笼重：1200kg；
施工电梯安装在车库顶板上，顶板底用满堂架进行加固解决，满堂钢管架应经受力计算进行搭设。考虑到动荷载、自重误差及风荷载、自重误差及风荷载对基本影响，取荷载系数n=2.1。同步应能承受施工电梯工作时最不利条件下所有荷载，加固后总受力必要能承受最大荷载不得不大于P=吊笼重+护栏重+原则节总重+对重体重+额定载荷重）*2.1={（2*945+1200+(38*170)+2*1800+2*}*2.1=36015kg=361KN。

回撑搭设方案：
依照施工电梯厂家提供使用阐明书得知总荷载为361KN，车库顶板上基本尺寸为4000*6000mm*300mm,基本布设双层Ф12钢筋网，间距200，因而加固范畴为4500*6500mm，由此车库顶板承担总荷载为12.34Kn/m2，此荷载由施工电梯底部4500*6500范畴楼板承担，而依照构造设计车库顶板施工荷载为5KN/m2，故需要在楼板下面设立钢管支撑，钢管支撑采用螺栓底座（钢定托）顶紧，按400mm纵横间距设立立杆，纵横向水平间距400，高度方向步距h=1000mm加设水平方向拉杆。
车库顶板支撑架计算书：
计算根据：
钢管脚手架计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-）、《建筑地基基本设计规范》（GB50007-）、《建筑构造荷载规范》（GB 50009-）、《钢构造设计规范》（GB 50017-）等规范。《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
设计选型：
车库顶板在施工电梯基本底部采用钢管脚手架回撑方式以保证使用安全。钢管脚手架间距纵横为400x400mm，步距为1000mm，45mmx55mm方木，钢管顶托顶紧。考虑到车库顶板使用安全，将施工电梯位置最大荷载放大至50.0KN/m2进行验算。

落地平台支撑架立面简图

落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元

（3）、计算书；
1）、参数信息：
（1）.基本参数
立柱横向间距或排距la(m):0.40，脚手架步距h(m)：1.00；
立杆纵向间距lb(m):0.40，脚手架搭设高度H(m)：3.80；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：400.00；
钢管类型(mm):Φ48×3.5（考虑到钢管锈蚀等因素，计算时采用Φ48×3.0）连接方式：顶托支撑，扣件抗滑承载力系数:0.80；
（2）.荷载参数
脚手板自重(kN/m2):0.300；
栏杆自重(kN/m2):0.150；
材料堆放最大荷载(kN/m2):50.000；
施工均布荷载原则值(kN/m2):1.000；
2）、纵向支撑钢管计算:
纵向钢管按照均布荷载下持续梁计算，截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；
截面惯性矩 I = 12.19cm4；
纵向钢管计算简图
（1）.荷载计算：
脚手板与栏杆自重(kN/m)：
q11 = 0.150 + 0.300×0.400 = 0.270 kN/m；
堆放材料自重线荷载(kN/m)：
q12 = 50.000×0.400 = 20.000 kN/m；
活荷载为施工荷载原则值(kN/m)：
p1 = 1.000×0.400 = 0.400 kN/m
（2）.强度计算:
最大弯矩考虑为三跨持续梁均布荷载作用下弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派弯矩和；
最大弯矩计算公式如下:

最大支座力计算公式如下:

均布恒载：q1 = 1.2 × q11+ 1.2 × q12 = 1.2×0.270+ 1.2×20.000 = 24.324 kN/m；
均布活载：q2 = 1.4×0.400 = 0.560 kN/m；
最大弯距 Mmax = 0.1×24.324×0.4002 + 0.117 ×0.560×0.4002 = 0.400 kN.m ；
最大支座力 N = 1.1×24.324×0.400 + 1.2×0.560×0.400 = 10.971 kN；
截面应力 σ= 0.400×106 / (5080.0) = 78.675 N/mm2；
纵向钢管计算强度 78.675 不大于 205.000 N/mm2,满足规定!
（3）.挠度计算:
最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下挠度；
计算公式如下:

均布恒载:
q = q11 + q12 = 20.270 kN/m；
均布活载：
p = 0.400 kN/m；
V = (0.677 ×20.270+0.990×0.400)×400.04/(100×2.060×105×121900.0)=0.144mm
纵向钢管最大挠度不大于 400.000 /250 与 10,满足规定!
3）、横向支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下三跨持续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P =10.971 kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(kN.m)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩 Mmax = 0.001 kN.m ；
最大变形 Vmax = 0.000 mm ；
最大支座力 Qmax = 10.973 kN ；
截面应力 σ= 0.216 N/mm2 ；
横向钢管计算强度不大于 205.000 N/mm2,满足规定!
支撑钢管最大挠度不大于400.000/150与10 mm,满足规定!
4）、扣件抗滑移计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，
按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
R ≤Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；
纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值 R= 10.973 kN；
R < 12.80 kN,因此双扣件抗滑承载力设计计算满足规定!
5）、模板支架荷载原则值(轴力):
作用于模板支架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载原则值涉及如下内容：
脚手架自重(kN)：
NG1 = 0.149×4.500 = 0.670 kN；
钢管自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重原则值，设计人员可依照状况修改。
栏杆自重(kN)：
NG2 = 0.150×0.400 = 0.060 kN；
脚手板自重(kN)：
NG3 = 0.300×0.400×0.400 = 0.048 kN；
堆放荷载(kN)：
NG4 = 50.000×0.400×0.400 = 8.000 kN；
经计算得到，静荷载原则值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.778 kN；
2.活荷载为施工荷载原则值产生荷载。
经计算得到，活荷载原则值 NQ = 1.000×0.400×0.400 = 0.160 kN；
3.不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.2×8.778+ 1.4×0.160 = 10.758 kN；
6）、立杆稳定性计算:
立杆稳定性计算公式:

其中 N ---- 立杆轴心压力设计值(kN) ：N = 10.758 kN；
σ---- 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；
σ-------- 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.00 N/mm2；
Lo---- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算
lo = k1uh (1)
lo = (h+2a) (2)
k1---- 计算长度附加系数，取值为1.185；
u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》
表5.3.3；u = 1.700；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a = 0.100 m；
公式(1)计算成果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.185×1.700×1.000 = 2.015 m；
Lo/i = .500 / 15.800 = 128.000 ；
由长细比 lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ= 0.406 ；
钢管立杆受压强度计算值 ； σ =10757.660 /( 0.406×489.000 )= 54.185 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 54.185 不大于 [f] = 205.000满足规定！
公式(2)计算成果：
Lo/i = 1200.000 / 15.800 = 76.000 ；
由长细比 lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ= 0.744 ；
钢管立杆受压强度计算值 ； σ =10757.660 /( 0.744×489.000 )= 29.569 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 29.569 不大于 [f] = 205.000满足规定！
如果考虑到高支撑架安全因素，适当由公式(3)计算
lo = k1k2(h+2a) (3)
k2 -- 计算长度附加系数，按照表2取值1.004 ；
公式(3)计算成果：
Lo/i = 1427.688 / 15.800 = 90.000 ；
由长细比 lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ= 0.661 ；
钢管立杆受压强度计算值 ； σ =10757.660 /( 0.661×489.000 )= 33.282 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 33.282 不大于 [f] = 205.000满足规定！
如果考虑到高支撑架安全因素，适当由公式(3)计算
lo = k1k2(h+2a) (3)
k2 -- 计算长度附加系数，按照表2取值1.004 ；
公式(3)计算成果：
Lo/i = 1427.688 / 15.800 = 90.000 ；
由长细比 lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ= 0.661 ；
钢管立杆受压强度计算值 ； σ =10757.660 /( 0.661×489.000 )= 33.282 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 33.282 不大于 [f] = 205.000满足规定！
综上所计算，施工电梯选用SC 200/200型，搭设高度57.304m，依照阐明书计算规则算总荷载为361KN，基本尺寸为4000×6000mm，因而加固范畴为4500×6500mm，总荷载为12.34 kN/m2，不大于50 kN/m2，故该施工电梯回撑系统满足规定。
五、施工电梯位于回填土上施工方案及计算书：
（4#、7#、9#室外回填土、8#、10#、17#和18#在车库内回填土，基本面同车库底板面）
1、地基参数
施工电梯型号：SC200/200； 吊笼形式：双吊笼；
架设总高度：78.416m(57.304m)； 原则节长度：1.508m；
底笼长(单个)：3m（3.2）m； 底笼宽（单个）：1.3m（1.5m）；
原则节重：170kg； 对重重量：1800kg；
单个吊笼重：945kg； 吊笼载重：kg；
[图片]外笼重：1200kg；
2、地基参数
承台下地基土类型：回填土夯实； 地基土承载力设计值：150kPa；
地基承载力折减系数：0.4；
3、基本参数
基本混凝土强度级别：C35；
承台底部长向钢筋：Ф12@200；
承台底部短向钢筋：Ф12@200；
钢材型号：HRB400； 基本高度h：0.45 m；
基本长度l：4.5m； 基本宽度b：6.5 m；
导轨架长c=0.8m，宽a=0.8m
基本承载计算：
1）荷载计算
荷载计算过程如施工电梯1所示。
考虑动载、自重误差及风载对基本影响，取系数n=2.1,
｛（2*945）+1200+（52*170）+2*1800+2*｝*2.1≈38493㎏=385KN。
2）地基承载力验算
Gk=25×4.50×6.50×0.45=329.0625kN
承台自重设计值 G＝329.0625×1.2＝394.875kN
作用在地基上竖向力设计值F＝394.875+385=779.875kN
基本下地基土为回填土夯实，地基承载力设计值为150kPa。地基承载力调节系数为kc=0.4。
基本下地基承载力为p= 150.00×4.5×6.5×0.40＝1755.00kN > F=779.875kN
该基本符合施工升降机规定。
5、基本承台验算
基本承台砼强度级别为C35，其轴心抗压强度fc=16.7N/mm2，轴心抗拉强度ft=1.57N/mm2，底面长l=4.5m，宽b=6.5m，底面积S=4.5×6.5=29.25m2，承台高h=0.45m，导轨架长c=0.8m，宽a=0.8m。
1）承台底面积验算
[图片]轴心受压基本基底面积应满足
S=29.25≥(Pk+Gk)/fc=(394.875+385)/16.7=0.047m2。（满足规定）
2）承台抗冲切验算
由于导轨架直接与基本相连，故只考虑导轨架对基本冲切作用。
计算简图如下：

应满足如下规定

式中 Pj ---扣除基本自重后相应于荷载效应基本组合时地基土单位面积净反力，Pj=P/S=385/29.25=13.16kN/m2；
βhp--受冲切承载力截面高度影响系数，本例取Bhp=1；
h0---基本冲切破坏锥体有效高度，取h0=450-35=415mm；
Al---冲切验算时取用某些基底面积，Al=6.5×1.4=9.1m2；
am ---冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；
at---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面上边长，取导轨架宽a；
ab---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基本底面积范畴内下边长；
ab=a+2h0=0.8+2×0.415=1.63m
am=(at+ab)/2=(0.8+1.63)/2=1.215m
Fl＝Pj×Al=13.16×9.1=119.756kN
0.7βhpftamh0=0.7×1×1.57×1215×415/1000=554.14kN≥119.756kN，满足规定！
6、承台底部配筋计算
属于轴心受压，在承台底部两个方向弯矩：

式中 M1,M2--任意截面1-1、2-2处相相应于荷载效应基本组合时弯矩设计值；
a1------任意截面1-1至基底边沿最大反力处距离，a1=1.9m；
l,b-----基本底面长和宽；
pmax,pmin-----相应于荷载效应基本组合时基本底面边沿最大和最小地基反力设计值，pmax=pmin=(394.875+385)/29.25=26.66kN/m2；
p-----相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基本底面地基反力设计值，p=pmax=26.66kN/m2；
G-----考虑荷载分项系数基本自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.35Gk ，Gk为基本原则自重，G=1.35×385=519.75kN；
M1=1.92/12×[(2×4.5+0.65)×(26.66+26.66-2×385/29.25)+(26.66-26.66)×4.5]=78.38kN·m;
M2=(4.5-0.8)2/48×(2×6.5+0.65)×(26.66+26.66-2×385/29.25)=200.07kN·m;
基本配筋计算

式中 a1----砼强度级别不超过C50，取a1=1；
1-1截面：αs=|M|/(a1fcbh02)=78.38×106/(1.00×16.70×4.60×103×415.002)=0.006；
ξ=1-(1-αs)1/2=1-(1-2×0.006)0.5=0.006；
γs=1-ξ/2=1-0.006/2=0.997；
As=|M|/(γsfyh0)=78.38×106/(0.997×360.00×415.00)=526.58mm2。
2-2截面：αs=|M|/(a1fcbh02)=200.07×106/(1.00×16.70×6.50×103×415.002)=0.01；
ξ=1-(1-αs)1/2=1-(1-2×0.01)0.5=0.01；
γs=1-ξ/2=1-0.01/2=0.995；
As=|M|/(γsfyh0)=200.07×106/(0.995×360.00×415.00)=1345.88mm2。
截面1-1配筋：选配Ф12@200，As1=2542.5 mm2 > 526.58 mm2
截面2-2配筋：选配Ф12@200，As1=3672.5 mm2> 1345.88mm2
承台配筋满足规定！
综上所述，施工电梯位于回填土上方，电梯承台尺寸4500*6500*500，承台配筋选配Ф12@200双层双向钢筋，As1=2542.5 mm2，As2=3672.5 mm2满足规定。