水库大坝安全鉴定综合评价报告样本.doc

XX水库大坝安全判定综合评价汇报一 XX水库基础情况1工程概况1.1XX水库在浙江省宁波奉化市境内，坝址在奉化江支流剡江上游，属甬江流域，距宁波市47km，在溪口镇上游7km处。坝址以上集雨面积176.0km2，总库容1.503亿m3。水库保护坝址以下溪口镇、萧王庙和江口街道约15万人口，剡江两岸10万亩农田，和甬温高速公路等。配合横山、皎口水库等工程处理奉化市、鄞州区东南和镇海区共67.4万亩农田浇灌及城市供水，减轻鄞奉平原40余万亩农田洪涝威胁。是一座以防洪、浇灌为主，结合发电、供水、养殖、旅游等综合利用大（2）型水利枢纽工程，是奉化江流域三大水利骨干工程之一。枢纽工程由拦河大坝、坝顶溢洪闸、泄洪放空洞、发电输水洞、坝后式电站等组成（枢纽平面部署见附图1）。工程于1978年5月动工兴建，1985年9月工程完工验收。大坝于1983年5月封孔蓄水，电站于1984年4月30日并网投运。工程管理机构为奉化市XX水库管理局。1.2 枢纽工程关键特征指标：1.2.1工程等级和防洪标准XX水库总库容1.503亿m3，按防洪标准GB50201-94和水利水电工程等级划分及洪水标准SL252-确定本工程规模为大（2）型。水库枢纽工程为等工程，关键建筑物拦河坝、溢洪闸、泄洪放空洞、发电输水洞为2级建筑物，电站为3级建筑物。水库防洪标准按1一遇洪水设计，100一遇洪水校核，保坝洪水为PMF，下游防洪标准为20年一遇。此次安鉴洪水复核设计标准为1一遇，校核标准为100一遇。1.2.2 水库水位(黄海基面)和对应库容 项目名称原设计复核水位（m）库容（亿m3）水位（m）库容（亿m3）正常蓄水位/梅汛期限制水位82.61.082.61.0台汛期限制水位81.00.921810.921设计洪水位（P=1%）89.51.37989.581.385校核洪水位（P=0.01%）91.51.50391.511.503PMF洪水位92.01.534发电死水位59.70.196浇灌死水位44.00.021.2.3 关键工程建筑物特征参数 拦河坝坝型混凝土重力坝坝基/坝基高程(m)火山岩/17.5最大坝高(m)76.5坝顶高程(m)93.0防浪墙顶高程(m)94.0坝顶宽(m)/ 坝顶长(m)6/317 溢洪闸型式坝顶溢流堰(设弧形钢闸门控制)堰顶高程（m）81溢流堰净宽（m）48.0 （6孔8.0）弧形钢闸门宽高度（m）810.5消能方法鼻坎挑流消能闸门启闭机双吊点卷扬式启闭机6台设计泄洪流量(P=1%)（m3/s）2372校核泄洪流量（P=0.01%）（m3/s）3359 泄洪放空洞洞型方圆形坝内涵洞 断面尺寸/洞长宽3.0m，高5.56.13m/36.0工作闸门型式/启闭机型式弧形钢闸门/25t电动螺杆启闭机检修闸门型式/启闭机型式平板钢闸门/双吊点移动拉杆式启闭机进口底高程(m)43.0最大泄量（m3/s）221发电输水洞进水口型式分层取水分层取水闸门/检修闸门44 m钢丝网砼闸门/34 m平板钢闸门洞径(m)/长度(m)3.5/52.6设计流量(m3/s)14.5 电站装机容量（MW）22+10.32设计水头（m）40.0设计多年平均发电量（万kWh）11222工程建设情况2.1 建设经过XX水库于1978年经水利电力部（78）水电规字第23号文正式同意兴建，设计由浙江省水利水电勘测设计院完成。大坝初设为浆砌块石重力坝，1979年水利部（79）水规字第45号文改为混凝土重力坝。浙江省水电工程局第三工程处承建。工程于1978年1月动工兴建，1983年5月大坝封孔蓄水， 1983年12月27日大坝全部浇筑到顶。1985年9月，工程正式完工验收。坝后式电站在14坝段下游，装有二台2MW和一台0.32MW水轮发电机组，设计年发电量1270万kWh。电站于1982年1月开始动工，1983年1月投入试运行，1984年4月30日正式并网发电，已运行二十年。2.2 拦河大坝及工程地质（1） 拦河坝坝型为砼重力坝，最大坝高76.5m，坝顶高程93.0m，坝顶长317m，坝顶宽6.0m，分18个坝段。6、7、8坝段为溢流段，堰顶高程81.0m，设六扇宽8.0m，高10.5m弧形钢闸门控制，鼻坎挑流消能。9坝段有宽3.0m，高5.56.13m泄洪放空洞，进口底高程43.0m，洞长36m，进口装有检修平板闸门和弧形工作钢闸门各一扇，弧形工作闸门后接明流泄水洞，最大泄量221m3/s，挑流鼻坎消能。14号坝段设有直径3.5m圆形发电浇灌输水洞，全长52.6m，进口高程44.0m，进口处设有四道4m4m取水钢丝网水泥平板门和3m4m检修平板钢闸门。7坝段15号坝段为斜缝坝段，采取“斜缝不灌浆”型式。大坝经典横断面详见附图2。（2） XX水库坝区分布基岩为侏罗系上统磨石山组，自下而上由层状蚀变角砾凝灰岩、集块角砾岩、球泡、硅化流纹岩夹绢云母化脱玻珍珠斑岩和凝灰熔岩等组成，上复第四系冲积洪积砂卵石层。坝基范围有断层29条，多数分布于10坝段以右，其特点是以顺河向为主，陡倾角。破碎带通常较窄（0.05m0.4m），部分断层达1.2m2.0m，充填物质以角砾岩、糜棱岩为主，局部含断层泥。节理关键有N70E、SE80和N20W、NE80两组，和坝轴线呈3555交角。2.3大坝施工中出现问题（1）砼浇筑过程中坝体局部产生裂缝，其中缝宽大于0.2mm，缝长大于5m裂缝129条。（2）泄洪放空洞弧型闸门启闭室胸墙上出现一条长约3m垂直裂缝，并伴有少许渗水。（3）6坝段和7坝段、9坝段和10坝段间伸缩缝有渗水，渗水量偏大。（4）坝基排水孔中泡沫塑料过滤体出现脱胶问题。3大坝现场安全检验情况1 拦河大坝拦河坝外观总体质量很好，未发觉较大裂缝和渗水，坝体基础平整，两岸坝肩和山体结合部及下游坝脚未发觉显著渗漏。坝段之间没有显著错动位移及不均匀沉降位移、沉陷变形，坝顶伸缩缝开合正常。上、下游坝表面已显得粗糙陈旧，坝面裂纹纵横，上游坝面有“砂化”现象，部分部位砼骨料裸露；坝顶建筑物破旧，挡浪墙碎石子抹面大面积破碎脱落，坝顶照明灯杆歪斜。防浪墙和坝顶路面有多条细小裂缝，1516坝段下游坝脚有水渍，水尺踏步和天桥等处无护栏。2 坝体廊道经坝体廊道检验，发觉有二十多条裂缝，多发生于廊道拱顶，有少许裂缝有渗漏，渗水量均较小。伸缩缝检验井渗量有降低趋势，部署在廊道内观察设置多已老化损坏，有已停测。坝内渗漏集水井容积过小。3 溢洪闸坝顶溢洪道未见表面剥蚀及显著裂缝，仅挑流鼻坎反弧段有细小裂缝，冲刷坑两岸护砌良好。弧形闸门保养通常，有部分油漆脱落和部件锈蚀现象。4 泄洪放空洞泄洪放空洞弧形闸门启闭室胸墙原有一条3m长垂直裂缝，现已被游离钙充填阻塞，渗水减至靠近于零，裂缝未见扩展。泄洪放空洞工作弧形闸门边缘漏水情况仍然存在，工作弧形闸门边缘止水橡皮存在一定老化现象，整个闸门锈蚀严重。5 输水洞四道分层取水钢丝网混凝土闸门在施工期即已在门槽内卡死，至今一直未用；洞口检修平板钢闸门在关闭后漏水量较大。6 坝后式电站电站主机、控制和电气等设备均为过时产品，效率及自动化程度低。而电站管理规范，运行状态良好。二 XX水库大坝安全分析评价1防洪标准复核1.1 防洪标正确定XX水库按库容属大（2）型水库。原设计洪水标准为1一遇，100一遇洪水校核；保坝设计时校核洪水标准为可能最大洪水PMF。此次安鉴依据防洪标准（GB50201-94）和水利水电工程等级划分及洪水标准（SL252-），确定防洪标准为1一遇洪水设计，100一遇洪水校核。1.2 流域概况XX水库在甬江流域奉化江支流剡江上游，水库坝址在溪口镇上游7km处，流域面积176km2，主流长度34.6km，河道平均比降8.13。本流域在浙江东南沿海，属经典亚热带季风气候区，降雨时空分布不均，年际、年内改变较大，多年平均降水量1613.4mm。流域内气候温和，植被良好，但覆盖层较浅。水库坝址以上河道属经典山区性河流，源短流急，河谷切割较深，洪水暴涨暴落，天然河道对洪水调整能力很小。坝址以下至溪口水文站，区间流域面积164km2，河道比降较缓，但因为有支流加入，仍为山区性河流。萧镇活动堰以下，河流进入宁奉平原，河床质为泥沙或淤泥，已经有潮汐影响。剡江上游原有马村、溪口两个流量测站。马村站在坝址上游约1km处，设置于1965年，1981年后停测，共流量观察资料；溪口站在坝址下游约7km处，设置于1956年3月，1985年水库完工后停测流量，开始观察水位，共有30年流量资料。库区内及周围流域雨量站多数为50年代和60年代设置，少数站设置于70年代，有相量崗、XX、青岩、溪口、真诏、东岙、董家彦、六诏、岩头石门等。流域内岩头石门年最大降水量是三单站1990年2052.4mm，年最小降水量是1967年XX站747.9mm。1957流域梅汛期最大一日雨量165.4mm（1984年6月13日），最大三日雨量211.7mm（1997年7月7日7月10日）。台汛期降水关键为台风暴雨及局部雷阵雨，降水特点是总量大、来势猛、历时较短，雨强高，1957流域台汛期最大一日雨量330.4mm（1988年7月29日），三日雨量423.1mm（1981年8月31日9月2日）。1922年8月7日及8月29日出现了两次历史特大洪水。台风暴雨是形成本流域大洪水关键原因，在这一季节又往往会碰到下游大潮顶托，易造成平原区内涝。如无台风暴雨，则往往发生干旱。1.3 设计暴雨复核1.3.1设计流域降水量选择XX、东岙、董家彦、栖霞坑、葛竹石门、六诏等站，资料来自浙江省水文勘测局（原为浙江省水文总站），经逐年整编、审核，较为可靠。采取1957共46年实测资料经过频率分析求得设计暴雨。设计暴雨结果见表1-1。表1-1 XX水库设计暴雨结果表分期历时均值（mm）CvCs/Cv频率P(%) 0.010.020.050.10.212520台汛期H日1160.663.0741668619566514391338269163H24H2=1.13 H日837777699640581442382304184H三1730.663.011051026924845766583505401243梅汛期H日1630.483.522921016714812283H24H2=1.13 H日25923718916713894H三1000.463.53483202562281901311.3.2设计雨型日程分配: 统计水库流域39场次最大三日同场雨资料，最大一日暴雨发生在三日当中第一日共有9场次，发生在第二日有18场次，发生在第三日共有12场次,所以将最大二十四小时雨量置于三日当中第二日，其它两日雨量各占（H三日H24h）50%。时程分配：最大24h暴雨时程分配按暴雨强度公式求得时段雨量分配系数。暴雨衰减指数np取值台汛期为0.60，梅汛期为0.55。1.4 设计洪水复核1.4.1产流计算本流域产流方法用蓄满产流（或称超蓄产流），产流计算采取简易扣损法，假定土壤最大含水量Imax为100mm，土壤前期含水量为75mm，则初损为25mm。最大二十四小时雨量后损值1mm/h，其它几以后损值为0.5mm/h，潜流部分水量净雨开始后扣稳渗1.5mm/h。1.4.2 汇流计算采取浙江省瞬时单位线法。计算时段Dt为1小时，瞬时单位线法临界雨强采取30mm/h。设计洪水结果见表1-2。表1-2 XX水库设计洪水结果表位置分期项目单位各频率（%）设计洪水0.010.020.050.10.212520XX水库台汛期洪峰流量m3/s40183754339731142827213218231407732洪量模数m3/s/km32.2821.319.317.716.112.110.484.2三日洪量108m31.8231.6841.511.371.230.910.770.590.32梅汛期洪峰流量m3/s11551027727590426216洪量模数m3/s/km36.65.84.13.42.41.2三日洪量108m30.500.450.340.290.230.13溪口坝址区间台汛期洪峰流量m3/s3775352231982917264417121320689洪量模数m3/s/km32321.519.517.816.112.210.484.2三日洪量108m31.721.591.421.291.160.860.730.560.3梅汛期洪峰流量m3/s1009905621510382193洪量模数m3/s/km36.25.53.83.12.31.2三日洪量108m30.390.360.280.240.190.121.5 洪水调整1.5.1 洪水调度标准XX水库负担着水库下游防洪任务，防洪控制断面为溪口水文站，溪口水文站断面安全泄洪量为393m3/s。为了溪口城镇防洪安全，水库泄流量和坝址至溪口水文站区间洪水进行赔偿调整。本流域特大洪水关键发生在台汛期，当水库坝址遭遇台汛期20年一遇洪水，库水位高于81.0m（汛前限制水位）时，按溪口水文站安全泄量393m3/s开一孔闸门进行赔偿调整，在区间洪峰流量超出393m3/s时，水库关闸拦蓄洪水，调得20年一遇洪水位89.22m。当水库坝址遭遇20年一遇以上洪水，库水位达成89.4m时，开启两孔泄洪闸泄洪，库水位超出89.5m时开启四孔泄洪闸泄洪，库水位超出91.0m时，为了确保水库大坝安全，开启全部六孔泄洪闸泄洪，并打开泄洪放空洞泄洪。1.5.2 溢洪闸、泄洪放空洞泄流能力溢洪闸、泄洪放空洞泄洪能力复核结果见表1-3。表1-3 溢洪闸、泄洪放空洞泄洪能力复核结果表洪水频率（%）水库水位（m）最大泄流量（m3/s）设计泄流量（m3/s）溢洪闸泄洪放空洞累计溢洪闸泄洪放空洞累计589.42305224252923252162541189.5823462242570237221625880.0191.513306229353533592213580此次复核溢洪闸在设计洪水位和校核洪水位工况下，泄洪能力降低0.7%和1.3%，当水库水位在89.0m以下时，泄洪能力大于原设计泄流能力，所以可认为泄流能力满足泄洪要求。泄洪放空洞泄流能力复核大于原设计流量，其泄流能力满足设计要求。1.5.3调洪计算 采取静库容调洪计算方法，水库淤积不严重，水位库容关系为原设计库容曲线（表1-4）。调洪计算结果见表1-5。表1-4 水库水位容积关系表水 位(m)4143445060707478库容(万m3)45120180630471061807830水 位(m)8081828384858687库容(万m3)8740921097001020010720112501178012320水 位(m)8889909192939495库容(万m3)1290013500141001470015340160001666017320表1-5 XX水库调洪计算结果表分期起调水位（m）项目单位各频率（%）计算值0.010.020.050.11520台汛期81.0洪峰流量m3/s401837543397311421321407732最高洪水位m91.5191.2791.0291.00 89.5889.2285.02对应库容104m31.5031.4871.4711.471.3851.3631.126最大泄量m3/s35983474331328221620298130梅汛期82.6洪峰流量m3/s1155727426216最高洪水位m88.6386.2684.7483.68对应库容104m31.3281.1931.1111.055最大泄量m3/s30622311876 调洪计算结果比较台汛期不一样阶段调洪计算结果比较见表1-6。此次复核和原设计调洪结果基础一致，1一遇洪水水库水位略有抬高。表1-6 台汛期不一样阶段调洪计算结果比较阶段起调水位(m)项 目各频率(%)计算值0.010.115初步设计81.0最高洪水位(m)91.591.189.589.4对应库容(108m3)1.5031.4761.3791.378此次复核81.0最高洪水位(m)91.5191.089.5889.22对应库容(108m3)1.5031.4701.3851.3631.6 坝顶高程复核现水库大坝实际坝顶高程93.0m，防浪墙顶高程94.0 m。此次复核1一遇设计洪水89.58m，设计波高、波浪中心线至计算水位高度和安全超高三项累计为2.62m，要求坝顶防浪墙顶高程92.2m，低于现有防浪墙顶高程1.80m；100一遇校核洪水位91.51m，三项超高累计为1.55m，要求防浪墙顶高程93.06m，低于现有防浪墙顶高程0.94m。复核结果表明：水库校核标准达成万年一遇，坝顶高程和防浪墙顶高程均满足混凝土重力坝设计规范SLJ21-78和水利水电工程等级划分及洪水标准SL252-要求。1.7 评价结论复核结果表明：XX水库拦河坝坝顶高程和防浪墙高程均满足规范要求，水库泄洪设施泄流能力满足设计要求，现有防洪能力已达成100一遇，符合防洪标准（GB50201-94）标准，现实状况防洪安全性为“A”级。2 工程质量评价2.1库区地形地质2.1.1 XX水库坝址在四明山南麓中低山区，库区周围山岭环抱、山体宽厚，分水岭高程多在400m以上。坝址以上均为源短流急山溪性河道，河床复盖为沙卵石，两岸有部分基岩出露。库盆及库岸由不透水火山岩及少许沉积层组成，地层倾角通常较平缓，多在20度以下，虽有马村俞村断层通向库外，但断层处于回水线上，且大多被石英脉充填，胶结良好，不会造成永久性渗漏。2.1.2 马村坍滑体 马村下石山坍滑体在库区右岸，距坝址直线距离2.2km，总体积近1000万m3， 80%分布在最高洪水位以上，滑动面大部分在天然地下水位以下，故水库蓄水引发地下水位改变对它无多大影响。水库蓄水后，计算坍滑体稳定安全系数K=0.98，仅降低2%。为了监视坍滑体发展趋势，省水电设计院在坍滑体内外设置了专门位移监测设施，经XX水库管理局20年定时监测和检验，证实马村下石山坍滑体从水库蓄水到现在还未发生滑动。2.2坝址区工程地质2.2.1岩性和地质结构坝区分布基岩为侏罗系上统磨石山组，自下而上由层状蚀变角砾凝灰岩、集块角砾岩、球泡、硅化流纹岩夹绢云母化脱玻珍珠斑岩和凝灰熔岩等组成，上复第四系冲洪积砂卵石层。坝基范围有断层29条，多数分布于10#坝段以右，以顺河向陡倾角为主。破碎带通常较窄（0.05m0.4m），部分断层达1.2m2.0m，充填物质以角砾岩、糜棱岩为主，局部含断层泥。节理关键有N700E、SEL800和N200W、NEL800两组，和坝轴线呈350550交角。坝基以层状蚀变角砾凝灰岩分布最广（6#16#坝段），倾角较缓（100230），单层通常0.5m2.0m，较厚达4.5m。由结构作用层面错动产生层间挤压破碎夹层，埋藏及出露于6#12#坝段及15#16#坝段，通常间距在2m左右，局部厚度为36cm；夹层关键由鳞片状、凸镜状岩石碎屑、碎块及岩粉等组成，普遍往绢云母化蚀变，通常在基岩面以下56m范围内有次生黄泥充填。河床坝段抗滑稳定受此夹层控制，设计取软弱夹层f值为0.350.45。2.2.2水文地质坝基地下水为基岩裂隙潜水，其渗透性能受断裂结构及层面和流面控制。左坝肩=0.0550.17（L/minmm），河床坝基通常为0.020.05（L/minmm），未软化层间挤压破碎夹层w为0.0470.063L/ minmm。其中以断层和层理较发育之1114坝段，坝基渗透性能较强，相对不透水界线（0.01L/minmm）埋藏较深，在原基岩面以下2540m，以12#坝段为中心呈一漏斗形。其它各层岩石通常小于0.02L/ minmm，但部分地段=0.10.22L/ minmm。右坝肩=0.10.3L/ minmm。2.3 坝基和岸坡处理质量评价大坝坝基及坝肩开挖均按设计及施工规范进行，撬挖处理比较根本，大部分坝基开挖采取预裂爆破，开挖尺寸规范，对基岩震动少，坝基及坝肩开挖合格。对基础存在特殊地责问题，如断层和破碎夹层均作了工程处理。坝基防渗采取二排水泥灌浆帷幕（左右坝肩各有两段为一排），单位吸水率达成设计要求。坝基排水孔中层间挤压破碎夹层采取“组装式过滤体”加以保护。2.4 坝体混凝土工程质量评价大坝外型尺寸、平整度等符合设计要求，在大坝施工过程中，采取了一定温控方法，但坝体一些部位仍产生裂缝，后采取低粘度环氧灌浆处理，处理结果良好，砼强度满足规范要求。此次安鉴对坝体砼进行了钻孔取芯、回弹测强及碳化深度测试，抽样部位为上、下游坝体及闸墩顶等部位，检测结果见表2.1和表2.2。其测试龄期抗压强度及换算28d龄期抗压强度均满足设计要求。表2.1砼芯样抗压强度及碳化深度芯样编号部位坝段号及轴距桩号高程(m)碳化深度(mm)龄期混凝土设计强度测试龄期抗压强度（Mpa）1#上游面3坝段轴距00+018.074.63520年150#36.92#上游面7坝段轴距00+097.074.63420年200#43.73#上游面13坝段轴距00+202.774.63320年150#36.94#下游面4坝段轴下16.50+46.470.801020年100#34.65#闸墩顶轴下19.00+83.689.00720年150#41.26#闸墩顶轴下19.00+103.589.00720年150#40.87#下游面13坝段轴下42.30+195.440.60620年100#25.2表2.2砼回弹测强结果 检验部位/检验日期（/9月/6日）测区数（个）混凝土抗压强度换算值（Mpa）现龄期混凝土强度推定值（Mpa） 平均强度值标准差最小强度值18.00m11坝段廊道内上游面1048.98.537.435.018.00m8坝段廊道内下游面1039.412.625.518.654.00m12坝段廊道内下游面1045.08.633.730.954.00m11坝段廊道内上游面1032.76.326.222.31#孔右墩下游面837.04.831.531.53#孔左墩侧面1056.93.351.551.44#孔左墩侧面1054.64.247.847.85#孔右墩侧面1054.44.248.047.570.00m14坝段廊道上游面1042.84.235.135.970.00m7坝段廊道下游面1037.75.531.328.770.00m10坝段廊道上游面1036.03.032.731.154.00m15坝段廊道进口左侧面1029.32.925.324.62.5 其它建筑物工程质量评价（1）电站主、付厂房及坝外引水管基础开挖及处理均按设计要求进行；主、付厂房浇筑砼土强度符合设计要求，厂房砼浇筑中曾产生过排架柱偏斜及机墩蜂窝情况，施工过程中均已作了处理。（2）溢洪闸、坝体泄洪放空洞：溢洪闸溢流面尺寸、表面平整度等符合设计要求，现场检验中仅在挑流鼻坎上存在细微裂缝，无其它异常现象，溢洪闸工程质量良好；泄洪放空洞尺寸、表面平整度等符合设计要求，弧型闸门启闭室胸墙上长约3m垂直裂缝被大量游离钙充填并阻塞，未见扩展迹象，砼结构良好，无冲刷剥落痕迹。2.6闸门及启闭设备（1）溢洪闸闸门、启闭机工作正常，溢洪闸弧门有部分油漆脱落和部件锈蚀现象。（2）泄洪放空洞弧形工作闸门密封程度较差。检修闸门和启闭设备安装符合设计要求。（3）输水洞四道分层取水钢丝网砼闸门在门槽内卡死，从未使用过。2.7 运行情况（1）部分测压管中坝基扬压力超标河床坝段S81孔和介于河床和岸坡之间S131孔，S151孔坝基扬压力偏高。其中S81孔最高，当库水位达成正常高水位82.6m时，其渗压系数达0.68左右，超出设计值0.25，但8#坝段整个观察断面上坝基扬压力图形仍小于设计值；另外，该孔渗流量较小，呈滴水状。（2）安全监测设施完好率低于50% XX水库设计部署了大量大坝安全监测设施，于1979年开始相继投入使用，至今已运行25年，所积累监测资料为分析大坝工作性态和进行大坝安全判定提供了极有价值依据。伴随时间推移，监测设施失灵和损坏不停增加，监测设施损坏率已靠近50%，对工程运行管理很不利。（3）“组装式过滤体”已出现老化层间挤压破碎夹层上“组装式过滤体”是1983年陆续安装使用，已运行了二十余年，因为缺乏有效检验监测手段，对它工作情况不很清楚。现场检验发觉坝基排水孔孔口有松动现象，即管道和过滤体结合得不紧，能够自由移动，说明过滤体中海绵已失去弹性而硬化，过滤体作用已经减弱，软弱夹层是否已经发生渗透变形，需采取适宜方法深入查证。（4）排水孔析出物分析约有二分之一以上大坝排水孔（包含坝体和坝基）孔口有析出物，尤其是河床段坝基排水孔析出量居多，估量析出物最多排水孔每十二个月约析出100克左右析出物，这些析出物多数呈颗粒状或片状，乳白色，经杭州农业部产品质量监督检验测试中心取样（取自113号排水孔）检验，证实其关键成份为钙（详见运行管理汇报附件）。能够认为游离钙关键起源于砼溶蚀，和上游坝面出现“砂化”现象也相关系，这些游离钙析出后在渗漏、排水孔等孔口沉淀，易堵塞排水、渗漏、扬压力通道，可能是大坝渗排水量逐年降低及部分坝基测压管扬压力年变幅越来越小关键原因。（5）伸缩缝检验井渗漏1985年完工验收时发觉有四条伸缩缝检验井显著渗水，其中渗流量最大是910缝，达成200mm/s以上。采取了通电加热沥青井和环氧树脂灌浆等手段，均不见成效，列为完工遗留问题之一。二十年来监测资料显示，伸缩缝检验井渗水流量已经有所降低，最大910#缝渗水量已降至100mm/s以下。（6）大坝裂缝情况大坝上下内外共有裂缝三百多条，总长度二千多米，绝大多数分布在廊道顶拱，为纵向裂缝，有些有渗水，也有少许横向裂缝，如18#坝段贯穿上下游坝面横向裂缝等，这些裂缝存在和发展，是大坝安全隐患。2.8 评价结论坝基及坝肩处理、拦河坝主体、泄洪放空洞、溢洪闸闸门及启闭机结构、电站厂房和输水管工程质量合格。输水洞闸门工程质量为不合格。依据水库大坝安全评价导则（SL258-）要求，XX水库大坝工程质量综合评价为合格。3 结构安全评价3.1 大坝变形观察分析3.1.1倒垂线资料分析XX水库倒垂线观察值关键受上游水位、温度改变影响，受时效影响较小，测值呈年周期性改变。同一垂线上测点高程高测值变幅比高程低要大。开合方向变形关键受温度改变影响，坝顶测点温度分量占年变幅百分比大于50%，其中8号坝段温度分量占年变幅百分比高达90%；而水位分量占年变幅百分比仅在25%以下；挠度方向变形关键受水位改变影响，坝顶测点水压分量占年变幅百分比大于50%，温度分量通常占年变幅30%左右。时效对倒垂线测值影响较小，时效分量占年变幅百分比仅在10%左右，在底，向左岸最大时效分量为1.341mm（8号坝段坝基测点）；向右岸最大时效分量为2.115mm（8号坝段坝中测点）；向下游最大时效分量为1.049mm（12号坝段坝顶测点）；向上游最大时效分量为1.838mm（8号坝段坝顶测点）。倒垂线观察值改变规律符合混凝土重力坝通常规律。3.1.2水平位移资料分析坝体水平位移关键受上游水位、温度影响，受时效影响较小。水压分量占年变幅25%50%，温度分量约占年变幅45%70%；时效分量仅占年变幅10%以下，各测点时效改变值在3mm以内，且改变趋缓。测点水平位移变幅和高程相关，纵向水平位移呈河床大，两岸小规律。坝体水位位移改变规律属正常。3.1.3垂直位移资料分析坝体垂直位移呈年周期性改变，受温度影响显著，低温时坝体下沉，下沉最大值通常发生在每十二个月12月3月份；高温时坝体相对上抬，上抬最大值通常发生在天天8月10月份。垂直位移受时效影响较小；坝体垂直位移大小和坝段坝高相关；受坝基影响，右岸坝段垂直位移大于左岸。大坝垂直位移改变规律是正常。3.1.4伸缩缝变形恢复性态分析坝体伸缩缝开合关键受温度改变影响，水位和时效影响较小；低温时伸缩缝开度增大，反之，开度减小，开度改变滞后气温12个月。温度分量占年变幅百分比约为60%80%；时效改变稳定。伸缩缝上下游方向错位关键受温度、水位改变影响，错位总体较小，通常年变幅在12mm之间，各测点没有显著趋势性改变，坝段之间无显著错位。坝顶伸缩缝测点测值和变幅均大于对应坝中测点。各坝段变形协调性很好，伸缩缝改变规律正常。3.1.5变形分析小结经过对大坝倒垂线、水平位移、垂直位移和伸缩缝观察资料分析，大坝变形关键受库水位和温度改变影响，时效影响较小，且绝大部分呈收敛趋势，大坝变形性态属正常。3.2 内部观察分析3.2.1混凝土温度分析XX水库大坝砼温度改变在时间上呈阶段性，受砼水化热影响，温度先升后降；砼温度年度呈周期性改变，改变滞后于气温和水温；在水下愈深处及砼内部愈深处滞后时间愈长，且温度变幅愈小；坝体在1986年后基础进入相对稳定温度场时期。砼温度改变规律及分布符合常规，现在坝体砼温度场处于相对稳定状态。3.2.2坝前水温分析坝前水温改变以年周期波动改变，关键受气温和水深影响；水温沿深度方向分布依季节而不一样。坝前水温改变符合通常规律，坝前水温测点能很好反应水库水温分布特点，其工作情况正常。3.2.3混凝土应力场分析经过坝体埋设应力计和无应力计观察资料分析，应力计应力关键受温度影响，温度分量占年变幅百分比达75%90%，水位影响较小；时效对砼应力影响不显著，且时效作用已趋于稳定；应力计各测点应力平均值小于零，只有上游侧有些测值大于零，其数值不大（小于0.6MPa）。坝体砼应力基础处于受压状态，出现拉应力数值很小，不会影响大坝强度，砼应力状态正常。3.2.4大坝钢筋计分析大部分钢筋计测值呈不完整年周期性改变，测值关键受温度影响，温度分量约占年变幅百分比90%左右，水压和时效对计测值影响较小，且时效已基础趋于稳定；钢筋计应力状态和位置相关，不一样测点应力状态不一样，但钢筋应力值全部较小，远小于钢筋百分比极限，钢筋处于弹性状态。XX水库大坝钢筋应力改变总体上是正常。3.2.5内部观察分析小结经过对砼温度、坝前水温、混凝土应力场、钢筋计分析，坝体砼工作情况正常。3.3 不灌浆斜缝工作性态3.3.1测缝计观察分析对大坝施工斜缝不灌浆后开合情况，在11和12坝段斜缝上埋设了测缝