污水处理厂设计计算任务书.doc

第二篇设计计算书 1.污水处理厂处理规模1.1处理规模污水厂设计处理规模为城市生活污水平均日流量和工业废水总和：近期1.0万m3/d，远期2.0万m3/d。1.2污水处理厂处理规模 污水厂在设计构筑物时，部分构筑物需要用到最高日设计水量。最高日水量为生活污水最高日设计水量和工业废水总和。Q设= Q1+Q2 = 5000+5000 = 10000 m/d总改变系数： KZ=KhKd=1.61=1.62.城市污水处理工艺步骤 污水处理厂CASS工艺步骤图3.污水处理构筑物设计 3.1泵房、格栅和沉砂池计算3.1.1 泵前中格栅格栅是由一组平行金属栅条制成框架，斜置在污水流经渠道上，或泵站集水井井口处，用以截阻大块呈悬浮或漂浮状态污物。在污水处理步骤中，格栅是一个对后续处理构筑物或泵站机组含有保护作用处理设备。3.1.1.1 设计参数：（1）栅前水深0.4m，过栅流速0.61.0m/s，取v=0.8m/s，栅前流速0.40.9 m/s；（2）栅条净间隙，粗格栅b= 10 40 mm, 取b=21mm ；（3）栅条宽度s=0.01m ；（4）格栅倾角4575，取=65 ,渐宽部分展开角1=20； （5）栅前槽宽B1=0.82m，此时栅槽内流速为0.55m/s；（6）单位栅渣量：W1 =0.05 m3栅渣/103m3污水；3.1.1.2 格栅设计计算公式（1）栅条间隙数n，个式中， 最大设计流量，； 格栅倾角，（）；b栅条间隙，m；h栅前水深，m；v过栅流速，m/s；（2）栅槽宽度B，m取栅条宽度s=0.01mB=S（n1）bn（3）进水渠道渐宽部分长度L1，m式中，B1进水渠宽，m；1渐宽部分展开角度，（）；(4)栅槽和出水渠道连接处渐窄部分长度L2，m(5)经过格栅水头损失h1，m式中：=（s/b）4/3； h0 计算水头损失，m； k 系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3； 阻力系数，和栅条断面形状相关；设栅条断面为锐边矩形断面，2.42v2 过栅流速, m/s； 格栅安装倾角， （）；（6）栅后槽总高度 H，m取栅前渠道超高（7）栅槽总长度L，m式中，H1为栅前渠道深，m（8）每日栅渣量W，m3/d式中，为栅渣量，（污水），格栅间隙为1625mm时为0.10.05，格栅间隙为3050mm时为0.030.01；KZ污水流量总改变系数3.1.1.3 设计计算 采取两座粗格栅池一个运行，一个备用。（1）格栅间隙数 n，个=（个）；（2）栅槽宽度 B，mB=0.01(26-1)+0.02126+0.2=1.01m ； 校核槽内流速：Vc=m/s,在0.40.9m/s范围之内，符合。（3） 进水渠道渐宽部分长度 L1，m L1 m（4）栅槽和出水渠连接渐窄部分长度 L2，m L2 m（5）过栅水头损失 h1，m设栅条断面为锐边矩形断面2.42h1 m（6）栅后总高度 H，m =0.4+0.3+0.08=0.780.8m（7）栅槽总长度 L，m L = 0.26+0.13+0.5+1.0+=2.22m（8）每日栅渣量W，m3/d W 宜采取机械清渣。（9）计算草图以下：3.1.1.4 设备选型中格栅选择BLQ型格栅除污机，两共四台。3.1.1.5 粗格栅栅槽尺寸确定 3.1.2 进水泵房确实定3.1.2.1设计参数设计流量：最大设计流量为0m/d， 平均日设计流量为10000m/d。3.1.2.2设计计算3.1.3 细格栅3.1.3.1 设计参数（1）栅前水深0.4m, 过栅流速0.61.0m/s, 取v=0.8m/s，栅前流速0.40.9；（2）栅条净间隙，中格栅b= 3 10 mm, 取b=10mm ；（3）栅条宽度s=0.01m ；（4）格栅倾角4575，取=65 ,渐宽部分展开角1=20； （5）栅前槽宽B1=0.8 m，此时栅槽内流速为0.58 m/s；（6）单位栅渣量：W1 =0.1 m3栅渣/103m3污水。3.1.3.2 设计计算 （1）格栅间隙数n，个（个）（2）格栅建筑宽度B，m取栅条宽度s=0.01m校核槽内流速：Vc=m/s,在0.40.9m/s范围之内，符合。（3）进水渠道渐宽部分长度L1，m（4）栅槽和出水渠道连接处渐窄部位长度L2，mL2 m（5）经过格栅水头损失h1，m取栅条断面为锐边矩形断面（6）栅后槽总高度H，m取栅前渠道超高（7）栅槽总长度L，m（8）每日栅渣量W，m3/d取污水宜采取机械清栅。（9）计算草图以下：3.1.1.4 设备选型细格栅选择TGS型回转式格栅除污机，型号TGS-800，电机功率0.75kW，格栅间隙10mm，共两台。3.1.1.5 粗格栅栅槽尺寸确定3.2调整池设计计算3.2.1 调整池选择为了确保后续处理构筑物或设备正常运行，需对废水水量和水质进行调整，常见水量调整池进水为重力流，出水用泵提升，池中最高水位不高于进水管设计水位，有效水位通常为23m，最低水位为死水位。另外，酸性废水和碱性废水还能够在调整池内混合以达成中和目标，短期排出高温废水也能够利用调整池来降低水温。所以，调整池含有下列功效：a降低或预防冲击负荷对处理设备不利影响；b使酸性废水和碱性废水得到中和；c调整水温；d当处理设备发生故障时，可起到临时事故贮水池作用。欲曝气能够有效地去除一定COD、BOD等。调整池在结构上可分为砖石结构、混凝结构、钢结构。现在常见是利用调整池特殊结构形式进行差时混合，即水利混合。关键有对角线出水调整池和折流调整池。对角线出水调整池，其特点是出水槽沿对角线方向设置，同一时间流入池内废水，由池左、右两侧，经过不一样时间流到出水槽。从而达成自动调整、均和调整、均和目标。折流调整池，池内设置很多折流隔墙，使废水在池内往返折流。配水槽设于调整池上，经过很多孔口溢流投配到调整池各个折流槽内，使废水在池内混合、均衡。113.2.2设计参数(1) 调整池有效水深为2.05.0m，取h=4.0m；(2) 调整池停留时间48 小时，取T=5h；(3) 调整池保护高度0.30.5m，取h=0.3m；（4）设计流量Q = 3000m3/d = 125m3/h ；（5）超高部分：h1=0.3m；（6）设池底为正方形，即长宽尺寸相等；3.2.3池体设计(1)池体容积V（m3）V= (1+k)Qmax T式中： k池子扩充系数，通常为1020%，本设计池子扩充系数采取20%V-调整池容积，m3T-调整池中污水停留时间，取5h池容积为：V=（1+20%）416.75=2500m3池面积为：A = V/h =2500/3=625m2 式中: V-调整池有效容积，m3 A-调整池面积，m2 h-有效水深，m，取4.0m(2)设调整池1 座，采取方形池，池长L 和池宽B 相等，则池长: L=25m，池长取L=25m，池宽取B=25m池总高度：H=h+ h=4+0.3=4.3m式中 H-调整池总高，m h-有效水深，m，取3.0m h1-保护高，m(3)池子总尺寸为：LBH = 25254.3m3(4)在池底设集水坑，水池底以i=0.01 坡度坡向集水坑。3.3 平流沉砂池设计现在，应用较多陈沙迟池型有平流沉砂池、曝气沉砂池和钟式沉砂池。本设计中选择平流沉砂池，它含有颗粒效果很好、工作稳定、结构简单、排沙较方便等优点。3.3.1 设计参数（1）按最大设计流量设计,Qmax=0.185m3/s；（2）设计流量时水平流速：最大流速为0.3m/s，最小流速0.15m/s,取v=0.20m/s；（3）最大设计流量时，污水在池内停留时间不少于30s通常为3060s，取t=30s；（4）设计有效水深不应大于1.2m通常采取0.251.0m每格池宽不应小于0.6m 取b=0.8m；（5）沉砂量确实定，城市污水按每10万立方米污水砂量为3立方米，沉砂含水率60%，容重1.5t/立方米，贮砂斗容积按2天沉砂量计，斗壁倾角5560度，取600；(6）沉砂池超高不宜小于0.3m，取h1=0.3m；(7)沉砂池不应小于两个，并按并联络列设计，方便能够切换工作。当污水流量较少时，可考虑一个工作，一个备用。当污水流量大时两个同时工作，本设计取两座；3.3.2 设计计算（1）沉砂池水流部分长度L，m沉砂池两闸板之间长度为流水部分长度：式中，L水流部分长度，mV最大流速，m/st最大流速时停留时间，s(2）水流断面积A，式中，单个池体最大设计流量，A水流断面积 ， 3）池总宽度B，m 设n=2，每格宽b=0.8m B=nb=20.8=1.6m 介于0.25-1m之间(合格)式中，设计有效水深4）沉砂斗容积设排砂间隔时间为2日，城市污水沉砂量=，T=2日，式中，城市污水含沙量，流量总改变系数，1.65）沉砂室所需容积V，m设每分格有2个沉砂斗V=6）沉砂斗各部分尺寸设斗底宽=0.4m，斗壁水平倾角60，斗高=0.4m沉砂斗上口宽，m沉砂斗容积V0 ，m =0.17m0.15 m （符合要求）7）沉砂室高度h3，m采取重力排砂，设池底坡度为0.06，坡向排砂口式中：斗高，mL2 由计算得出 8）沉砂池总高度 超高，0.3m9）验算最小流量在最小流量时，用一格工作，按平均日流量二分之一核实 符合流速要求3.3.3 沉砂池设计计算草图见图3.3图3.4沉砂池设计计算草图3.4 CASS池（1）CASS工艺是将序批式活性污泥法（SBR）反应池沿长度方向分为两部分，前部为生物选择区也称预反应区，后部为主反应区。在预反应区内，微生物能经过酶快速转移机理快速吸附污水中大部分可溶性有机物，经历一个高负荷基质快速积累过程，这对进水水质、水量、PH和有害物质起到很好缓冲作用，同时对丝状菌生产起到抑制作用，可有效预防污泥膨胀；在主反应区后部安装了可升降滗水装置，实现了连续进水间歇排水周期循环运行，集曝气、沉淀、排水于一体。每一个工作周期微生物处于好氧缺氧周期性改变之中。在主反应区经历一个较低负荷基质降解过程。所以，CASS工艺含有有效脱氮效果。（2）工艺简图3.4.1 设计参数（1）通常生活污水Ne=0.051.0kgBOD5/（kg MLSSd），在本设计中取Ne=0.15kgBOD5/（kg MLSSd）；（2）通常来说城市污水厂SVI值范围是50150mg/l，取SVI=75mg/l；（3）通常CASS池活性污泥浓度Nw控制在2.54.0kg/m3范围内，污泥指数SVI值大时取下限，反之取上限，在设计中取Nw=3.5kg/m3；（4）每组流量为10000 m3/d，设4座 （4） 超高0.5m； （5） 氧半速常数：2.0 mg/L； （6）考虑格栅和平流沉砂池可去除部分有机物，取去除30%此时进水水质：CODcr=300mg/L（1-30%）=210mg/L ，BOD5=200mg/L（1-30%）=140mg/L ，SS=240mg/L（1-30%）=168mg/L（7）出水 水 质： BOD510mg/L SS 10mg/L COD60 mg/L (8) 进水最高水温30，最低水温20。3.3.1 设计计算3.3.1.1 CASS池容积 ，（m3） 采取容积负荷法计算：式中：Q城市污水设计水量，m3/d ；Q=10000m3/d； Nw混合液MLSS污泥浓度（kg/m3），通常为2.5-4.0 kg/m3，本设计取3.5 kg/m3； NeBOD5污泥负荷(kg BOD5/kg MLSSd)，通常为0.05-0.2(kg BOD5/kg MLSSd),设计取0.15 kgBOD5/kgMLSSd； Sa进水BOD5浓度（kg/ L），本设计Sa = 140 mg/L； Se出水BOD5浓度（kg/ L），本设计Se = 20 mg/L； f混合液中挥发性悬浮固体浓度和总悬浮固体浓度比值，通常为0.7-0.8，本设计取0.75；则：，取3100m3设计为池子个数N14（个）（一期建设两个，二期建设两个）则单池容积为31004775m3。3.3.1.2 CASS池容积负荷CASS池工艺是连续进水，间断排水，池内有效容积由变动容积（V1）和固定容积组成，变动容积是指池内设计最高水位至滗水机最低水位之间容积，固定容积由两部分组成，一是活性污泥最高泥面至池底之间容积（V3），另一部分是撇水水位和泥面之间容积，它是预防撇水时污泥流失最小安全距离决定容积（V2）。依经验取循环周期T=4h，2h进水和曝气，1h沉淀，1h排水。（1）CASS池总有效容积V（m3）：Vn1（V1V2V3）式中：n1CASS池个数，为实现连续排水，取n1=4个；VCASS池总有效容积，m3；V1变动容积，m3；V2安全容积，m3 ；V3污泥沉淀浓缩容积，m3；（2）单格CASS池平面面积A（m2）：式中：n1CASS池个数，为实现连续排水，在本设计中，取n1=4个； H池内最高液位H（m），通常H=H1+H2+H3=35m，本设计取H=4.0m；则 （3）池内设计最高水位至滗水机排放最低水位之间高度，H1（m）；式中：n2一日内循环周期数，本设计取池内周期4h；则 （4）滗水结束时泥面高度，H2（m）；H2=HNwSVI10-3式中：Nw池内混液污泥浓度(g/L)，本设计取Nw =3.5g/LSVI污泥体积指数，SVI=75则 H2 = 4.03.57510-3 = 1.05m。（5）撇水水位和泥面之间安全距离，H3（m）； H3=H-(Hl+H2) 则：H3=H-(Hl+H2)=4.0-(2.15+1.05)=0.8m校核：满足H2H-(Hl+H2)，符合条件。3.3.1.3 CASS池外形尺寸（1） 式中：B池宽，m，B:H=12，取B=6m，6/4=1.5，满足要求；L池长，m，L:B=46，A/B=194/6=32.3，32.3/6=5.4，满足要求；（2）CASS池总高H0（m）；H0=H0.54.5m（3）微生物选择区L1，（m）CASS池中间设1道隔墙，将池体分隔成微生物选择区和主反应区两部分。靠进水端为生物选择区，其容积为CASS池总容积10%左右，另一部分为主反应区。选择器类别不一样，对选择器容积要求也不一样。L110L=10%32.3=3.2m 3.4.1.4 连通孔口尺寸连通孔面积A1（m2）；式中：H1设计最高水位至滗水机排放最低水位之间高度，2.15 m； v孔口流速（20-50m/h），取v=40m/hn3在厌氧区和好氧区隔墙底部设置连通孔。连通预反应区和主反应区水流，因单格宽6m，本设计取连通孔个数n3=2（个） L1选择区长度，（m）； 则：（4）孔口尺寸设计孔口沿墙均布，孔口宽度取0.8m，孔高为0.99/0.8=1.24m。为：0.8m1.24m3.3.1.5 需氧量O2=a*Q*（Sa-Se）+b*V*Xv（2.10）其中：a活性污泥微生物对有机污染物氧化分解过程需氧率，即活性污泥微生物每代谢1kgBOD所需要氧量，kg；生活污水中通常取0.420.53，取a=0.48kgO2/kgBOD5；b活性污泥微生物经过内源代谢本身氧化过程需氧量，即1kg活性污泥天天本身氧化所需要氧量，kg；生活污水中通常取0.110.188，取b=0.155kgO2/kg污泥。O2混合液需氧量，kgO2/d。Xv=f*Nw=0.75*2.5=1.875kg/m3；由式（2.10）有: O2=a*Q*（Sa-Se）+b*V*Xv =0.48*10000*（0.090-0.020）+0.155*4000*1.875 =1498.5kgO2/d =62.44kgO2/h供气量Qt=21*（1-EA）/79+21*（1-EA）（2.11）式中：Qt气泡离开地面时，氧百分比，% EA空气扩散装置氧转移效率，取水下射流式扩散器，其转移效率是25%Qt=21*（1-EA）/79+21*（1-EA）=21*（1-25%）/79+21*（1-25%） =16.62%Csb=Cs*（Pb/(2.066*105）+Qt/42）（2.12）式中：CsbCASS池内曝气时溶解氧饱和度平均值，mg/l； Cs在大气压力条件下氧饱和度，Cs=9.17mg/l；（水温20） Pb空气扩散装置出口处绝对压力，Pb=P+9.8*103H； H扩散装置安装深度，H=3.5m； P大气压力，P=1.013*105Pa；Csb=Cs*（Pb/(2.066*105）+Qt/42） =9.17*（101300+9800*3.5）/206600+16.62/42 =9.65mg/lp=Pa/1.013*105式中：Pa当地大气压，Pa=1.013*105Pa。P=Pa/1.013*105=1R0=RCs（20）/abpCs（T）-C*1.024 (T-20)（2.13）式中：R0水温20时，气压1.013*105Pa时，转移到曝气池混合液总氧量，kg/h； R实际条件下转移到曝气池混合液总氧量，kg/h； Cs（20）水温20时，大气压力条件下氧饱和度，mg/l；a污水中杂质影响修正系数，取a=0.90； b污水含盐量影响修正系数，取b=1； p气压修正系数； C混合液溶解氧浓度，取C=2mg/l。R0=RCs（20）/abpCs（T）-C*1.024 (T-20) =62.44*9.17/0.9*1*1*9.65-2*1.024 (20-20) =83.16kg/h空气扩散装置供气量为：G=R0/（0.3*EA）（6.14）=83.16/（0.3*25%）=1108.8m3/h=18.48m3/min3.1.6 CASS池运行模式设计CASS池运行周期设计为4h，其中曝气120min，沉淀40-60min，滗水40min,闲置20min，正常闲置期通常在滗水器恢复待运行状态4min后开始。池内最大水深4.0m，换水水深0.8m，存泥水深2.1m，保护水深1.1m，进水开始和结束由水位控制，曝气开始由水位和时间控制，排水结束由水位控制。主反应区即好氧区，是去除营养物质关键场所，通常控制ORP在100-150mV，溶解氧0-2.5mg/L。运行过程中 通常将主反应区曝气强度加以控制使反应区内主体溶液处于好氧状态，完成降解有机物过程，而活性污泥内部则基础处于缺氧状态，溶解氧向污泥絮体内传输受到限制而硝态氮由污泥内向主体溶液传输不受限制，从而使主反应区中同时发生有机污染物降解和同时硝化和反硝化作用。关键设备水下射流曝气机在次设计中，选择GSS型潜水自吸式射流曝气设备。依据水深4.5m，池面积是31.78m*7m*4，预反应区长2.54m，及GSS型潜水自吸式射流曝气机规格和关键性能参数，可选择GSS-4.0型曝气机，4个预反应区每区一台，主反应区没池3台，共16台。分布见CASS池平面图。GSS-4.0型潜水自吸式射流曝气机技术参数：电机功率4.0Kw，供氧量5kgO2/h，适宜水深2.625m，重量90kg。滗水器依据该设计要求：分4池，滗水深度是1.875m，池面面积是222.22，滗水时间为1h，滗水量为：V4=222.22*1.875=416.70m3/h，及滗水器关键技术参数，可选XBS-5000型旋转式滗水器，每池一台，共4台。XBS-5000型旋转式滗水器技术参数：长5000mm，功率0.75Kw。滗水深度1.875m。3.1.7 排水系统设计 为了确保每次换水水量立即排除和排水装置运行需要，将排水口设在最低水位以下0.6m，最高水位以下1.4m处，设计池内底埋深1.0m,则排水口相对地坪标高为1.6m，最低水位相对地面标高为2.2m。单池每七天期排水量为：6270.8=130m3排水时间设计为40min每池设一个滗水器,滗水器流量为:130(4060)=195m3/h选择排水管管径为DN200滗水器排水过程中能随水位下降而下降，使排出上清液一直是上层清液。为预防水面浮渣进入滗水器被排走，滗水器排水口通常全部淹没在水下一定深度。3.2 中间水池本设计中中间水池作用关键是贮存、调整CASS池排出水量，方便后续三级深度处理能顺利进行。CASS池每个周期为4小时，每个周期滗水器在40min钟内排出水量为：46270.8=518m3后续中水平均处理流量为: 5184=130m3/h，设计为150m3/h中间水池所需最小容积为:518150(4060)=418m3设计中间水池容积为: 500m3设计为两个池，一期一座，二期增建一座。采取圆形地下水池，池内并设置喷泉，以形成水景。有效水深为3.2m，则池子直径D为：9.5m地面超高0.3m，池总深度3.5m。3.1.5接触消毒池和加氯间1.设计说明设计流量Q=50000m3/d=2083.3 m3/h；水力停留时间T=0.5h；设计投氯量为C=3.05.0mg/L2.设计计算a 设置消毒池一座 池体容积VV=QT=2083.30.5=1041.65 m3 消毒池池长L=30m,每格池宽b=5.0m，长宽比L/b=6 接触消毒池总宽B=nb=35.0=15.0m 接触消毒池有效水深设计为H1=4m 实际消毒池容积V为 V=BLH1=30015.04=600m3满足要求有效停留时间要求。b加氯量计算 设计最大投氯量为5.0mg/L；每日投氯量为W=250kg/d=10.4kg/h。 选择贮 氯量500kg液氯钢瓶，每日加氯量为0.5瓶，共贮用10瓶。每日加氯机两台，一用一备；单台投氯量为1020kg/h。 配置注水泵两台，一用一备，要求注水量Q36m3/h，扬程大于20m H2O。C 混合装置 在接触消毒池第一格和第二格起端设置混合搅拌机两台。混合搅拌机功率No为No= QTG2/100 式中QT 混合池容，m3； 水力黏度，20时=1.0610-4kg.s/m2； G 搅拌速度梯度，对于机械混合G500s-1。 No=1.0610-40.5830500500/(35100)=0.30kw实际选择JBK2200框式调速搅拌机，搅拌器直径2200mm，高度Hmm，电动机功率4.0KW。液氯消毒设计说明设计说明设计流量Q=0m3/d833.3m3/h ；水力停留时间T=0.5h; 仓库储量按15d计算， 设计投氯量为7mg/L设计计算1) 加氯量G G=0.0017833.3=5.832) 储氯量WW=1524G=15245.83=2098.83) 加氯机和氯瓶采取投加量为020kg/h加氯机3台，两用一备，并轮换使用。液氯储存选择容量为400kg纲瓶，共用6只。4) 加氯间和氯库加氯间和氯库合建。加氯间内部署3台加氯机及其配套投加设备，两台水加压泵。氯库中6只氯瓶两排部署，设3台称量氯瓶质量液压磅秤。为搬运方便氯库内设CD1-26D单轨电动葫芦一个，轨道在氯瓶上方，并通到氯库大门外。氯库外设事故池，池中长久贮水，水深1.5米。加氯系统电控柜，自动控制系统均安装在值班室内。为方便观察巡视，值班和加氯间设大型观察窗机连通门。5) 加氯间和加氯库通风设备依据加氯间、氯库工艺设计，加氯间总容积V14.59.03.6=145.8(m3),氯库容积V29.694.5=388.8(m3).为确保安全每小时换气812次。加氯间每小时换气量G1145.812=1749.6(m3)氯库每小时换气量G2388.8124665.6(m3)故加氯间选择一台T303通风轴流风机，配电功率0.4kw，并个安装一台漏氯探测器，位置在室内地面以上20cm。2.污泥浓缩池 因本设计采取CASS工艺，污泥产量极少，采取间歇式污泥浓缩池；半地下式，竖流式浓缩池；周围进水，中心排泥运行方法，每8h排泥一次，天天排泥三次。为方便检修，设池数为两座。其设计计算以下：污泥量计算剩下活性污泥量以挥发性固体（VSS）计：由BOD-污泥负荷率（COD-污泥负荷率）和污泥增加率关系：X=Y*（Sa-Se）*Q-Kd*V*Xv（2.15）X每日增加（排放）挥发性污泥量（VSS），kg/d；Y产率系数，即微生物每代谢1kgBOD所合成MLVSSkg数；生活污水取值为0.50.7，取0.70kgBOD/kgMLVSS；Kd活性污泥本身氧化率亦称衰减系数，1/d；生活污水取值0.040.1，取0.05/d；Q每日处理污水量，m3/d；Sa经预处理后，进入曝气池污水含BOD浓度，kg/m3；Se经生化处理后，处理水中残留BOD浓度，kg/m3；VCASS池有效容积，m3；Xv混合液中挥发性悬浮固体量（MLVSS），kg/m3。由（2.15）可得：X=Y*（Sa-Se）*Q-Kd*V*Xv =0.70*（0.090-0.020）*10000-0.05*4000*0.70*2.5 =140 kgVSS/d剩下污泥量以悬浮固体（SS）计：Pss=X/f（2.16）fVSS/SS值，取f=0.70Pss=X/f=140/0.70=200 kgSS/d污泥浓缩池计算对于活性污泥，污泥固体负荷取25kg/*d，污泥浓缩后含水率为97%，污泥固体浓度是5kg/m3（含水率99.5%）。浓缩池总面积为：A=5*200/25=40取圆形池，其直径为：D=2*A/（2*3.142） 0.5=5.05m。取有效水深3m，核实停留时间：40*3*24/200=14.4h（符合设计要求）因污泥浓缩池面积较小，不用污泥浓缩机，池底做成斗状，其和水平倾角为55，斗口径取3.0m，则斗高为：h=（5.05-3）/2*tan55=1.463m取污泥浓缩池超高为0.3m，则总高为： H=3.0+1.463+0.3=4.763m。有效容积为：20*2浓缩后污泥产量计算浓缩后污泥含水率为97%，浓缩前污泥含水率为99.5%，浓缩前污泥量为200 kgSS/d，以体积计算为：Vss=200*Pss/（100-P）*1000（2.17）Vss污泥量，m3/d；P污泥含水率，%；1000污泥浓度，kg/m3。由（2.17）有: Vss=200*Pss/（100-P）*1000 =200*100/(100-99.5)*1000 =40 m3/d浓缩后污泥量为：Vss/Vss=（100-P）/（100-P）（2.18）P浓缩后污泥含水率，97.5%。由（6.18）有： Vss=Vss*（100-P）/（100-P） =40*（100-99.5）/（100-97） =6.67 m3/d每次排泥量为：6.67/3=2.22 m3/次。3.脱水机房 依据各构筑物合理部署，确定其尺寸为：9m*9m*5m关键设备带式压滤机选型：因污泥产量为6.67m3/d，依据DY型带式压滤机性能参数，选择DY500DY带式压滤机可满足要求，天天工作3次，每次40min。其性能参数为：带宽700mm，处理量6.67 m3/h，功率1.1Kw，冲洗水量为5 m3/d，冲洗水压0.5Mpa，泥饼含水率75%。配套设备：冲洗水泵：32LG6.5-15*4，Q=6.5 m3/h，h=60m，p=3Kw；污泥螺杆泵（调速）：G=35-1，Q=1.5-4.31 m3/h，P=0.2MPa，p=1.1Kw； 移动式空压机：TA-65，Q=-0.19 m3/min，P=0.7MPa，p=1.5Kw； 加药装置（配计量泵）：GTF1000，Q=-1000L/h，p=2.95Kw； 自动冲洗过滤器：DPG50-I； 管道混合器：GJH100； 皮带输送机：PDS500，B=500mm，V=0.8m/s。 （LS螺旋输送机：WLS-260，输送量（m3/h）：3（0）；2.1（15）；1.3（30），输送长度：10m，安装角度：20。）。PAM加药装置选型污泥浓缩池容积为20m3*2，对以生化处理废水，PAM投加量取30-50ppm，在本设计中取40ppm，则天天须投加PAM为40*40ppm=1.6L。依据其性能参数，选择JBY型加药装置公称容积为1m3加药装置。