煤矿技工学校教研办公楼工程为办公楼设计-本科毕业设计论文.doc

xx工程技术大学成人教育学院毕业设计0 前言阜新煤矿技工学校教研办公楼工程为办公楼设计，采用框架结构，主体为四层，局部五层，建筑面积约为4508 ，总建筑高度为19.8m。本地区抗震设防烈度为6度，基础采用独立柱基础。梁、板、柱均采用现浇钢筋混凝土。本设计贯彻“实用、安全、经济、美观”的设计原则。按照建筑设计规范，认真考虑影响设计的各项因素。根据结构与建筑的总体与细部的关系。本设计从结构选型入手，计算分析了该框架的荷载，利用弯矩分配法对框架结构在竖向荷载、水平风荷载作用下产生的内力进行了计算，得出框架的控制内力，最后完成框架各构件的配筋计算并绘制了该框架的施工图。设计书中同时选算了框架的一个基础、楼梯，给出了基础、楼梯的配筋计算并绘制了施工图。整个结构在设计过程中，严格遵循相关的专业规范的要求，参考相关资料和有关国家标准规范，对设计的各个环节进行综合全面的科学性考虑。 最后结合当地地形及气候特点，编制了施工组织设计。充分考虑了进度安排，合理施工方案，优化了人员配置，预计实现优质工程的目标。 编 者 2016年5月1 工程概况本工程建筑功能为公共建筑，使用年限为50年；建筑平面的横轴轴距为8.1m，纵轴轴距为5.4m和4.5m；内、外墙体材料为陶粒混凝土空心砌块，外墙装修使用乳白色涂料仿石材外墙涂料，内墙装修喷涂乳胶漆，教室内地面房间采用水磨石地面，教室房间墙面主要采用石棉吸音板，门窗采用塑钢窗和装饰木门。全楼设楼梯两部。1.1 建筑介绍1.1.1建设项目名称：阜新煤矿技工学校教研办公楼1.1.2 建筑地点：阜新市城南。1.1.3 设计资料：1）地质水文资料：根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，其承载力的特征值为180kN/m2，可作为天然地基持力层。2）抗震设防要求：六度设防。3）底层室内主要地坪标高为0.000，无地下室。1.1.4 建筑平面设计1）依据建筑功能的要求，确定柱网的尺寸，然后，再逐一定出各房间的开间和进深；2）根据交通。防火与疏散的要求，确定楼梯间的位置和尺寸；3）根据节能要求，确定墙体所用的材料和厚度，以及门窗的型号与尺寸。1.1.5 建筑立面设计1） 确定门窗的立面形式.门窗的立面形式一定要与立面整体相协调；2）立面与平面图对照，核对雨水管.雨篷等位置及做法；3）根据墙体立面装饰材料做法. 确定色彩以及分格艺术处理的详细尺寸；1.1.6建筑剖面设计1）分析建筑空间的组合情况，确定其最合适的剖切位置。一般要求剖到楼梯及有高低错落的部位；2）进一步核实外墙窗台、过梁、圈梁、楼板等在外墙高度上的构造关系，确定选用哪种类型的窗台、过梁、圈梁、楼板及其形状和材料；3）根据平面计算确定的尺寸，核对楼梯的在高度方向上的梯段的尺寸，确定平台梁的尺寸。建筑物的剖面图要反映出建筑物在垂直方向各部分的组合关系。剖面设计的主要任务是确定建筑物各部分应有的高度。建筑物的层数及建筑空间的组合关系。1.2.主要构件材料及尺寸1.2.1主要构件材料 1） 框架梁、板、柱采用现浇钢筋混凝土构件，墙体采用混凝土空心砌块。 2） 混凝土强度：梁、板、柱均采用C30混凝土，圈梁、过梁、构造柱C20混凝土。 3） 钢筋使用HPB235，HRB 335，HRB 400三种钢筋。1.2.2.主要构件的截面尺寸 1）框架梁：横向框架梁，最大跨度L=8.1m，h=（1/81/12）L=1000mm675mm，取h=800mmb=（1/21/3）h=400mm266mm，取b=300mm纵向框架梁，最大跨度L=5.4m，h=（1/121/13）L=450mm415mm，取h=600mmb=（1/21/3） h=300mm200mm，取b=250mm2）框架柱：初定边柱尺寸400mm600mm，中柱500mm500mm角柱500mm600mm，一至五层框架柱混凝土强度等级C30。 其中，n为验算截面以上楼层层数，g为折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，框架结构近似取18 kN/m2，F为按简支状态计算的柱的负荷面，为考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数。抗震等级四级的框架结构轴压比，边柱和中柱的负荷面积分别是5.4m4.05m和5.4m5.4m。边柱 中柱 所以边柱取400mm600mm，中柱取500mm500mm。1.3 框架结构计算简图 框架结构计算简图2 基础设计2.1设计参数：基础类型：锥型柱基平面:剖面:2.1.1 几何参数：截面估算：（1.11.4）(2257/1.35)/（202.88-201.8）(注：1.35为设计值折减为标准值系数)11.014.0m2取：B1 = 1750 mm, A1 = 1750 mmB2 = 1750 mm, A2 = 1750 mm基础高度取： H1 = 300 mm, H2 = 350 mmB = 600 mm, A = 400 mm基础埋深d = 1.80 m 钢筋合力重心到板底距离as = 80 mm 2.1.2 荷载值：(1)作用在基础顶部的基本组合荷载F = 2257.00 kNMy = 153.42 kNmVx = 50.20 kN折减系数Ks = 1.20(2)作用在基础底部的弯矩设计值绕Y轴弯矩: M0y = MyVx(H1H2) = 153.4250.200.65 = 186.05 kNm(3)作用在基础底部的弯矩标准值绕Y轴弯矩: M0yk = M0y/Ks = 186.05/1.20 = 155.04 kNm2.1.3 材料信息：混凝土： C30钢筋： HRB335(20MnSi)2.1.4 基础几何特性：底面积：S = (A1A2)(B1B2) = 3.503.50 = 12.25 m2绕X轴抵抗矩：Wx = (1/6)(B1+B2)(A1+A2)2 = (1/6)3.503.502 = 7.15 m3绕Y轴抵抗矩：Wy = (1/6)(A1+A2)(B1+B2)2 = (1/6)3.503.502 = 7.15 m32.2 柱下独基设计2.2.1 修正地基承载力计算公式：fa = fakb(b3)dm(d0.5) 式中：fak = 180.00 kPab = 0.00，d = 1.00 = 17.60 kN/m3m = 17.60 kN/m3b = 3.50 m， d = 1.80 m如果 b 3m，按 b = 3m, 如果 b 6m，按 b = 6m如果 d 0.5m，按 d = 0.5mfa = fakb(b3)dm(d0.5) = 180.000.0017.60(3.503.00)1.0017.60(1.800.50) = 202.88 kPa修正后的地基承载力特征值 fa = 202.88 kPa2.2.2 轴心荷载作用下地基承载力验算pk = (FkGk)/AFk = F/Ks = 2257.00/1.20 = 1880.83 kN Gk = 20Sd = 2012.251.80 = 441.00 kN pk = (FkGk)/S = (1880.83441.00)/12.25 = 189.54 kPa fa，满足要求。2.2.3 偏心荷载作用下地基承载力验算计算公式：当eb/6时，pkmax = (FkGk)/AMk/W pkmin = (FkGk)/AMk/W当eb/6时，pkmax = 2(FkGk)/3laX方向:偏心距exk = M0yk/(FkGk) = 155.04/(1880.83441.00) = 0.07 me = exk = 0.07 m (B1B2)/6 = 3.50/6 = 0.58 mpkmaxX = (FkGk)/SM0yk/Wy = (1880.83441.00)/12.25155.04/7.15 = 211.23 kPa 1.2fa = 1.2202.88 = 243.46 kPa，满足要求。2.2.4基础抗冲切验算计算公式：Fl 0.7hpftamh0Fl = pjAlam = (atab)/2pjmax,x = F/SM0y/Wy = 2257.00/12.25186.05/7.15 = 210.28 kPapjmin,x = F/SM0y/Wy = 2257.00/12.25186.05/7.15 = 158.21 kPa(1)柱对基础的冲切验算：H0 = H1H2as = 0.300.350.08 = 0.57 mX方向：Alx = 1/4(2A2H0B1B2B)(B1B2B2H0) = (1/4)(20.4020.573.500.60)(3.500.6020.57) = 2.13 m2Flx = pjAlx = 210.282.13 = 447.81 kNab = minA2H0, A1A2 = min0.4020.57, 3.50 = 1.54 mamx = (atab)/2 = (Aab)/2 = (0.401.54)/2 = 0.97 mFlx 0.7hpftamxH0 = 0.71.001430.000.9700.570= 553.45 kN，满足要求。Y方向：Aly = 1/2(B1B2)(A1A2A2H0)1/4(B1B2B2H0)2 = (1/2)3.50(3.500.4020.57)(1/4)(3.500.6020.57)2 = 2.66 m2Fly = pjAly = 210.282.66 = 558.42 kNab = minB2H0, B1B2 = min0.6020.57, 3.50 = 1.74 mamy = (atab)/2 = (Bab)/2 = (0.601.74)/2 = 1.17 mFly 0.7hpftamyH0 = 0.71.001430.001.1700.570= 667.57 kN，满足要求。2.2.5 基础受弯计算计算公式：M=a12(2la)(pmaxp2G/A)(pmaxp)l/12M=(la)2(2bb)(pmaxpmin2G/A)/48(1)柱根部受弯计算：G = 1.35Gk = 1.35441.00 = 595.35kNX方向受弯截面基底反力设计值：pminx = (FG)/SM0y/Wy = (2257.00595.35)/12.25186.05/7.15 = 206.81 kPapmaxx = (FG)/SM0y/Wy = (2257.00595.35)/12.25186.05/7.15 = 258.88 kPapnx = pminx(pmaxxpminx)(2B1B)/2(B1B2) = 206.81(258.88206.81)4.10/(23.50) = 237.31 kPa-截面处弯矩设计值：M= (B1B2)/2B/222(A1A2)A(pmaxxpnx2G/S) (pmaxxpnx)(A1A2)/12= (3.50/20.60/2)2(23.500.40)(258.88237.312595.35/12.25) (258.88237.31)3.50)/12= 530.54 kN.m-截面处弯矩设计值：M= (A1A2A)22(B1B2)B(pmaxxpminx2G/S)/48= (3.500.40)2(23.500.60)(258.88206.812595.35/12.25)/48= 560.69 kN.m-截面受弯计算：相对受压区高度： = 0.033176 配筋率： = 0.001581计算面积：901.39 mm2/m-截面受弯计算：相对受压区高度： = 0.035096 配筋率： = 0.001673计算面积：953.55 mm2/m2.3 计算结果1X方向弯矩验算结果：计算面积：901.39 mm2/m采用方案：14130实配面积：1184.14 mm2/m2Y方向弯矩验算结果：计算面积：953.55 mm2/m采用方案：14130实配面积：1184.14 mm2/m3 楼板设计3.1屋面和楼面板的荷载计算屋面和楼面板的荷载取自建筑荷载规范（GB500092001）。教室采用水磨石地面名 称做 法厚度（mm)容重(KN/m3)重量KN(m2)彩色水磨石楼面白水泥大理石子面15250.381:3水泥砂浆找平18200.36纯水泥浆一道2200.04钢筋混凝土楼板120253板底20厚粉刷抹平20170.34楼面静载4.1楼面活载2厕所采用地砖地面名 称做 法厚度（mm)容重(KN/m3)重量KN(m2)厕所地砖铺实10200.21：4干硬性水泥砂浆25200.5基层处理剂一遍0.05C20混凝土0.5找坡20250.711：2.5水泥砂浆找平20200.4防水涂料1.50.2钢筋混凝土楼板120253板底20厚粉刷抹平20170.34楼面静载5.4楼面活载2.5不上人屋面名 称做 法厚度（mm)容重(KN/m3)重量KN(m2)非上人屋面高分子卷材4120.051：3水泥砂浆找平20200.4憎水珍珠岩保温层6040.241：3水泥砂浆找平20200.41:6水泥焦渣找坡50150.75钢筋混凝土楼板120253板底20厚粉刷抹平20170.34楼面静载5.2楼面活载0.7走道水磨石地面名 称做 法厚度（mm)容重(KN/m3)重量KN(m2)彩色水磨石楼面白水泥大理石子面15250.381:3水泥砂浆找平18200.36纯水泥浆一道2200.04钢筋混凝土楼板100252.5板底20厚粉刷抹平20170.34楼面静载3.6楼面活载2.53.2.楼板计算根据混凝土结构设计规范（GB500102002），楼板长边l02与短边l01之比小于2时，宜按双向板计算。楼板长边l02与短边l01之比大于2，但小于3.0时，宜按双向板计算，当按沿短边受力的单向板计算时，应沿长边方向布置足够的构造钢筋。根据本工程的实际尺寸，楼板全为双向板，楼板按照弹性方法进行计算。双向板按弹性理论的计算方法：多跨连续双向板跨中最大正弯矩：为了求得连续双向板跨中最大正弯矩，荷载分布情况可以分解为满布荷载g+q/2及间隔布置q/2两种情况，前一种情况可近似认为各区格板都固定支承在中间支承上，对于后一种情况可近似认为在中间支承处都是简支的。沿楼盖周边则根据实际支承情况确定。分别求得各区格板的弯矩，然后叠加得到各区格板的跨中最大弯矩。多跨连续双向板支座最大负弯矩：支座最大负弯矩可按满布活荷载时求得。连续双向板的计算图示3.2.1 标准层楼板计算：标准层楼板区格划分： 标准层楼板区格图 板A 板A按四边固定计算：一、 基本资料：1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 2、荷载： 永久荷载标准值：g 4.10 kN/M2 可变荷载标准值：q 2.00 kN/M2 计算跨度Lx = 5400 mm；计算跨度Ly = 4225 mm 板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 3、计算方法：弹性算法。 4、泊松比：1/5.二、计算结果：平行于 Lx 方向的跨中弯矩 MxMx=(0.01393+0.02794/5)(1.204.1+1.401.0)4.22= 2.20kNM 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.03283+0.05809/5)(1.4 1.0) 4.22 = 1.11kNM Mx= 2.20 + 1.11 = 3.31kNM Asx= 257.92mm2，实配8180 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My My =(0.02794+0.01393/5)(1.20 4.1+1.40 1.0) 4.22= 3.47kNM 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.05809+0.03283/5)(1.4 1.0) 4.22 = 1.62kNM My= 3.47 + 1.62 = 5.08kNM Asy= 257.92mm2，实配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx Mx =0.05610(1.20 4.1+1.40 2.0) 4.22 = 7.73kNM Asx= 265.06mm2，实配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座弯矩 My My =0.06765(1.20 4.1+1.40 2.0) 4.22 = 9.32kNM Asy= 321.57mm2，实配 8150 (As 335.mm2) min 0.215% ， 0.279% 板B一、 基本资料：1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/铰支/铰支/固定/固定/ 2、荷载： 永久荷载标准值：g 4.10 kN/M2 可变荷载标准值：q 2.00 kN/M2 计算跨度Lx = 5400 mm；计算跨度Ly = 4225 mm 板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 3、计算方法：弹性算法。 4、泊松比：1/5.二、计算结果：平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mx =(0.02206+0.03255/5)(1.20 4.1+1.40 1.0) 4.22 = 3.22kNM 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.03283+0.05809/5)(1.4 1.0) 4.22 = 1.11kNM Mx= 3.22 + 1.11 = 4.33kNM Asx= 257.92mm2，实配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My My =(0.03255+0.02206/5)(1.20 4.1+1.40 1.0) 4.22= 4.17kNM 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.05809+0.03283/5)(1.4 1.0) 4.22 = 1.62kNM My= 4.17 + 1.62 = 5.79kNM Asy= 257.92mm2，实配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx Mx =0.07144(1.20 4.1+1.40 2.0) 4.22 = 9.85kNM Asx= 340.29mm2，实配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座弯矩 My My =0.07939(1.20 4.1+1.40 2.0) 4.22 = 10.94kNM Asy= 379.79mm2，实配8150 (As 335mm2) min 0.215% ， 0.279% 板D一、 基本资料：1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/铰支/固定/固定/ 2、荷载： 永久荷载标准值：g 4.10 kN/M2 可变荷载标准值：q 2.00 kN/M2 计算跨度Lx = 5400 mm；计算跨度Ly = 4225 mm 板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 3、计算方法：弹性算法。 4、泊松比：1/5.二、计算结果：平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mx =(0.02140+0.03728/5)(1.20 4.1+1.40 1.0) 4.22 = 3.25kNM 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.03283+0.05809/5)(1.4 1.0) 4.22 = 1.11kNM Mx= 3.25 + 1.11 = 4.37kNM Asx= 257.92mm2，实配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中弯矩 MyMy =(0.03728+0.02140/5)(1.20 4.1+1.40 1.0) 4.22= 4.69kNM 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.05809+0.03283/5)(1.4 1.0) 4.22 = 1.62kNM My= 4.69 + 1.62 = 6.30kNM Asy= 257.92mm2，实配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx Mx =0.07520(1.20 4.1+1.40 2.0) 4.22 = 10.36kNM Asx= 358.94mm2，实配8200 (As 279.mm2, ) min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座弯矩 My My =0.09016(1.20 4.1+1.40 2.0) 4.22 = 12.42kNM Asy= 433.83mm2，实配 8150 (As 335.mm2, ) min 0.215% ， 0.279% 板E一、 基本资料：1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/固定/ 2、荷载： 永久荷载标准值：g 4.10 kN/M2 可变荷载标准值：q 2.00 kN/M2 计算跨度Lx = 5400 mm；计算跨度Ly = 4225 mm 板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 3、计算方法：弹性算法。 4、泊松比：1/5.二、计算结果：平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mx =(0.01435+0.03214/5)(1.20 4.1+1.40 1.0) 4.22 = 2.34kNM 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.03283+0.05809/5)(1.4 1.0) 4.22 = 1.11kNM Mx= 2.34 + 1.11 = 3.45kNM Asx= 257.92mm2，实配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My My =(0.03214+0.01435/5)(1.20 4.1+1.40 1.0) 4.22= 3.95kNM 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.05809+0.03283/5)(1.4 1.0) 4.22 = 1.62kNM My= 3.95 + 1.62 = 5.57kNM Asy= 257.92mm2，实配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx Mx =0.05707(1.20 4.1+1.40 2.0) 4.22 = 7.86kNM Asx= 269.77mm2，实配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座弯矩 My My =0.07319(1.20 4.1+1.40 2.0) 4.22 = 10.09kNM Asy= 348.92mm2，实配 8150 (As 335.mm2 ) min 0.215% ， 0.279% 板C一、基本资料：1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/固定/ 2、荷载： 永久荷载标准值：g 3.60 kN/M2 可变荷载标准值：q 2.50 kN/M2 计算跨度Lx = 5400 mm；计算跨度Ly = 4225 mm 板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 3、计算方法：弹性算法。 4、泊松比：1/5.二、计算结果：平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mx =(0.00380+0.04000/5)(1.203.6+1.401.3) 2.72 = 0.52kNM 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.01740+0.09650/5)(1.4 1.3) 2.72 = 0.47kNM Mx= 0.52 + 0.47 = 0.99kNM Asx= 200.00mm2，实配8200 (As 251mm2) min 0.200% ， 0.251%平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My My =(0.04000+0.00380/5)(1.20 3.6+1.40 1.3) 2.72= 1.80kNM 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.09650+0.01740/5)(1.4 1.3) 2.72 = 1.28kNM My= 1.80 + 1.28 = 3.08kNM Asy= 200.00mm2，实配 8200 (As 251.mm2) min 0.200% ， 0.251%沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx Mx =0.05700(1.20 3.6+1.40 2.5) 2.72 = 3.25kNM Asx= 200.00mm2，实配 8200 (As 251.mm2) min 0.200% ， 0.251%沿 Ly 方向的支座弯矩 My My =0.08290(1.20 3.6+1.40 2.5) 2.72 = 4.73kNM Asy= 200.00mm2，实配10200 (As 393.mm2) min 0.200% ， 0.393%楼面板设计： 板A一、基本资料：1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 2、荷载： 永久荷载标准值：g 5.20 kN/M2 可变荷载标准值：q 0.70 kN/M2 计算跨度Lx = 5400 mm；计算跨度Ly = 4225 mm 板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 3、计算方法：弹性算法。 4、泊松比：1/5.二、计算结果：平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mx =(0.01393+0.02794/5)(1.35 5.2+0.98 0.3) 4.22 = 2.57kNM 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.03283+0.05809/5)(1.4 0.3) 4.22 = 0.27kNM Mx= 2.57 + 0.27 = 2.84kNM Asx= 257.92mm2，实配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My My =(0.02794+0.01393/5)(1.355.2+0.98 0.3) 4.22= 4.04kNM 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.05809+0.03283/5)(1.4 0.3) 4.22 = 0.40kNM My= 4.04 + 0.40 = 4.43kNM Asy= 257.92mm2，实配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx Mx =0.05610(1.35 5.2+0.98 0.7) 4.22 = 7.72kNM Asx= 264.57mm2，实配8200 (As 279.mm2, ) min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座弯矩 My My =0.06765(1.35 5.2+0.98 0.7) 4.22 = 9.31kNMAsy= 320.96mm2，实配 8150 (As 335.mm2, ) min 0.215% ， 0.279% 板B一、基本资料：1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/铰支/固定/固定/ 2、荷载： 永久荷载标准值：g 5.20 kN/M2 可变荷载标准值：q 0.70 kN/M2 计算跨度Lx = 5400 mm；计算跨度Ly = 4225 mm 板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 3、计算方法：弹性算法。 4、泊松比：1/5.二、计算结果：平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mx =(0.02206+0.03255/5)(1.35 5.2+0.98 0.3) 4.22 = 3.76kNM 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.03283+0.05809/5)(1.4 0.3) 4.22 = 0.27kNM Mx= 3.76 + 0.27 = 4.03kNM Asx= 257.92mm2，实配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My My =(0.03255+0.02206/5)(1.35 5.2+0.98 0.3) 4.22= 4.86kNM 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.05809+0.03283/5)(1.4 0.3) 4.22 = 0.40kNM My= 4.86 + 0.40 = 5.25kNM Asy= 257.92mm2，实配82