轨道交基坑设计.doc

摘 要本设计包括二个部分，第一部分是上海地铁7号线昌平路站基坑围护结构设计；第二部分是上海地铁7号线昌平路站基坑施工组织设计。在第一部分基坑围护结构设计中，根据基坑所处的工程地质、水文地质条件、周围环境和地下管线情况，通过方案的比选，确定采用全套管钻孔咬合桩的围护结构，支撑材料采用钢支撑，平面布置形式，支撑内力计算使用山肩邦男法。第二部分是基坑的施工组织设计，根据所街站的情况，对施工准备工作、施工方案、施工场地布置等进行了设计，并编制了施工进度计划，编写了相应的质量、安全、环境保护等措施。关键词：基坑：全套管钻孔咬合桩；施工组织ABSTRACTThis graduation design mainly includes two part, the first part is the foundation pit structural design of the changpinglu Station of Shanghai Subway; The second part is the design of the foundation pit of the changpinglu Station of Shanghai Street subway construction organization。In the first part, according to the engineering geology, the hydrology geology conditions，environment circumstances and underground pipelines of the foundation pit located, through comparing the construction schemes, confirm that the use of full casing bored piles, steel support and parallel form of layout. The second part is the construction organization design of foundation pit, according to the Suojie Station conditions, designing the construction preparative, the construction method and the construction place arrange. Estimating the work project, weaving to write the homologous quantity、safety、civilization management measure.Keyword: foundation pit; full casing bored piles; construction organizing;目 录第一章 工程概况11.1 工程地质11.2 水文条件21.3 设计依据31.4 基坑设计等级控制标准31.5 基坑维护方案的设计41.6 支撑体系61.7 基坑施工应变措施8第二章 计算书102.1 北端结构支护结构计算102.1.1地质计算参数102.1.2 计算方法102.1.3 土压力计算102.1.4 支撑轴力计算：162.1.5 支撑结构及墙面弯矩计算172.1.6 北端配筋计算232.1.7 钢支撑强度验算242.1.8 支撑结构几面稳定性验算252.1.9 基坑底部土体的抗隆起稳定性验算262.1.10 抗渗验算282.1.11 基坑底板稳定性验算292.1.12 整体圆弧滑动稳定性验算292.2 南端结构支护结构计算302.2.1土层分布302.2.2 土层侧向土压力计算302.2.3 支撑内力计算332.2.4 钢支撑强度验算：372.2.5 支撑结构稳定性验算382.2.6 南端配筋计算：38第三章 施工组织设计403.1 基坑施工准备403.1.1基坑施工的技术准备403.1.2基坑施工的现场准备413.1.3临时设备的准备423.1.4 施工物资准备423.1.5 劳动力准备433.1.6 用电准备443.1.7 季节施工及应急准备工作应急准备453.2施工方案463.2.1概况463.2.2 施工工法463.2.5 成槽施工543.2.6清基及接头处理553.2.7 锁口管吊放563.2.8钢筋笼的制作和吊放563.2.9水下砼浇注583.2.10锁口管提拔603.2.11 墙底注浆施工603.3基坑降水和开挖613.3.1基坑降水613.3.2基坑开挖623.3.3支撑安装623.3.4地基加固653.3.5基坑开挖安全保证措施663.3.6关键部位构造与技术要求663.3.7内部支撑体系变形控制措施673.3.8局部补强方法673.3.9其它技术要求673.4施工总平面布置683.4.1施工平面图设计的要求683.4.2施工现场临时建（构）筑物的布置原则683.4.3施工用的临时运输线路的布置683.4.4施工进度计划及管理措施693.4.5质量保证体系703.4.6安全生产管理措施713.4.7文明施工措施723.4.8 保护环境措施73第四章 电算754.1北端754.1.1工程概况754.1.2地质条件764.1.3 工况774.1.4 计算784.2南端864.2.1工程概况864.2.2地质条件874.2.3工况884.2.4计算894.3 手算与电算比较96参考文献97结论99致 谢10030第一章 工程概况上海轨道交通七号线昌平路站沿常德路大致南北布置，车站横跨昌平路南至康定路。车站拟建为地下两层现浇混凝土箱型结构。内净总厂337.86m，站台范围内净总宽度为24.15m，除端头井外其余内经总宽度为14.49m，标准开挖深度约为15.5m北端头井基坑开挖深度为17.45m，南端头井基坑开挖深度约为16.8m1.1 工程地质昌平路站场地地势较为平坦，地面标高（吴淞高程）取2.5m。地貌形态单一，属滨海平原地貌类型。以饱和黏性土为主，土层分布如下表1-1 土层分布表土层编号土层名称土 层 描 述厚度层底 标高MM1填土水泥碎石等杂物，下部由粘性土等组成。1.00 3.501.63 -0.931褐黄灰黄色 粉质粘土含氧化铁斑点及铁锰质结核。0.90 2.600.33 -1.721灰色淤泥质 粉质粘土含云母、有机质，夹粘质粉土、薄层粉砂，土质不均匀。2.00 6.00-2.86 -6.351淤泥质粉质粘土土质均匀，土面较光滑，含云母、有机质及少量贝壳碎屑，夹少量薄层粉砂。7.00 10.10-12.60 -14.50续表2灰色砂质粉土含云母、有机质，夹少量薄层粉砂，仅在S12CC1及S13C10孔出露。0.90 6.40-15.23 -19.581-1灰色粘土含云母、有机质，夹少量泥钙质结核。1.90 8.30-14.86 -21.882-2灰色粉质粘土夹粘质粉土土质欠均匀，含云母、有机质。3.10 15.00-23.80 -28.72暗绿草黄色粉质粘土含云母、氧化铁及有机质。土面较光滑。2.00 5.00-26.80 -33.491草黄灰黄色砂质粉土含氧化铁斑点及铁锰质结核。1.70 5.30-31.00 -35.982灰色粉砂含云母、少量氧化铁条纹。4.60 8.10-38.04 -41.501.2 水文条件地下水主要有浅部黏性土层中的潜水，部分地区浅部粉性土层中的微承压水和深部粉性土、砂土层中的承压水。承压水位一般低于潜水位，潜水水位埋深为1.201.54 m。通过现场试验测得，2层承压水水位埋深为6.0 m，2层承压水水位埋深为9 m。地基土的渗透性：地基土以微透水弱透水为主。地下水、土的腐蚀性评价：场地地下水对混凝土结构不具腐蚀性，对钢筋混凝土结构中钢筋不具腐蚀性，对钢结构具弱腐蚀性。地下水位以上土对混凝土结构不具腐蚀性，对钢筋混凝土结构中钢筋不具腐蚀性。地下水不良作用：地下水不良作用主要表现为潜蚀、流砂等现象。潜蚀潜蚀表现为在一定的水力梯度下产生较大的动水压力冲刷、带走细小颗粒的现象。潜蚀的结果使土体中的孔隙逐渐增大，导致土体结构松动或破坏。潜蚀产生的原因分析：-3d2-3层砂性土不均匀系数Cu=2.74，淤泥质软土与砂性土渗透系数之比K1/K210，说明产生潜蚀条件一般。流砂流砂系指松散细颗粒土被地下水饱和后，在水压力即水头差的作用下，产生的悬浮流动现象。流砂形成的原因分析：-3d2-3层砂性土粒径0.01mm的颗粒含量为15.42%，其渗透系数建议值K=15E-03cm/s，孔隙度n=0.448，这些数据表明具备产生流砂的基本条件。1.3 设计依据岩土工程勘察规范（GB50021-2001）；建筑抗震设计规范（GB50011-2001）；铁路工程抗震设计规范（GBT111）；建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）；土工试验方法标准（GB/T50123-1999）；建筑桩基技术规范（JGJ94-94）；地基动力特性测试规程（GB/T50269-97）；建筑基坑支护技术规程（JGJ120-99）；建筑地基处理技术规范（JGJ79-2002，J220-2002）。深基坑实用内力计算手册1.4 基坑设计等级控制标准建筑基坑支护技术规程JGJ12099规定，基坑侧壁的安全等级分为三级，不同等级采用相对应的重要性系数。基坑侧壁安全等级分级如下表2.1所示。表1-2 基坑侧壁安全等级表安全等级破坏后果重要性系数一级 支护结构破坏、土体失稳或过大变形对基坑周围环境及地下结构施工影响很严重1.10二级 支护结构破坏土体失稳或过大变形对基坑周边环境及地下结构施工影响一般1.00三级 支护结构破坏土体失稳或过大变形对基坑周边环境及地下结构施工影响不严重0.90根据资料，所街站周围主要为厂房、商城均为丙、丁类建筑，且对周围交通等影响一般，所以本基坑侧壁安全等级为二级，重要性系数取1.00。基坑变形控制：地面最大沉降量不大于0.0015H（H为基坑深度）；支护结构最大水平位移不大于0.002H，且不大于30mm。1.5 基坑维护方案的设计基坑维护的常用方法有：放坡开挖法，图钉墙支护和喷锚支护，水泥土墙支护，逆做拱墙支护，板桩支护，排桩支护，地下连续墙支护，逆作法。本工程在闹市区，放坡开挖行不通，车站离最近的民用建筑不足一米，土钉枪支护不合理，水泥土墙适用的基坑深度不超过6m，逆做拱墙支护不适用于深度和宽度大于十二米的基坑，当基坑深度大于6m时适用排桩支护就不经济，本工程基坑图层以饱和黏土层为主，且深度大，含水量不高，而板桩支护主要用于含水量高的基坑地下连续墙支护是适用专门的挖槽设备按一定的顺序沿着基础或地下结构的周边按要求的宽度和深度挖出一个槽型孔然后在槽型孔中安放钢筋笼，浇筑混凝土，再将一个个槽板连成一道混凝土地下连续墙，成为基坑施工中有效的支撑结构，地下连续墙支护可以挡和抗渗，适用的土类广，一般无土类限制，在合理的支撑条件下，目前尚无深度限制，因此本工程采用地下连续墙支护。地下连续墙与排桩支护的比较见下表：表1-3地下连续墙与排桩支护表地下连续墙钻孔灌注桩+搅拌隔水帷幕钻孔咬合灌注桩地层适用性适用谨慎采用谨慎采用维护结构效果维护结构刚度大，强度高变形小，基坑施工对邻近建筑物影响小，可在狭窄条件下施工维护结构刚度大变形小基坑施工对周围建筑与地下管道影响小维护结构刚度大变形较小成孔垂直精度高对邻近建筑与地下管道影响小防水效果施工工艺成熟防水效果好桩间止水帷幕，防水效果差桩间咬合防水效果较好与永久结构结合情况可为单层结构亦可与内衬墙组合形成复合结构或重合构件共同受力桩与内部结构共同承受土压力桩与内部结构共同承受土压力本地区适用深度适用深度较大适用深度较大基坑深度不大于15m施工对环境的影响施工时震动小噪声小对附近交通影响小因产生施工泥浆，对周边环境造成一定污染施工时产生泥浆和噪音污染环境，套筒钻孔桩对环境影响小套筒护壁，干孔作业，无泥浆，无振动，噪音小对环境影响小续表占用地下空间小大较大施工工艺工艺成熟难度小工艺成熟难度小新工艺，精度要求高造价较高低高1.6 支撑体系在软弱土层的基坑工程中，支撑结构是承受围护结构所传递的土压力、水压力的结构体系。支撑结构体系包括围檩、支撑、立柱及其它附属构件。支撑按材料种类可分为现浇钢筋混凝土支撑体系和钢支撑体系两类。其形式和特点见表1-4 两种材料支撑体系的形式和特点表材料截面形式布置形式特点现浇钢筋混凝土支撑截面的状和尺寸很灵活，可根据不同的设计要求确定竖向布置有水平支撑、斜撑；面布置有对撑、边桁架、环梁结合边桁架等，布置形式灵活多样混凝土达到强度后支撑结构的刚度大、变形小，强度的安全可靠性大，施工方便。但支撑浇筑的时间和养护的时间长，软土中被动土体的位移大，施工工期长，不宜拆除钢支撑单钢管、双钢管、单工字钢、双工字钢、H型钢、槽钢及以上钢材的组合竖向布置有水平撑、斜撑；平面布置一般为对撑、井字撑和角撑安装、拆卸方便，可周转使用，支撑中可以预加轴力，可主动调整轴力从而有效地控制支护结构的变形；但施工工艺要求高，在平面布置中也不如钢筋混凝土支撑体系布置灵活支撑体系布置形式：国内工程中常用的支撑体系布置形式主要有平面内支撑体系，竖向斜撑体系和混合支撑体系三大类。平面内支撑体系：平面内支撑体系是由腰梁、水平支撑和立柱组成，可以直接平衡支撑两端围护结构上所受到的那部分侧压力，且构造简单，受力明确，适用范围广。但当构件长度较大时，应考虑弹性压缩对基坑位移的影响。此外，当基坑两侧的水平作用力相差悬殊时，围护结构的位移会通过水平支撑而相互影响，此时应调整支护结构的计算模型。其特点为：在软土地层、环境保护要求高的条件下，这是应用最多的布置形式。钢支撑体系通常采用此布置形式；安全稳定，利于控制围护结构位移；用钢筋混凝土支撑时经慎重计算分析可与施工用栈桥平台结合设计；支撑布置与开挖土方设备和工艺不协调时，土方开挖和主体结构施工较困难。竖向斜撑体系：竖向斜撑体系通常由斜撑、腰梁和斜撑基础组成。斜撑一般采用型钢或组合型钢截面，要求其坡度与土坡的稳定边坡一致，斜撑与基坑底面之间的夹角一般不大于35度，在地下水位较高的软土地区不宜大于26度。在不影响主体结构施工的前提下，斜撑应尽可能沿腰梁长度方向均匀对称布置，水平方向的间距不宜大于6m。在基坑的角部可辅以布置水平支撑。当斜撑长度超过15m时，应在斜撑中部设置立柱，并在立柱与斜撑的节点上设 置纵向连系杆。斜撑与腰梁、斜撑与基础以及腰梁与围护结构之间的连接应满足斜撑水平分力和垂直分力的传递要求。其特点为：（1）节省立柱和支撑材料；（2）有利于开挖面积较大而深度较浅的基坑；（3）在软弱土层中，不易控制基坑稳定和变形；（4）斜撑与底板相交处结构处理较困难。混合支撑体系：利用前两种基本支撑体系，可以演变成其他支撑形式，它可以综合前两种支撑体系的优点，具有比较好的效果。该支撑体系是前述两种支撑体系的结合。它可加强基坑围护结构的整体刚度，尤其对大型基坑可方便支撑布置和施工，节省支撑材料。在选择合适的内支撑体系和布置时应根据下列因素综合考虑确定：（1）基坑平面的形状、尺寸和开挖深度；（2）基坑周围环境保护和临近地下工程施工情况；（3）场地的工程地质和水文地质条件；（4）主体工程地下结构的布置，土方工程和地下结构工程的施工顺序和施工方法；地区工程经验和材料供应情况。支撑的选定：（1）综合考虑深大基坑的工程经验采用钢支撑在支撑效果和施工速度上都有着较大的优势，所以本设计全部采用钢结构支撑体系。（2）支撑体系方案比选情况见下表4.1所示。表1-5 支撑体系比选支撑方案适用性施工难度可靠性平面支撑体系大小深浅不同的各种基坑较大好竖向斜撑体系平面尺寸较大、形状不很规则、深度较浅的基坑一般较差混合支撑体系大型深基坑大好本基坑属于深长基坑，从施工难度和适用性出发，宜采用平面支撑体系。选用609钢支撑1.7 基坑施工应变措施基坑方案总体设计确定后，应对以后施工中可能出现的问题预先做周密的考虑。对支撑和开挖施工过程中，可能出现围护结构、支撑结构的过大变形和内力、周围地表过大沉降以及围护墙与支撑体系的破坏和失稳等问题，在基坑工程设计时，应根据工程实践经验提出应变措施设计。基坑土方一般采用机械挖法，开挖前，应根据基坑坑壁形式、降排水要求等制定开挖方案，并对机械操作人员进行交底。开挖时，应有技术人员在场，对开挖深度、坑壁坡度进行监控，防止超挖。建立健全施工企业内部支护结构施工质量检验制度，是保证支护结构施工质量的重要手段。质量检验的对象包括支护结构所用材料和支护结构本身。对支护结构原材料及半成品应遵照有关施工验收标准进行检验，主要内容有：（1）材料出厂合格证检查；（2）材料现场抽检；（3）锚杆浆体和混凝土的配合比试验，强度等级检验。在基坑施工产前，应摸清基坑周边的管网情况，避免在施工过程中对管网造成损害，出现爆或渗漏。同时为减少地表水渗入坑壁土体，基坑顶部四周应用混凝土封闭，施工现场内应设地表排水系统，对雨水、施工用水、从降水井中抽出的地下水等进行有组织排放，对坑边的积水坑、降水沉砂池应做防水处理，防止出现渗漏。对采用支护结构的坑壁应设置泄水孔，保证护壁内侧土体内水压力能及时消除，减少土体含水率，也便于观察基坑周边土体内地表水的情况，及时采取措施。第二章 计算书2.1 北端结构支护结构计算2.1.1地质计算参数 表2-1 地质计算参数表土层粘聚力内摩擦角重度（）厚度m杂填土10-1515-16.819.51.92粉质粘土241918.62.1淤泥粉质粘土1316.517.23.6淤泥粉质粘土131216.99.4灰色粘土1715.517.95.55灰色粘土夹粘质1521.518.15.57粉质粘土4917.519.72.21砂质粘土93018.63.96灰色粉砂1031.518.8-2.1.2 计算方法按照建筑基坑支护技术规范（JGJ 120-99）的要求，土压力计算采用朗肯土压力理论，矩形分布模式，所有土层采用水土合算。求支撑轴力是用等值梁法，对净土压力零点求力矩平衡而得。桩长是根据桩端力矩求出，并应满足抗隆起及整体稳定性要求，各段的抗隆起、整体稳定性验算、位移计算详见点电算结果。为了对比分析，除用解析法计算外，还用理正软件电算。由于支护结构内力是随工况变化的，设计时按最不利情况考虑2.1.3 土压力计算按照朗肯土压力计算理论作为土侧向压力设计的计算依据，即： 主动土压力系数：Kai=tg2(45-i/2) （2-1） 被动土压力系数：Kpi=tg2(45+i/2) （2-2）计算时，不考虑支护桩体与土体的摩擦作用，且不对主、被动土压力系数进行调整，仅作为安全储备处理。计算所得土压力系数表如下表所示表2-2土压力系数表土层KaiKpi杂填土0.516-0.5890.719-0.767-粉质粘土0.5080.7131.961.40淤泥粉质粘土0.5570.7461.791.34淤泥粉质粘土0.6650.8091.5251.235灰色粘土0.5780.7601.7291.315灰色粘土夹粘质0.4640.6812.1571.468粉质粘土0.5370.7331.861.364砂质粘土0.3330.57731.732灰色粉砂0.3130.5603.181.786该段北侧，建筑绝对标高+2.5m，整平后标高+1,92m，支撑设置在+2.5m处，连续墙顶标高+2.0m，实际挖深17.45m，结构外侧地面附加荷载20kpa2.1.3.1 土层侧向土压力计算按照郎肯土压力计算公式粘性土主动土压力 （2-3）粘性土被动土压力 （2-4）主动土压力+0.58m处 ：=（20+19.5*0.5）*0.516-2*15*0.719=-6.219=（20+19.5*0.5）*0.508-2*24*0.746=-6.63-1.52m 处：=（20+19.5*0.5+18.6*2.1）*0.508-2*24*0.746=13.21=（20+19.5*0.5+18.6*2.1）*0.557-2*13*0.746=34.354-5.12m处：=（20+19.5*0.5+18.6*2.1+17.2*3.6）*0.557-2*13*0.746=68.83=（20+19.5*0.5+18.6*2.1+17.2*3.6）*0.665-2*13*0.809=84.779-14.5m处：=（20+19.5*0.5+18.6*2.1+17.2*3.6+16.9*9.4）*0.665-2*13*0.809=194.197=（20+19.5*0.5+18.6*2.1+17.2*3.6+16.9*9.4）*0.578+2*17*0.760=157.547-20.07m处：=（20+19.5*0.5+18.6*2.1+17.2*3.6+16.9*9.4+17.9*5.55）*0.578+2*17*0.760=214.969=（20+19.5*0.5+18.6*2.1+17.2*3.6+16.9*9.4+17.9*5.55）*0.464+2*15*0.68=172.062-25.82m 处：=（20+19.5*0.5+18.6*2.1+17.2*3.6+16.9*9.4+17.9*5.55+18.1*5.57）*0.464+2*15*0.68=220.184=（20+19.5*0.5+18.6*2.1+17.2*3.6+16.9*9.4+17.9*5.55+18.1*5.57）*0.537+2*49*0.773=206.797-28.03 处：=（20+19.5*0.5+18.6*2.1+17.2*3.6+16.9*9.4+17.9*5.55+18.1*5.57+19.7*2.21）*0.537+2*49*0.773=230.176=（20+19.5*0.5+18.6*2.1+17.2*3.6+16.9*9.4+17.9*5.55+18.1*5.57+19.7*2.21）*0.333+2*9*0.577=175.995-31.99 处：=（20+19.5*0.5+18.6*2.1+17.2*3.6+16.9*9.4+17.9*5.55+18.1*5.57+19.7*2.21+18.6*3.39）*0.333+2*9*0.577=196.99=（20+19.5*0.5+18.6*2.1+17.2*3.6+16.9*9.4+17.9*5.55+18.1*5.57+19.7*2.21+18.6*3.39）*0.313+2*10*0.560=195.752.1.3.2 被动土压力=0*1.525+2*17*1.315=44.71-20.07 m处：=17.9*5.55*1.729+2*17*1.315=222.736=17.9*5.55*2.157+2*15*1.468=258.367-25.82m处：=（17.9*5.55+18.1*5.57）*2.157+2*15*1.468=258.367=（17.9*5.55+18.1*5.57）*1.860+2*49*1.364=505.97-28.03处：=（17.9*5.55+18.1*5.57+19.7*2.21）*1.860+2*49*1.364=586.948=（17.9*5.55+18.1*5.57+19.7*2.21）*3 +2*9*1.732=762.237-31.99处：=（17.9*5.55+18.1*5.57+19.7*2.21+18.6*3.39）*3 +2*9*1.732=915.432=（17.9*5.55+18.1*5.57+19.7*2.21+18.6*3.39）*3.18 +2*10*1.786=1.11.1812.1.3.3 净土压力5.1=44.71-157.547=-112.8275.2=222.736-214.969=7.836.1=258.367-172.062=86.3056.2=457.829-220.184=237.6457.1=505.97-206.797=299.1377.2=586.948-230.176=356.7728.1=762.237-175.995=568.2428.2=915.435-196.99=718.4459.1=1011.181-195.75=905.4312.1.3.4 北段土压力分布图图2-1 北端土压力分布图（单位：Kpa）2.1.3.5 土压力合力及作用点=6.63*2.1/（13.21+6.63）=0.7m=13.21*（2.1-0.7）/2=17.479KN/m=1.4/3=0.47m=(34.345+68.83)*3.6/2=185.73 KN/m=3.6/3*(34.345*2+68.83)/(34.345+68.83)=2.4m=(84.779+194.797)*9.4/2=1314 KN/m=9.4/3*(84.779*2+194.797/(8.779+194.797)=4.08m=7.83*5.55/(112.837+7.83)=0.1=112.837*5.54/2=334.21 KN/m=5.55-5.45/3=3.7m=(86.305+237.645)*5.57/2=931.356 KN/m=5.57/3*(86.305*2+237.645)/(86.305+237.645)=2.43m=(299.173+365.772)*2.21/2=725.07 KN/m=2.21*3/(299.173*2+365.772)/ (299.173+365.772)=1.05m=(586.242+718.445)*3.96/2=2581.92 KN/m=3.96/3*(586.242*2+718.445)/ (586.242+718.445)=1.91m2.1.4 支撑轴力计算：经计算：MaD=19282.168(KNm/m) Ea=1851.499(KN/m) 由MD=0 得： R=19282.168/(17.45-0.5)=1137.59(kN/m)反弯点反力P0计算：P0=1851.499-1317.59=713.908(kN/m)设桩端距离d点为t由M=0得1.2*（10.41+t）*1851.499=725*(t-7.96+1.05)+931.356*(t-5.75-0.1-2.43)+(t-8.06)/3*(33.485t+1172.484)t/2+1127.484)/(586.242+(33.485x+1172.484)x/2)式中x=t-8.06解得x=1.9 t=9.96桩长=21.97+9.96=31.93m2.1.5 支撑结构及墙面弯矩计算为简化计算，将土层土质划一，取c=10.5Kpa，= r=20挖深17.45m 设置五道钢支撑，均匀分布，间距系数 计算简图如下图2-2 支撑计算简图17.45/（1+5）=2.95m10.5/（20*2.95）=0.1820/（20*3）=0.33根据深基坑实用内力计算手册计算=0.490表2-3 计算系数表支点第一层支点0.6670.4640.0920.1400.4130.1340.1880.308第二层支点0.4860.3800.0420.1990.3870.0830.1930.297 续表第三层支点0.4190.3320.0730.2280.3510.0490.1780.286第四层支点0.3570.2970.0870.2460.3260.0280.1670.279第五层支点0.3090.2710.0950.2580.3090.0150.1590.275各层支点计算表表2-4 第一层计算表 计算项目系数公式结果单位支点水平力0.667113.76支点上方剪力（-）*-34.62支点下方剪力0.464*79支点处弯矩0.092*31.29土压力零点深度0.140*0.82土压力零点剪力0.413*70.44续表剪力零点处深度0.134*0.79剪力零点处弯矩0.188*63.94嵌固长度0.308*1.848结构最小长度（1+1.2*）*8.82表2-5 第二层计算表 计算项目系数公式结果单位支点水平力0.486175.4支点上方剪力-0.106（-）*-44支点下方剪力0.380*150.4支点处弯矩0.042*-45.6土压力零点深度0.178*1.79土压力零点剪力-0.387*-153.25剪力零点处深度0.083*0.747续表剪力零点处弯矩-0.193*229.284嵌固长度0.297*2.673结构最小长度（1+1.2*）*13.99表2-6 第三层计算表 计算项目系数公式结果单位支点水平力0.419294.7支点上方剪力-0.087（-）*-45.7支点下方剪力0.332*214.5支点处弯矩0.073*-167.5土压力零点深度0.228*2.736土压力零点剪力-0.351*-202.6剪力零点处深度0.049*0.54剪力零点处弯矩-0.178*456.8续表嵌固长度0.286*3.65结构最小长度（1+1.2*）*18.92表2-7 第四层计算表 计算项目系数公式结果单位支点水平力0.357391.