导体温度对低压动力电缆电阻的影响_李玲.pdf

设计技术石油化工设计PetrochemicalDesign2023，40(2)10 14导体温度对低压动力电缆电阻的影响李玲(中国石化工程建设有限公司，北京 100101)摘要:对低压动力电缆选择计算中容易忽视的要点进行了探讨、分析，指出了导体阻抗计算中直流电阻和交流电阻的关系，强调了应根据电气保护校核电缆截面;以炼化企业常用的交流聚乙烯绝缘电缆为例，给出了电缆导体最高允许温度、建议的实际工作温度;同时介绍了一种短路时导体假设计算温度的计算方式，并通过计算，给出了低压回路动力电缆短路时导体假设计算温度和电阻值的变化趋势。关键词:电缆和导体导体的直流电阻和交流电阻导体最高允许温度导体实际工作温度导体短路时假设温度的计算导体短路时的电阻值 低压回路末端短路电流doi:10 3969/j issn 1005 8168 2023 02 003在对炼化装置的低压负荷，如旋转电机或各种馈线进行配电设计中，低压电缆的选择计算十分重要。笔者持续关注炼化企业低压电缆选择计算，曾在几年前发表了一篇论文石油化工企业内低压动力电缆的选择1，对此进行了初步的分析和讨论。本文作为上篇论文的续篇和补遗，以炼化企业常用的交联聚乙烯绝缘电缆(以下简称XLPE 绝缘电缆)为例，对低压动力电缆选择计算的几个容易忽视的要点进行探讨。1导体阻抗计算应按连接回路的允许电压降选择/校核电缆截面。正确的回路电压降计算的基础是正确的导体阻抗计算。工程设计中应注意导体直流电阻和交流电阻的区别、导体实际工作温度等因素。1 1导体直流电阻计算工业与民用供配电设计手册2 第 4 版(以下简称手册)第 9 4 节给出了导体直流电阻的计算公式。=20 1+a(20)(1)R=CjL/S(2)式中:导体温度为 时的直流电阻率;106cm;20 导体温度为 20 时的直流电阻率;铜导体为 0 017 2 mm2/m;a 电阻温度系数，铜取 0 004;导体实际工作温度，;R 导体实际工作温度时的直流电阻值，;Cj 绞入系数，单股导线为 1，多股导线为 1 02;L 电缆长度，m;S 导体截面，mm2。一般电缆制造厂可以提供不同截面电缆 20时的单位长度的直流电阻值。因此，导体实际工作温度时的直流电阻值可以通过式(3)求得:R=R20 1+a(20)(3)式中:R20 导体温度 20 时的直流电阻值。1 2导体交流电阻计算手册 第 9 4 节同时给出了导体交流电阻的计算公式。Rj=KjfKljR(4)式中:Rj 导体温度为 时的交流电阻值;Kjf 集肤效应系数;当频率为 50 Hz、导体截面不超过 240 mm2时，Kjf为 1;Klj 邻近效应系数，可从图 1 曲线求取，其中 f 为频率(Hz);R100为长 100 m 的电缆在运行温度时的电阻()。经验表明:低压多芯电缆的 Klj可取 1。当导体截面不超过 240 mm2时，由于低压多芯动力电缆的集肤效应系数 Kjf和邻近效应系数收稿日期:2022 10 17。作者简介:李玲，女，1993 年毕业于上海同济大学工业电气自动化专业，学士，现任公司技术总监、高级工程师，长期从事石油化工电气设计工作。联系电话:[phone];E mail:liling sei com cn2023 年第 2 期(第 40 卷)李玲 导体温度对低压动力电缆电阻的影响 11 Klj均为 1，因此，在导体实际工作温度 时的导体交流电阻 Rj与导体实际工作温度时的直流电阻值R相等。实际工程设计中往往以 R直接计算，但设计人员也有遇到特殊情况的应对能力:当设计中出现大截面电缆、单芯电缆或中压系统电缆时，需充分考虑集肤效应系数 Kjf和邻近效应系数 Klj对导体交流电阻 Rj的影响。图 1实心圆导体的邻近效应系数曲线1 3导体最高允许温度和导体实际工作温度根据国家标准 GB/T 12706 12020额定电压 1 kV(Um=1 2 kV)到 35 kV(Um=40 5 kV)挤包绝缘电力电缆及附件 第 1 部分:额定电压 1 kV(Um=1 2 kV)和 3 kV(Um=3 6 kV)电缆3(下称 GB/T 12706 1)条款 4 2 和 GB 502172018电力工程电缆设计标准4(下称 GB 50217)附录 A，XLPE 绝缘电缆正常运行时导体最高允许温度为 90，短路时(最长持续 5 s)导体最高允许温度为 250。1)当电流通过导体时，导体会产生温升，从而引起导体电阻的增加、加大回路电压降。因此，有必要对导体实际工作温度做一个合理的估算，从而进行合理的线路电压降计算。例如:有些设计人员在进行回路电压降计算中，未考虑导体温升对其电阻的影响，机械地选用 20 时的直流电阻，会导致导体电阻的计算值偏小和实际压降偏大，严重时甚至无法实现导体所在系统的功能。另外，也不宜按 GB/T 12706 1 和 GB50217 标准规定的正常运行时或短路时导体最高允许温度，计算正常运行或短路时的导体电阻，因为此举极易计算出过高的导体电阻，其结果会使工程建设采用超出实际需求的更大截面的电缆，增大了投资，并对用电设备、特别是防爆用电设备的进线口造成较大的冲击。手册 9 4 节给出了工程中导体实际工作温度的估算值:1 10 kV XLPE 绝缘电力电缆导体实际工作温度 =80。2)炼化企业有许多大型工艺装置，低压用电负荷多为旋转电机和各种馈线，供电距离较长，其多数处于爆炸危险环境中。在考虑各种电缆敷设系数后，正常运行时，低压动力电缆导体的实际工作温度可能低于上述估算值。3)低压电动机在起动过程中，导体将通过电机起动电流，引起电缆导体的温升、增加导体电阻。但由于低压电动机的起动时间往往很短，起动完成后，随着电流恢复到正常工作电流，导体的温度将达到正常实际工作温度。因此，为简化回路电压降计算，在进行低压电动机全压起动时和正常运行时的回路压降计算，以及其他低压馈线回路的压降计算时，导体实际工作温度可取 =80。1 4导体电抗计算1)导体电抗一般只计入感抗值，这样的计算结果往往偏保守。1 kV XLPE 电力电缆导体的感抗值见 手册 9 4 19，或由电缆制造厂提供。2)关于导体短路时假设温度的计算、导体短路时的电阻值、低压回路末端短路电流计算。手册 第 4 6 4 节“低压网络短路电流计算”第 4 条有如下描述:“4)单位长度有效电阻的计算温度不同，在计算三相最大短路电流时，导体计算温度取为 20;在计算单相短路电流时，假设的计算温度升高，电阻值增大，其值一般为 20 时电阻的1 5 倍。”3)上述说法不全面。不仅仅是“计算单相短路电流”时，需考虑假设的导体计算温度升高、电阻值增大;事实上，任何类型的短路(单相、两相、三相等)都会造成导体假设计算温度的升高、电阻值增大，工程计算中应考虑该部分影响。设计人员需要清楚地知道断路器提供何种短路保护。炼化企业的低压负荷都远离发电机端。当断路器为三相平衡负载提供短路保护时，需要考核电缆末端的最小两相短路电流;当断路器为单相负载或 12 石 油 化 工 设 计2023 年第 2 期(第 40 卷)三相不平衡负载(带 N 线)提供短路保护时，需考核电缆末端的最小单相短路电流。需要注意的是，剩余电流保护可以提供单相对地短路保护，却无法提供单相短路保护，那些以为设置了“剩余电流保护”即无需考核单相短路保护的想法，是不正确的。1 4 1导体温度升高对其电阻值的影响下文讨论短路时假设的导体计算温度的升高对导体电阻值的影响。1)XLPE 绝缘电缆短路时导体最高允许温度为 250。有的设计人员在进行回路短路电流计算时，取 250 的导体阻抗是不合适的。这会造成:计算的导体电阻过大，短路电流太小，与实际不符，从而引致选用过粗的电缆。因此有必要对低压回路短路时的导体温升计算进行探讨。2)在计算回路短路电流时，需计及导体电阻、电抗和电源侧系统阻抗。为方便讨论，本文引入电源侧系统阻抗与导体阻抗比值系数 k。根据GB/T 15544 12013三相交流系统短路电流计算 第 1 部分:电流计算5 得出短路电流计算公式如下:I3p=(1+k)CU/(3 Z)(5)I2p=3(1+k)CU/(23Z)=(1+k)CU/(2Z)(6)I1p=(1+k)CU0)/(RP+RN)2+(XP+XN)20 5(7)式中:I3p 三相短路电流;I2p 两相短路电流;I1p 单相短路电流;k 电源侧系统阻抗与导体阻抗比值，炼化企业常用低压电源系统的阻抗，与长距离电缆的阻抗相比往往很小，因此k 值很小。实际计算中可直接将电源侧系统阻抗计入回路阻抗中;C 计算短路电流时的电压系数，根据 GB/T 15544 12013 表 1，当计算最小短路电流时，C 为 Cmin，应取 0 95;当计算最大短路电流时，C 为 Cmax，对于允许电压偏差为+10%或+6%的低压系统，应分别取 1 1 或1 05。U 系统标称线电压;U0 系统标称相电压;Z 导体实际工作温度时的导体阻抗，Z=(R2+X2)0 5，其中 X 为导体感抗;RP、RN 导体实际工作温度时相导体电阻、N 导体电阻;XP、XN 导体感抗。3)当相导体与 N 导体的材质和截面相同时，式(7)可简化为:I1p=(1+k)CU0/(RP+RN)2+(XP+XN)20 5=(1+k)CU0/(2Z)(8)笔者查阅了 IEC 规范。IEC 61200 53“Elec-trical installation guide Part 53:Selection and e-rection of electrical equipment switchgear and con-trolgear”6 第 533 3 2 3 条有如下规定:在进行最小短路计算时，如果缺少明确的信息，可采用简单估算法;可考虑假设的计算温度的升高引起的导体电阻值的增加，为 1 5 倍导体 20 时的电阻值;如果电源侧的阻抗未知，可考虑电源电压为 80%的额定电压时的短路电流值;三相无 N 线平衡负荷相间短路电流计算公式:I=0 8U/(1 520 2L/s)=0 8U/(2R)(9)注:此时计算的是两相短路电流，根据该条款，R=1 5R20三相带 N 线负荷相对 N 短路电流计算公式:I=(0 8U0)/1 520(1+m)L/s(10)式中:I 预期短路电流，A;U 相间电压，V;20 导体温度为 20 时的直流电阻率;铜导体为0 017 2mm2/m;L 被保护线路长度，m;s 导体截面，mm2;U0 系统相电压，V;m N 导体电阻和相导体电阻的比值，或者是相导体横截面和 N 导体横截面的比值;当两者同材质且截面相等时，m=1。此时，式(10)可简化为:I=(0 8U0)/(1 5202L/s)=(0 8U0)/(2R)(11)注:此时计算的是单相短路电流，根据该条款，R=1 5R20。4)比较式(6)和式(9)、或式(8)与式(11)可以发 现:两 者(中 国 国 标 与 国 际 电 工 委 员 会GB51EC)的计算公式遵循的概念一致。在计算最小短路电流时，国家标准要求电压系数为 0 95，应计入导体感抗和电源侧系统阻抗;作为简化公式，2023 年第 2 期(第 40 卷)李玲 导体温度对低压动力电缆电阻的影响 13 IEC 标准虽然未计入导体感抗，但建议考虑 20%的电压降。对于短路时假设计算温度升高引起导体电阻的增加，均按 1 5 倍 20 时的电阻值。对于短路时温升引起的导体电阻的增加，GB/T 15544 12013 第 2 5 条指出:短路结束时的导体温度，见 IEC 60865 1、IEC 60949 和 IEC60986(适用于 6 kV 及以上系统)。为更准确地研究短路时导体的温升，笔者查阅了相关规范。IEC 60949“Calculation of ther-mally permissible short circuit currents，taking intoaccount non adiabatic heating effects”第 4 章“Cal-culation of short circuit temperature”7 中给出了短路时导体温度的计算公式。IEC 60949 Table 1 给出了铜导体的相关参数，如表 1 所示。表 1铜导体的相关参数材质K/(As1/2mm2)/K20/(m)铜导体22623451724 1 108根据 IEC 60949 第 4 章，如已知低压回路短路开始时的短路电流 IAD、短路持续时间(故障切除时间)、电缆的相关参数，可以计算出短路故障切除时的导体温度。公式如下:f=(i+)exp(IAD2t)/(K2S2)(12)式中:f 短路故障切除时的导体温度;i 短路开始时的导体温度;导体电阻温度系数的倒数，对于铜导体，见表1;IAD 绝热条件下计算出来的短路电流值，即短路电流计算值;t 短路持续时间，即为短路保护设备切除短路的时间;K 导体材质，铜取 226;S 导体几何横截面;IEC 60228 8(即国家标准 GB/T 3956 9)规定的导体，按其额定截面考虑就足够了。长距离低压回路的末端短路电流较小，易出现短路电流过小、断路器无法动作的情况。按照式(12)，笔者计算了电缆长度为 200 m 和 300 m时、短路切除时间分别为 0 1 s 和 0 5 s 时末端短路电流、以及短路电流对导体温升的影响。计算结果列于表 2 和表 3。1 4 2计算说明1)以 XLPE 绝缘电缆为例，S 为动力电缆导体截面积。2)如前述，短路开始时导体实际工作温度i=80，R80=1 24R20。各截面电缆感抗值取自手册表 9 4 19。3)为探求短路电流对导体温升的影响程度，表 2 和表 3 的计算未考虑电源端系统阻抗。同截面、同材质电缆的单相、两相短路电流较三相短路电流小，对导体温升的影响较小，故以三相短路电流考核其对导体温升的影响。按 GB/T 15544 12013，计入最大短路电流电压系数 Cmax，取值 1 1。三相短路电流 IAD=(CmaxU)/(3 Z)=1 1U/(3Z)。由表 2 和表 3 可得出如下结论:在故障切除足够快的情况下，末端短路电流对导体温升的影响较小，远达不到 250 (以XLPE 绝缘电缆为例)。在短路动作时间相同的条件下，电缆长度越长，末端短路电流对导体温升的影响越小。在短路动作时间不超过 0 1 s、电缆长度不小于200 m时，导体短路温升一般不超过 2。短路切除时导体电阻 R=1 247 92R20=1 006 4R80，即导体电阻值较 R80增加约 0 64%，产生的短路电流下降为之前计算值的 99 37%。表 2电缆长度为 300 m 和 200 m 时的末端三相短路电流计算值(短路持续时间 0 1 s)参数计算数值i/808080808080808080808080808080/K234 5234 5234 5234 5234 5234 5234 5234 5234 5234 5234 5234 5234 5234 5234 5K/(As1/2mm2)226226226226226226226226226226226226226226226t/s0 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 1IAD/A150 8/226 3226 279/339 42369 59/554 38590 88/886 32920 59/1 380 891 282 8/1 924 181 818 8/2 728 262 516 6/3 774 93 329 8/4 994 634 089 9/5 134 784 900/7 349 995 033 22/7 549 836 659 51/9 989 278 179 71/1 2269 59 799 99/14 700S/mm246101625355070951201502*702*952*1202*150f/80 88/81 9880 88/81 9880 84/81 9080 84/81 9080 84/81 8880 83/81 8780 82/81 8480 80/81 8080 76/81 7180 72/81 6180 66/81 4880 80/81 8080 76/81 7180 72/81 6180 66/81 48注:表中数据如 150 8/226 3，指电缆长度分别为 300 m 和 200 m 时，其 IAD分别对应为 150 8 A 和 226 3 A，余者类推。表 3 同于表 2。14 石 油 化 工 设 计2023 年第 2 期(第 40 卷)表 3电缆长度为 300 m 和 200 m 时的末端三相短路电流计算值(短路持续时间 0 5 s)参数计算数值i/808080808080808080808080808080/K234 5234 5234 5234 5234 5234 5234 5234 5234 5234 5234 5234 5234 5234 5234 5K/(As1/2mm2)226226226226226226226226226226226226226226226t/s0 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 5IAD/A150 8/226 3226 279/339 42369 59/554 38590 88/886 32920 59/1 380 891 282 8/1 924 181 818 8/2 728 262 516 6/3 774 913 329 8/4 994 634 089 9/5 134 784 900/7 349 995 033 22/7 549 836 659 51/9 989 278 179 71/12 269 59 799 99/14 700S/mm246101625355070951201502*702*952*1202*150f/84 41/90 0184 41/90 0184 23/89 6184 23/89 5984 20/89 5384 16/89 4484 10/89 3084 00/88 0883 81/88 6383 60/88 1583 30/87 4884 00/88 0883 81/88 6383 60/88 1583 30/88 48在电缆长度相同的条件下，短路切除时间越长，末端短路电流对导体温升的影响越大。在短路动作时间不超过 0 5 s、电缆长度不小于200 m时，导体短路温升一般不超过 10 02。短路切除时导体电阻 R=1 28R20=1 03R80，即导体电阻值较 R80增加约 3%，产生的短路电流约下降为之前计算值的 96 87%。2低压电气保护校核/选择电缆截面为保证电气短路保护的灵敏度，需要关注低压回路、特别是长距离电缆末端最小两相或单相短路电流。对于炼化企业的室外低压回路，由于短路故障切除时间很短(绝大多数情况为瞬时切断)，动作时间为断路器固有动作时间。当采用综合保护器的短路保护时，动作时间为断路器分励脱扣器固有动作时间和综合保护器反应时间之和。此时的短路电流造成导体温度升高、导体电阻加大较为有限，根据之前的计算可知，对于三相/两相短路电流，当短路动作时间不超过 0 5 s、电缆长度不小于 200 m 时，导体电阻一般不超过 1 05 倍的R80，该部分系数可取 1 05。与 R20相比，系数为1 05 1 24=1 302。国家标准 GB/T 123252008电能质量 供电电压偏差10 第 4 节中对低压供电电压偏差的限值为:三相供电电压偏差为标称电压的 7%，220 V单相供电电压偏差为标称电压的+7%、10%。为尽量提高在现场的用电设备端子电压，炼化企业的 380 V 低压母线往往设置为400 V，电压高于国家标准的要求，因此，一般低压供电回路最小末端短路电流会稍大一些，这对电气保护是有利的。总之，应按规范，当断路器保护末端最小两相短路电流，保护系数可为 1/(1 0 07)=1 075;当断路器保护末端最小单相短路电流，保护系数可为 1/(1 0 1)=1 11。综合上述分析可知，在计算末端最小短路电流时，假设的计算温度升高对导体电阻值的影响，产生的系数一般为:1 05 1 11 1 24=1 445 1 5。因此，按 手册 和 IEC 61200 53 取值 1 5倍 20 电阻值应可满足大多数情况的要求。实际计算中还应计及电源侧的系统阻抗对短路电流的影响，则系数为 1 445(1+k)。如前述，炼化企业常用的低压电源系统阻抗系数 k 很小，因此灵敏系数增加很少。应在低压回路阻抗计算中，直接计入电源侧的系统阻抗，以求得准确的短路电流值，并按此核算。3结语通过前面的分析，本文总结出炼化企业低压动力电缆选择计算中容易被忽视的要点有 6 项:1)设计人员应清楚低压短路保护的类型，按此计算电缆末端最小短路电流、核算电气保护灵敏度。2)一般情况下，XLPE 绝缘低压电力电缆导体实际工作温度可取 80，可按此计算回路电阻。3)在计算最大短路电流时，导体计算温度取20。当计算最小短路电流时，应考虑导体温度升高对导体电阻值的增加。对于短路动作时间不超过 0 5 s、电缆长度不小于 200 m 的室外低压回路，在计算被保护短路电流(单相或两相)时，假设的导体计算温度升高，电阻值增大，电阻可取20 时电阻的 1 5 倍。4)工程设计人员可根据具体项目的不同情(下转第 20 页)20 石 油 化 工 设 计2023 年第 2 期(第 40 卷)4结语1)在一般的抗震设计中，由于规则结构仅考虑小震弹性工况，当平面凹进程度不大且满足规范限值要求时，在凹槽处增设拉梁的处理方式已能满足限制层间位移、增大结构抗侧、抗扭刚度的目的;拉梁需要代替楼板传递水平力，且梁顶位置没有楼板也就没有翼缘的刚度放大效应，因此宜设计为刚度和截面较大的梁;但是拉梁会产生一定的轴向力，截面设计中应予以考虑。2)当平面凹进程度较多时，增设拉梁的处理方式效果并不十分理想，由于自身刚度有限，其传递水平力的能力比较有限，从凹槽处楼板的小震、大震工况下应力集中程度可以看出，增设拉梁后，其水平力的传递路径仍不明确，也无法有效控制层间位移角。3)增设抗震板后的结构在减小层间位移、限制墙根塑性发展、缓解楼板应力集中等方面的效果明显好于仅设拉梁。4)对于凹进不规则结构，无论采用增设拉梁还是抗震板的方式，均无法大幅降低扭转位移比，亦即无法有效解决结构固有的扭转不规则问题。对于此类平面凹进不规则结构，在平面进行加强处理的同时，应保证结构有足够的抗扭刚度以避免出现过大的扭转效应。参考文献:1中国建筑设计院有限公司，编著 结构设计统一技术措施 M 北京:中国建筑工业出版社，2018 2中国建筑科学研究院，北京市建筑设计研究院，华东建筑设计院有限公司，等 高层建筑混凝土结构技术规程:JGJ 32010 S 北京:中国建筑工业出版社，2010 3中国建筑科学研究院 建筑抗震设计规范:GB500112010(2016 年)S 北京:中国建筑工业出版社，2016(上接第 14 页)况，对短路电流、导体温升和电阻的增加进行核算。应计及导体感抗对短路电流的影响。当短路切断时间特别长时(如国家标准 GB 500542011低压配电设计规范11 条款 5 2 9)，TN 系统中配电线路的间接防护电器切断故障回路的时间，当配电线路或仅供给固定式电气设备用电的末端线路，不宜大于 5 s)，需单独核算短路时导体温升。并按此修正短路电流。5)应计及电源侧的系统阻抗对短路电流的影响。特别是电源侧的系统阻抗与电缆相比较大时，应充分重视。6)计算出的电缆末端最小短路电流，应按GB 500542011 第 6 2 4 条的要求进行校核。当不满足要求时，应采取增大电缆截面或降低短路保护整定值等措施。以上是笔者根据近几年国内、国际新标准规范和工作实践对低压动力电缆选择的心得体会和经验积累，旨在清晰概念、明确计算方式，希望能对相关电气设计提供参考。受经验所限，一些观点和结论难免还存在不完善的地方，欢迎对此有研究的专家提出建议，力求低压动力电缆选择更加科学合理和实用。参考文献:1李玲 石油化工企业内低压动力电缆的选择J 电气应用，2013，32(3):80 84 2中国航空规划设计研究总院有限公司，组编 工业与民用供配电设计手册(上、下册)M 4 版北京:中国电力出版社，2016 3全国电线电缆标准化技术委员会(SAC/TC213)额定电压 1kV(Um=12 kV)到 35 kV(Um=405 kV)挤包绝缘电力电缆及附件 第 1 部分:额定电压 1 kV(Um=1 2 kV)和 3 kV(Um=3 6 kV)电缆:GB/T 12706 12020S 北京:中国标准出版社，2020 4中国电力工程顾问集团西南电力设计院有限公司 电力工程电缆设计标准:GB 502172018S 北京:中国计划出版社，2018 5全国短路电流计算标准化技术委员会(SAC/TC424)三相交流系统短路电流计算 第 1 部分:电流计算:GB/T 1554412013 S 北京:中国标准出版社，2014 6IEC Electrical installation guide Part 53:Selection and e-rection of electrical equipment switchgear and controlgear:IEC61200 53:1994 S Geneva:IEC，1994 7IEC Calculation of thermally permissible short circuit cur-rents，taking into account non adiabatic heating effects:IEC60949:1988+AMD 1:2008S Geneva:IEC，1994 8IEC Conductors of insulated cables:IEC 60228:2004S Ge-neva:IEC，2004 9全国电线电缆标准化技术委员会(SAC/TC213)电缆的导体:GB/T 39562008 S 北京:中国标准出版社，2009 10中国电力科学研究院 电能质量 供电电压偏差:GB/T123252008 S 北京:中国质检出版社，2008 11中机中电设计研究院有限公司 低压配电设计规范:GB500542011 S 北京:中国计划出版社，2012书书书CALCULATION AND VERIFICATION OF EMERGEN-CY PRESSURE RELIEF ORIFICE FOR HYDROGENA-TION UNITS 1Wang He(SINOPECEngineeringIncorporation，Beijing，100101)Abstract:Determining the emergency pressure relief orificediameter is crucial for the safe operation of hydrogenation unitThe method to calculate the gas phase volume of mainequipment in recycle hydrogen system and the method to verifythe emergency pressure relief orifice diameter are introduced，and the actual operation result fall within the engineeringtolerances It provides guidance for the determination of orificediameter for new and revamped hydrogenation unitsKey words:emergency pressure relief test;orifice diameter;gas phase volume of recycle hydrogen system;natural logarith-mic equation slopeKEY POINTS IN DESIGN OF FIRE SEPARATIONDISTANCE BETWEEN LNG TERMINAL AND OFF-SITE FACILITIES 6Huang Shaohua(Shandong Natural Gas Pipeline Co，Ltd，Jinan，Shandong，250000)Abstract:Compared with the construction of early LNGterminals，in recent years，the construction and expansion ofLNG terminals has been more and more restricted by thesurrounding facilities and neighboring enterprises，resulting inthe continuous occurrence of limited general layout design ofthe plant Some terminals have undergone major plane changesduring the design，which has brought adverse effects on variousdisciplines and even the overall progress of the projectThrough the analysis of the hazard sources and main productionunits of LNG terminal，this paper identifies the main externalfactors affecting the LNG terminal and the corresponding fireseparation distance，and puts forward several key points andprecautions for the design in combination with the experiencein the general layout design of a LNG terminalKey words:LNG terminal;fire separation distance;LNG stor-age tank;ground flareEFFECT OF CONDUCTOR TEMPERATURE ON RE-SIS-TANCE OF LOW-VOLTAGE POWER CABLE 10LiLing(SINOPECEngineeringIncorporation，Beijing，100101)Abstract:This paper discusses and analyzes the key pointswhich may be easily ignored in the selection and calculation oflow-voltage power cable，points out the relation between DCresistance and AC resistance in the calculation of conductorimpedance，and emphasizes that the cable cross-section shallbe verified by electrical protection Taking the widely usedXLPE insulated cable as an example，this paper specifies themaximum conductor temperatures and the recommended actualworking temperature This paper also introduces a calculationmethod for the assumed temperature in case of short circuit ofconductor，and gives the trends of the calculated assumedtemperature of conductor and the relevant resistances in case ofshort circuit of low-voltage power cablesKey words:cable and conductor;DC resistance and ACresistance of conductor;maximum allowable temperature ofconductor;actual working temperature of conductor;calcula-tion of assumed temperature in case of short circuit ofconductor;resistance when the conductor is short circuited;short circuit current at the end of low-voltage circuitSTUDY ON TREATMENT METHODS FOR PLANARCONCAVE FRAME-SHEAR WALL STRUCTURE 15Zhang Yuanqi(PetroChina Jilin Chemical Engineering Corpo-ration Ltd，Jilin，Jilin，132002)Abstract:In this paper，in view of the large planar concavityof a high-rise commercial apartment building，Midas Gensoftware is used to carry out dynamic analysis under frequent/rare earthquakes for three plane treatment schemes，i e，weak coupling beam，strong coupling beam and anti-seismicslabThe calculation results show that，since only smallearthquake elastic conditions are considered in the generalseismic design，when the concavity is small and meets the limitrequirements of the code，adding tie beam at the groove canremarkably improve the seismic performance;when the planarconcave degree is large，adding tie beam is not very ideal;theeffect of adding anti-seismic slab is obviously better than that ofonly adding tie beam;neither tie beam nor anti-seismic slabcan