插扣式脚手架综合项目施工专项方案.doc

插扣式满堂脚手架施工方案
目录
一、编制依据 2
二、工程概况 2
三、新工艺插扣式脚手架推广介绍 2
四、新工艺施工特点 3
五、架体组成 3
六、施工要点 4
七、架体搭设施工工艺 5
八、施工流程及要求 6
1、施工流程 7
2、施工要求 7
3、现场情况处理 7
九、安全、质量、环境保证措施 9
1、安全施工要求 9
2、施工质量管理 11
3、环境管理 13
十、安全应急预案 13
十一、插扣式脚手架荷载计算书 16

一、编制根据
1）《建筑施工安全检查原则》JGJ59-。
2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－、J84－。
3)《建设工程项目管理规范》。
4)《混凝土构造工程施工质量验收规范》 GB 50204-；
5)《建筑工程施工质量验收统一原则》 GB 50300-；
6)《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-；
7)《施工现场暂时用电安全技术规范》（JGJ46-）；
8)《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-）；
9)《建筑构造荷载规范》 （GB50009-）；
10)《建筑环境设计规范》（GB15831-）。
二、工程概况
荣盛伟业紫提东郡施工总承包工程位于成都市成华区，地块三面临路，东面规划路、南面万科路、本工程2标段由1#、2#、3#及某些商业和地下室建筑构成。其中1#楼总建筑面积14898平方米，建筑高度98米，1~3层为商业用房，3层以上为住宅，地下2层，地上31层；2#楼总建筑面积3077平方米，为商业用房，地下3层，地上3层；3#楼总建筑面积14635平方米，1~3层为商业用房，建筑面积3955平方米，3层以上均为住宅，建筑面积10680平方米，建筑高度99.5米，地下2层，地上31层。
本工程1、3#楼原则层以上模板支架采用插扣式脚手架支撑体系，层高2.9m。
三、新工艺插扣式脚手架推广简介
插扣式脚手架是由承插型盘扣式钢管支架衍生出来一种新型建筑支撑系统。与盘扣式钢管支架相比具备承载力大，搭建速度快，稳定性强，易于管理等特点。
插扣式脚手架在脚手架发展史上实现了三个第一：即“第一种”实现了钢管脚手架在构造上无任何专门锁紧零件；“第一种”实现了在钢管脚手架上无任何活动零件；“第一种”实现了国内对整体新型钢管脚手架自主知识产权。该产品已被普遍使用于路桥、市政工程中，在房建工程中正被广泛运用。
四、新工艺施工特点
插扣式脚手架是新型一种便捷式支撑脚手架，它有点类似碗扣架又优于碗扣架，
　1、具备可靠双向自锁能力；
　2、无任何活动零件；
　3、运送、储存、搭设、拆除以便快捷；
　4、受力性能合理；
5、可以自由调节；
6、产品原则化包装；
　7、组装合理，它安全性、稳定性好于碗扣式、优于门式脚手架。
五、架体构成
(1)、立杆：杆上焊接有连接轮盘和连接套管竖向支撑杆件。

立杆参数表
原则杆
型号
A（mm）
理论重量（Kg）
LG-300
3000
17.06
LG-240
2400
13.82
LG-180
1800
10.52
LG-120
1200
7.31
LG-60
600
4.07
(2)、连接轮盘：焊接于立杆上可扣接 4 个方向扣接头圆扣形孔板。
(3)、立杆连接套管：焊接于立杆一端，用于立杆竖向接长专用外套管。
(4)、横杆：两端焊接有扣接头，且与立杆扣接水平杆件。
横杆参数表
原则杆
型号
长度(mm)
理论重量（Kg）
型号
长度(mm)
理论重量（Kg）
HG-240
2400
9.93
HG-90
900
4.17
HG-180
1800
7.63
HG-60
600
3.02
HG-150
1500
6.48
HG-30
300
1.87
HG-120
1200
5.32

六、施工要点
1、前期应做好支撑体系专项施工方案设计，搭设前应进行放线定位，使支撑体系横平竖直，以保证后期剪刀撑和整体连杆设立，保证其整体稳定性和抗倾覆性。
2、插扣式脚手架安装基本必要要夯实平整并采用混凝土硬化办法。
3、插扣式脚手架宜使用于同一标高范畴梁板，而对于标高相差较大梁板需进行详细排版、设计，
4、架体搭设完毕后要加设足够剪刀撑，在顶托与架体横杆300-500mm之间距离要增设足够水平拉杆，使其整体稳定性得到可靠保证；
5、当前国内建设部未有插扣式脚手架行业原则和规范出台，但是在建设工地上已开始广泛使用，其现场施工可参照《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》，施工计算可参照《建筑施工碗口式脚手架安全技术规程》。
七、架体搭设施工工艺
1、合用范畴
1）插扣式脚手架合用于非高大模板模板支撑架或原则层模板支撑架。
2）插扣式脚手架基本应夯实平整并有混凝土硬化办法，且基本标高变化较少、较小。
3）插扣式脚手架合用于构造形式较规整构造。
2、立杆选取
1）轮扣式脚手架立杆采用Φ48×3.2mm钢管，受力计算时应依照现场实际状况进行调节，普通按Φ48×3.0mm进行计算。
2）立杆需尽量选用原则杆，依照本工程楼层高度，现选用原则型号A2400。
3）每根立杆下端设立50mm×100mm木枋，上端均设立可调节顶托，顶托外露长度不不不大于顶托总长1/3。
3、横杆选取
横杆均为原则杆件，其杆件长度符合300mm模数，故在进行架体立杆间距设计时应按照所提供横杆长度进行计算，故立杆间距设立无扣件式钢管脚手架灵活。依照本工程实际状况，水平横杆选取长度为600、900、1200三种横杆。
4、步距选取
架体步距设立需与轮盘相相应，原则立杆轮盘间距为600mm，故步距选取时需符合600模数。且最底部轮盘距立杆底端距离为150mm，故扫地杆实际设立于200mm处。依照本工程现场实际状况，第一步扫地杆按实际设立距地200mm，纵横向双向设立，第二步水平杆连接杆件按立杆每步距模数，选用距扫地杆向上1.5m，纵横向双向设立，依照现场施工条件，横向水平连接杆件，纵横向共设立两道。
5、架体布置
架体布置时需按实际开间尺寸排设，按纵向立杆间距不不不大于1200mm进行立杆定位。排设时先从建筑物一端开始，向另一端立杆定位，定位时按立杆间距不不不大于1200mm进行，局部局限性排设间距可减小一种横杆级别进行排设，且宜设立于墙柱边。
公共部位及室内梁底宜采用锁钢管扣件形式进行支设，可以保证梁板模板正常搭设，并应与满堂架连通形成整体。
八、施工流程及规定
1、施工流程
测量放线，拟定本层梁、板位置→定位立杆，并作出十字标记→竖立杆并搭设扫地杆→搭设上部横杆及剪刀撑→锁梁底钢管→铺设梁底模板→板底模板铺设
1）将楼层各构件位置边线在地面上标出，以保证支架、模板施工过程中按设计尺寸进行施工。
2）按预先支架设计位置在地面上将立杆位置标出，并做好标记，保证立杆排列整洁。
3）先竖立最角端立杆，并逐渐将周边立杆竖起，将扫地杆及横杆搭设，保证已搭设架体稳固、不倾倒。
4）在立杆所有竖立完毕后，将所有横杆搭设完毕，并预留出梁位。按预定架体设计规定搭设剪刀撑，剪刀撑必要按规定整体搭设。
5）搭设梁底纵向受力钢管，受力钢管需采用双扣件固定，钢管搭设时需进行标高复核以保证梁底模板为设计标高。
6）梁底模板铺设时，次楞木枋放置应平顺，且接近节点位置需放置次楞。
7）板底模板铺设时，应先将顶部可调顶托调节至预定标高位置，并对其进行拉线找平，满足平整度规定后再铺设模板。
2、施工规定
1）所有模板支撑满堂脚手架搭设前，都要先熟悉方案规定，依照楼层高度，混凝土构件大小，拟定立杆间距规定，拟定立杆高度，拉线放出立杆位置，注意横杆能尽量纵横贯通，平直。梁底立杆与板底立杆能通过横杆形成整体。
2）立杆基本应坚实，且底部需设立垫板。

3）横杆接头需卡紧，并且保证端部与立杆接触紧密，在架体搭设完毕后及混凝土浇筑过程中，需派人对横杆紧固状况进行检查。
4）立杆可调底托伸出长度不应不不大于300mm，立杆可调顶托伸出长度不适当超过300mm，立杆内长度不得不大于150mm，且可调底托及顶托需满足《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》中规定。
3、现场状况解决
1）现象：立杆底部楼板存在降板，降板位置架体正常搭设时无法与周边架体连接形成整体。

解决：可在降板位置立杆下设立较厚垫板将立杆底部调至同一标高，或按《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》规定使用可调底座。
2）现象：卫生间沉箱位置或其她位置高差超过300mm，无法使用可调底托调节，架体与整体分离。
解决：采用扣件将不能正常连接横杆于立杆连接。

九、安全、质量、环境保证办法
1、安全施工规定
1）、安全施工重要注意事项
⑴ 支设立柱模板和梁板模板时，应搭设工作台，局限性4m，可使用马凳操作，不准站在柱模板上操作和在梁底模上行走，更不容许运用拉杆、支撑攀登上下。
⑵ 当搭设4m以上梁板模板时，应在满堂架中间设一层简易安全网，以防止高空坠落及坠物伤人。
⑶ 搭拆脚手架、模板时，应按《高处作业安全技术规范》关于规定进行。且地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，禁止非操作人员入内。
⑷ 拆脚手架、模板前，应由工程项目技术负责人向工长、安全员、施工操作队组全体人员作详细安全技术交底。
⑸ 模板工持证上岗，搭设施工时避免上下同步作业。钢管横杆、立杆接头应错开。紧固时注意握紧工具、扣件避免其坠落伤人。外架上所有脚手板、挡脚板、安全网必要搭设牢固、封闭严密，以防发生高空坠落、施工落物和水泥、建筑垃圾等粉尘飞扬等现象。
⑹ 搭拆脚手架过程中，操作人员应系好安全带带好安全帽，一切操作过程都应符合有关安全操作规范、规程和原则。
⑺ 拆模采用长撬杆，禁止操作人员站在正拆除模板下，拆模间歇时，将活动模板、拉杆、支撑固定。
⑻ 对职工进场进行安全技术教诲，发现施工中安全技术问题应及时解决。
⑼ 现场安全员有权制止违章指挥和违章作业，遇有险情应及时停止施工作业，并报告工程项目领导及时解决。
⑽ 模板拆除时，不应对搂层形成冲击荷载，拆除模板和支架应分散堆放并及时运走，防止人员踏空坠落。
2）、脚手架施工危险源
脚手架搭、拆、使用时高空坠落；脚手架搭、拆、使用时物体打击；脚手架坍（垮）塌。
⑴ 针对高空坠落管理规定
① 参加搭拆作业人员，须持证上岗，安全帽、安全带、防滑鞋等要穿戴齐全，禁止酒后作业。作业面上宜铺设必要数量脚手板并予暂时固定。
② 工人在架上作业时，应注意自我安全保护和她人安全，避免发生碰撞、闪失、和落物；禁止在架上嬉闹和坐在栏杆上等不安全处休息。
③ 脚手架进行全封闭使用，外架底部满铺脚手板，下挂密目安全兜网一道。（外架另行设计。）安全网必要与构造连接严密牢固。禁止使用损坏和腐朽安全网。
④ 作业人员在架上最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增长操作高度。
⑤ 人员上下脚手架必要走设安全防护出入通(梯)道，禁止攀援脚手架上下。
⑥ 六级及六级以上大风和雨、雪天应停止脚手架作业；雨、雪之后上架作业时，应把架面积雪、积水清除掉，仔细检查确认安全后，方可上人操作。
⑵ 针对物体打击管理规定
① 搭拆过程中，不得单人进行装设较重杆配件和其他易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全作业。
② 拆除工作中，禁止使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下扣件应放入袋内，传递至地面并放指定地点堆存。
③ 拆下钢管与配件，应及时传送至楼层内，防止碰撞，禁止抛掷。
④ 在整个拆除作业过程中，项目安全员应切实作好现场巡逻工作，在重要通道处设立警戒区，安排警戒员一名巡视，保证拆除作业顺利进行。
⑶ 针对坍（垮）塌管理规定
① 脚手架必要严格按方案进行搭设，在搭设中不得随意变化构架设计、减少杆配件设立和对立杆纵距做尺寸放大。确有实际状况，需要对构架作调节和变化时，应提交技术主管人员解决。
② 本支模架只容许作为构造施工支模架，不容许堆载，不得随意超负荷使用。
③ 本支模架作为支撑架，立杆垂直度须严格控制，普通须吊线复核，必要时用经纬仪复核垂直度。
④ 在作业中，禁止随意拆除脚手架基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件、安全网等。
⑤ 施工前因操作规定需要拆除某些架体时，必要经项目总工程师批准，并由施工工长旁站指挥，防止误拆杆件。
2、施工质量管理
1）、质量管理基本规定
为保证支模架施工质量，控制安全风险，设立二个停工验收点，即：脚手架基本验收、脚手架验收。由安全员、技术员负责停工验收，验收合格后，方可插入下一道工序施工。
脚手架搭设时，应先搭设一种区域作为样板，进行区域样板验收后，才干大面积搭设。
2）、脚手架施工验收规定
⑴ 验收人员：施工完由项目经理组织生产经理、技术负责人、技术内业、工长、质检和安全员进行验收，确认合格后方可投入使用。
⑵ 检查验收必要严肃认真进行，要对检查状况、整治成果填写记录内容，并签字齐全。
⑶ 重点验收项目
① 插口连接验收：安装后插碗插口应按随机均布原则进行抽样检查，检查扣件重要看其连接与否紧固，不合格时，必要整体重新插入或靠紧，并经复验合格方可验收。
① 安全设施、防坠装置与否齐全和安全可靠。
③基本与否平整坚实，支垫与否符合规定。
3）、脚手架维护与保养
⑴ 检查脚手架与否变形或沉陷。若有异常，应随时上报、及时解决。
⑵ 检查脚手架整体和局部特别是主梁或大梁下立杆垂直度，若有异常，应及时加固和消除隐患。
⑶ 检查插碗插口时，先看其外观，视状况对其进行涂油和紧固。
⑷ 检查连接件与否齐全、松动、位移等，因施工需要移动，必要在专人负责下在相邻位置补足。
⑸ 检查安全网等与否完整、牢固，若有损坏及时调换、整治。
⑹ 检查脚手架荷载状况。支模架上不准堆放大量材料、过重设备，以免超过设计荷载，如发既有处在不安全位置和不稳定状态，应及时纠正。此外，还要逐日清除脚手板上垃圾。
⑺ 脚手架维护和保养应设专人定期完毕，遇大风、大雪、大雨天气应重新维护验收后投入使用。
3、环境管理
⑴ 对现场架料堆场进行统一规划，对不同进场材料设备进行分类合理和储存，并挂牌标明标示，重要设备材料运用专门围栏和库房储存并设专人管理。
⑵ 架料堆放场地规定硬化、平整、有围护。
⑶ 环保与文明施工。做到工完场清。整个架料堆放场地与施工现场要达到整洁有序、干净无污染、低扬尘低能耗整体效果。
十、安全应急预案
1、危险性分析
本工程在高支模作业存在着坍塌、高处坠落、物体打击危险。上述危险存在着人员伤亡、死亡等严重事故潜在危险。本工程重大危险源有：坍塌、高处坠落、物体打击。
2、坍塌崩塌事故应急救援预案
施工现场一旦发生卸料平台坍塌或崩塌事故，将会导致人员伤亡和财产损失。为了争取在第一时间急救伤员，最大限度地减少员工及有关方人员生命安全和财产损失，特制定本项目部坍塌崩塌应急救援预案。
（1）、组织机构
本项目部成立坍塌崩塌事故应急救援小组，负责指挥及协调工作。
组长： 郝金鹏
成员： 王伟庭、王勇、胡锋锋、韦杭忠、陈成
（2）、事故解决程序
1、无论任何人，一旦发现外架、井架、模板支撑系统、深基坑、塔吊等有坍塌或崩塌也许性，应及时呼喊在场全体人员进行紧急撤离。
2、现场人员应迅速告知项目经理或施工员，并打电话及时向公司应急救援中心报告事故发生状况。必要时祈求公司应急救援中心增援。
3、依照现场状况，若有人员受伤，应及时拨打120急救电话，向急救中心求救。应务必讲清受伤人数、地点和人员受伤状况，并派人到重要路口引导急救车尽快赶到事故现场。同步，现场急救人员在急救车到来之前，应对受伤人员进行现场急救。本项目部配备应急急救药箱1只，药箱存储在现场办公室。
4、在没有人员受伤状况下，现场负责人应依照实际状况研究补救办法，在保证人员生命安全前提下，组织恢复正常施工秩序。
5、现场安全员应对施工现场坍塌或崩塌事故进行因素分析，制定相应改正办法，认真填写伤亡事故报表、事故调查等关于解决报告，并上报公司应急救援中心。
（3）、各有关方联系电话如下：
医院：120 公安：110 消防：119
4、高处坠落事故应急救援预案
为保证施工现场高处坠落事故发生后，能迅速有效地开展急救工作，最大限度地减少员工及有关方生命安全风险，特制定本项目部高处坠落应急救援预案。
（1）、组织机构
本项目部成立高处坠落事故应急救援小组，负责指挥及协调工作。
组长： 郝金鹏
成员：王伟庭、王勇、胡锋锋、韦杭忠、陈成
详细分工如下：
1、王伟庭负责现场，其任务是理解掌握事故状况，组织现场急救指挥。
2、王勇负责联系，任务是依照指挥部命令，及时布置现场急救，保持与本地建设行政主管部门、安监部门等单位沟通，并及时告知公司应急救援中心和当事人亲人。
3、胡锋锋负责维持保护事故现场、做好谈话记录、保持与公安部门沟通。
4、韦杭忠、陈成负责妥善解决好善后工作，负责保持和本地有关部门沟通联系。
（2）、事故解决程序：
1、高处坠落事故发生后，事故发现第一人应及时大声呼救，报告负责人（项目经理或管理人员）。
2、项目管理人员获得求救信息并确认高处坠落事故发生后来，应：
a）及时组织项目职工自我救护队伍进行施救；本项目部配备应急急救药箱1只，药箱存储在现场办公室；
b）及时向所属分公司、经理部应急救援中心报告事故发生状况并谋求支持；
c）及时向本地医疗卫生（120）、公安部门（110）电话报告；
d）严格保护事故现场。
3、分公司、经理部指挥部接到电话报告后，应及时在第一时间赶到现场，理解和掌握事故状况，开展急救和维护现场秩序，保护事故现场。
4、当事人被送入医院接受急救后来，指挥部即指令善后解决人员到达事故现场，做好当事人家属接洽善后解决工作，按职能归口做好与本地关于部门沟通、报告工作。
十一、插扣式脚手架荷载计算书
梁木模板与支撑计算书

一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.25；梁截面高度 D(m):0.55；
混凝土板厚度(mm):100.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；
立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；
梁支撑架搭设高度H(m)：2.70；梁两侧立杆间距(m):1.00；
承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增长承重立杆根数:0；
采用钢管类型为Φ48×3.0；
立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养状况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载原则值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力原则值(kN/m2):13.2；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载原则值(kN/m2):2.0；
3.材料参数
木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；
梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：18.0；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；
主楞竖向支撑点数量为：2；
支撑点竖向间距为：150mm；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；
主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管Φ48×3.0；
主楞合并根数：2；
次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度100mm；
次楞合并根数：2；
二、梁模板荷载原则值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

其中 γ -- 混凝土重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 混凝土入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.550m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
依照以上两个公式计算新浇筑混凝土对模板最大侧压力F；
分别计算得 50.994 kN/m2、13.200 kN/m2，取较小值13.200 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板计算
面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞（内龙骨）根数为4根。面板按照均布荷载作用下三跨持续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下:

其中，W -- 面板净截面抵抗矩，W = 50×1.8×1.8/6=27cm3；
M -- 面板最大弯距(N·mm)；
σ -- 面板弯曲应力计算值(N/mm2)
[f] -- 面板抗弯强度设计值(N/mm2)；
按如下公式计算面板跨中弯矩：

其中 ，q -- 作用在模板上侧压力，涉及:
新浇混凝土侧压力设计值：q1= 1.2×0.5×13.2×0.9=7.13kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值：q2= 1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；
q = q1+q2 = 7.128+1.260 = 8.388 kN/m；
计算跨度(内楞间距)：l = 150mm；
面板最大弯距 M= 0.1×8.388×1502 = 1.89×104N·mm；
经计算得到，面板受弯应力计算值：σ = 1.89×104 / 2.70×104=0.699N/mm2；
面板抗弯强度设计值：[f] = 13N/mm2；
面板受弯应力计算值 σ =0.699N/mm2 不大于 面板抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足规定！
2.挠度验算

q--作用在模板上侧压力线荷载原则值：q = 13.2×0.5 = 6.6N/mm；
l--计算跨度(内楞间距)：l = 150mm；
E--面板材质弹性模量：E = 9500N/mm2；
I--面板截面惯性矩：I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；
面板最大挠度计算值：ν= 0.677×6.6×1504/(100×9500×2.43×105) = 0.01 mm；
面板最大容许挠度值:[ν] = l/250 =150/250 = 0.6mm；
面板最大挠度计算值 ν=0.01mm 不大于 面板最大容许挠度值 [ν]=0.6mm，满足规定！
四、梁侧模板内外楞计算
1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递荷载，按照均布荷载作用下三跨持续梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 6×82×2/6 = 128cm3；
I = 6×83×2/12 = 512cm4；

内楞计算简图
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下:

其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 内楞最大弯距(N·mm)；
W -- 内楞净截面抵抗矩；
[f] -- 内楞强度设计值(N/mm2)。
按如下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞荷载，q = (1.2×13.2×0.9+1.4×2×0.9)×0.15=2.52kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距)：l = 500mm；
内楞最大弯距：M=0.1×2.52×500.002= 6.29×104N·mm；
最大支座力:R=1.1×2.516×0.5=1.384 kN；
经计算得到，内楞最大受弯应力计算值 σ = 6.29×104/1.28×105 = 0.491 N/mm2；
内楞抗弯强度设计值：[f] = 17N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 0.491 N/mm2 不大于 内楞抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足规定！
（2）.内楞挠度验算

其中 l--计算跨度(外楞间距)：l = 500mm；
q--作用在模板上侧压力线荷载原则值： q =13.20×0.15= 1.98 N/mm；
E -- 内楞弹性模量： 10000N/mm2；
I -- 内楞截面惯性矩：I = 5.12×106mm4；
内楞最大挠度计算值：ν= 0.677×1.98×5004/(100×10000×5.12×106) = 0.016 mm；
内楞最大容许挠度值：[ν] = 500/250=2mm；
内楞最大挠度计算值 ν=0.016mm 不大于 内楞最大容许挠度值 [ν]=2mm，满足规定！
2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递集中力，取内楞最大支座力1.384kN,按照集中荷载作用下三跨持续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面类型为圆钢管Φ48×3.0；
外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；
外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4；

外楞计算简图

外楞弯矩图(kN·m)

外楞变形图(mm)
（1）.外楞抗弯强度验算

其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞最大弯距(N·mm)；
W -- 外楞净截面抵抗矩；
[f] --外楞强度设计值(N/mm2)。
依照持续梁程序求得最大弯矩为M= 0.104 kN·m
外楞最大计算跨度：l = 150mm；
经计算得到，外楞受弯应力计算值：σ = 1.04×105/8.98×103 = 11.582 N/mm2；
外楞抗弯强度设计值：[f] = 205N/mm2；
外楞受弯应力计算值 σ =11.582N/mm2 不大于 外楞抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足规定！
（2）.外楞挠度验算
依照持续梁计算得到外楞最大挠度为0.044 mm
外楞最大容许挠度值：[ν] = 150/400=0.375mm；
外楞最大挠度计算值 ν=0.044mm 不大于 外楞最大容许挠度值 [ν]=0.375mm，满足规定！
五、穿梁螺栓计算
验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
穿梁螺栓直径： 12 mm；
穿梁螺栓有效直径： 9.85 mm；
穿梁螺栓有效面积：A= 76 mm2；
穿梁螺栓所受最大拉力： N =(1.2×13.2+1.4×2)×0.5×0.225 =2.097 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值：[N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；
穿梁螺栓所受最大拉力 N=2.097kN 不大于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足规定！
6、现浇板楼板模板验算
根据规范:
计算根据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-)。
计算参数:
模板支架搭设高度为2.8m，
立杆纵距 b=1.00m，立杆横距 l=1.00m，立杆步距 h=1.50m。
面板厚度15mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方50×100mm，间距300mm，
木方剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采用钢管Φ48×3.0mm。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。
扣件计算折减系数取0.75。
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

图 楼板支撑架立面简图

图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
按照规范4.3.1条规定拟定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制组合S=1.2×(25.10×0.15+0.30)+1.40×2.50=8.378kN/m2
由永久荷载效应控制组合S=1.35×25.10×0.15+0.7×1.40×2.50=7.533kN/m2
由于可变荷载效应控制组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40
采用钢管类型为48×3.0。
一、模板面板计算
面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨持续梁计算。
考虑0.9构造重要系数，静荷载原则值 q1 = 0.9×(25.100×0.150×1.000+0.300×1.000)=3.659kN/m
考虑0.9构造重要系数，活荷载原则值 q2 = 0.9×(0.000+2.500)×1.000=2.250kN/m
面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = 54.00cm3；
截面惯性矩 I = 48.60cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板抗弯强度计算值(N/mm2)；
　　 M —— 面板最大弯距(N.mm)；
　　 W —— 面板净截面抵抗矩；
[f] —— 面板抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.659+1.40×2.250)×0.300×0.300=0.068kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.068×1000×1000/54000=1.257N/mm2
面板抗弯强度验算 f < [f],满足规定!
(2)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.659×3004/(100×6000×486000)=0.069mm
面板最大挠度不大于300.0/250,满足规定!
(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算
通过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2
面板计算宽度为1200.000mm
集中荷载 P = 2.5kN
考虑0.9构造重要系数，静荷载原则值 q = 0.9×(25.100×0.150×1.200+0.300×1.200)=4.390kN/m
面板计算跨度 l = 300.000mm
经计算得到 M = 0.200×0.9×1.40×2.5×0.300+0.080×1.20×4.390×0.300×0.300=0.227kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.227×1000×1000/54000=4.202N/mm2
面板抗弯强度验算 f < [f],满足规定!

二、支撑木方计算
木方按照均布荷载计算。
1.荷载计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.100×0.150×0.300=1.130kN/m
(2)模板自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.300×0.300=0.090kN/m
(3)活荷载为施工荷载原则值与振捣混凝土时产生荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载原则值 q2 = (2.500+0.000)×0.300=0.750kN/m
考虑0.9构造重要系数，静荷载 q1 = 0.9×(1.20×1.130+1.20×0.090)=1.317kN/m
考虑0.9构造重要系数，活荷载 q2 = 0.9×1.40×0.750=0.945kN/m
计算单元内木方集中力为(0.945+1.317)×1.000=2.262kN
2.木方计算
按照三跨持续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 2.262/1.000=2.262kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.26×1.00×1.00=0.226kN.m
最大剪力 Q=0.6×1.000×2.262=1.357kN
最大支座力 N=1.1×1.000×2.262=2.488kN
木方截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = 83.33cm3；
截面惯性矩 I = 416.67cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.226×106/83333.3=2.71N/mm2
木方抗弯计算强度不大于13.0N/mm2,