框架结构模板综合标准施工专业方案.doc

*** 22# 楼

模
板
工
程
专
项
施
工
方
案

编制单位：***
编制日期：5月

第一章 工程概况

序号
项 目
内 容
1
工程名称

2
工程地址

3
建设单位

4
设计单位

5
勘查单位

6
监理单位

7
质量监督单位

8
施工单位

9
协议性质
施工总承包
10
协议工期
天
11
质量目标
达成要求合格标准

第二章 模板搭设
一、材料规格及要求
模板采取15mm厚胶合板；扣件钢管支撑，钢管采取Φ48 ×3.5。
模板及其支架应含有足够刚度、强度和稳定性，能够可靠地承受新浇筑混凝土自重和侧压力，及在施工过程中所产生荷载。
二、模板施工
1、基础模板施工方法
（1）、按图纸设计要求弹出轴线和支模边线；
（2）、制作好模板，用塔吊或人工搬运至操作点；
（3）、在模板之间拼结处，每块模板均贴好一条通长胶带，使模板和模板拼结紧密，以防漏浆；
（4）、在模板拼装前要刷脱模剂，脱模剂要涂刷均匀，不宜太薄，以免起不到脱模剂作用，也不要太厚，以免影响砼外观；
（5）、安装模板：将准备好模板内边对准基础表面或搂面上弹出边线。进行拼装，在安装模板过程当中最少要二个人配合进行工作，每相邻两块模板安装就位后，立即用小木档在内外拼板交接处，对模板进行临时固定。再深入校正模板垂直度、位置和拼缝之间严密性，然后用钢管进行最终固定，在固定过程当中要注意随时对模板进行校正。
2、梁模板
梁模板关键由底板和侧板组成，为承受垂直荷载，在梁底板下每隔600mm用横向钢管顶撑来承托，沿梁跨度方向钢管支撑间距为700mm。
（1）、搭设排架：依据图纸，在梁下面搭设双排钢管，间距依据梁宽度而定。立杆之间设置水平拉杆，相互拉撑成一整体，离楼地面200mm处设一道，以上每隔1200mm（底层）设一道，二层及以上每隔1200米设一道。在底层搭设排架时，先将地基扎实，并在地面上垫通长垫板。
在排架支撑搭设过程当中，组织人员进行操平工作：从基准点引出一个高于地面500mm基点，用水准仪操平，并在梁两边钢管上用红漆作好标志，用于确定承托梁底板钢管位置。在搭设承托底板钢管之前，算出底板具体位置。确定支撑底板钢管位置，架设好钢管，底模板应起拱，起拱高度20mm，所以中间承托钢管高度应再加上起拱高度。
（2）、梁底板固定：将制作好梁底板运致操作点，在柱顶梁缺口两边缘底板表面拉线，调直底板，底板伸入柱模板中。调直后在底板两侧用扣件固定。
（3）、侧模板安装：为了钢筋绑扎方便，侧模板安装前先放好钢筋笼，也能够先支好一侧模板后，帮扎钢筋笼，然后再安装另一侧模板。
将制作好模板运致操作点；侧模下边放在底板承托上，并包住底板，侧模不得伸入柱模，和柱模外表面连接，用铁钉将连接处拼缝钉严，但决不许可影响柱模顶部垂直度即要确保柱顶尺寸。在底板承托钢管上架立管固顶侧板，再在立管上架设斜撑。立管顶部和侧模平齐，然后在立管上架设横档钢管，使横档钢管上表面到侧模顶部高度刚好等于一钢管直径。（关键用于板模板支撑）
3、 板模板
沿板长跨方向，在小横档钢管上满铺承托板模板钢管，钢管平行于板短跨。对于长跨较长板，假如一块标准板铺不到位，应在中间加一根木横档用于固定模板。在板和柱交接地方，应在板上弹出柱边线，弹线要垂直、清楚，尺寸要正确，做到一次到位。在支板模板过程当中，要时时校正梁上部尺寸，二人配合工作，一个人控制梁上部尺寸，另一人将板模板钉在四面梁侧模板上，使板边缘和梁侧模内表面在同一平面内，钉子间距为300MM—500MM。板和柱交接处，将板模板钉在柱模板上，要确保柱尺寸，并做到接缝严密。
模板上拼缝、接头处应封堵严密，不得漏浆；模板上小孔洞和两块模板之间拼缝用胶布贴好。模板支好后，清扫一遍。
4、支架搭设
（1）、搭设排架：依据图纸，在梁下面搭设双排立管，间距为600-800 mm，设水平拉杆，间距为1200mm。离楼地面200mm处设一道。底层搭设排架时，在地面上垫300×1200mm垫板，垫板厚50mm。
（2）、注意事项：
①、地基（回填土）要碾实：
②、严格控制施工荷载，上料时要分散，不要集中；在浇筑砼时，砼堆积高度不得大于50CM。
③、在搭设排架时，竖管竖直度偏差不得大于3CM。
④、浇筑砼之前要派人进行现场检验验收，并要有统计。
⑤、在浇筑砼过程当中，要派人随时对现场进行监护：
控制好操作面上施工荷载；预防施工器具撞击操作面，以免集中荷载过大，造成支撑破坏。在施工过程当中要随时观察模板及其支撑工作情况，如发觉问题，立即停止施工，采取有效方法后方可继续施工。
第三章 模板拆除
模板拆除也是一项比较关键步骤，如不抓好这一步骤，将影响到整个项目工程质量和结构安全。再有，应该做到节省材料，提升模板周转率所以，确保人身安全，在施工当中，应按施工规范要求进行拆模，做到文明施工。
1、拆模时间：凡非承重模板拆除，当日平均气温在20℃以下时，必需待砼终凝后48小时以后方可拆除模板。对于承重模板，应依据同条件养护试块强度值，或现场砼回弹值和上部施工荷载情况综合考虑，由项目部提出书面拆模申请，经专职质检员、监理工程师同意后方可拆模。不然任何人不得私自拆除。
2、在拆模过程当中，先支后拆，后支先拆。柱模、梁侧模先拆。拆模不可乱撬，要逐次将支撑，承托等拆除，然后在拆除模板。拆除钢管不乱扔，不高空抛物，模板要轻拆轻放。拆模时严禁楼面下过人。拆除模板应立即清理好，并搬运到指定点。
第四章 安全技术方法
一、模板安装安全方法
1、模板支撑不得使用扭裂、劈裂材料。顶撑要垂直、底部平整坚实，并加垫木。
2、安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下道工序作业。严禁利用拉杆、支撑攀登上下。
3、支模时，支撑、拉杆不得连接在门窗、脚手架或其它不稳固物件上。在砼浇筑过程当中，要有专员检验，发觉变形、松动等现象，要立即加固和修理，预防塌模伤人。
4、在现场安装模板时，所用工具应装入工具袋，预防高处作业时，工具掉下伤人。
5、两人抬运模板时，要相互配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢靠后升降，不得乱扔。
6、基础工程模板安装时，应先检验基坑土壁边坡稳定情况，发觉有塌方危险时，必需采取安全加固方法后，方能作业。
7、操作人员上下基坑要设扶梯。基坑上口边缘1m以内不许可堆放模板构件和材料。
8、向坑内运输模板时要有专员指挥，上下呼应。
9、模板支撑在土壁上时。应在支板上加垫板，以防支撑不牢靠或造成土壁坍塌。
10、安装柱梁模板应设临时工作台，不得站在柱模板上操作和梁 底板上行走。
11、安装楼面模板，遇有预溜洞口地方，应作临时封闭，以防误踏和坠物伤人。
二、模板拆除安全方法
1、拆除模板必需经施工责任人同意，方可拆除，操作人员必需戴好安全帽。操作时应按次序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒。
2、拆除模板前，应将下方一切预留洞口及建筑物用木板或安全网作防护围蔽，预防模板枋料坠落伤人。
3、完工后，不得留下松动和悬挂模板枋料等。拆下模板枋料应立即运输到指定地点集中堆放稳妥。
4、拆除模板用长撬棍。应预防整块模板掉下，以免伤人。

梁模板(扣件钢管架)计算书

支撑架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-）、《混凝土结构设计规范》GB50010-、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-)、《钢结构设计规范》(GB 50017-)等规范编制。
梁段:L2。

一、参数信息
1.模板支撑及结构参数
梁截面宽度 B(m)：0.25；梁截面高度 D(m)：0.30；
混凝土板厚度(mm)：110.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；
立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；
梁支撑架搭设高度H(m)：3.00；梁两侧立杆间距(m)：0.60；
承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：0；
采取钢管类型为Φ48×3.5；
立杆承重连接方法：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；
2.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):2.00；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；
3.材料参数
木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；
面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：12.00；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；
梁底纵向支撑根数：2；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：500；次楞根数：2；
主楞竖向支撑点数量：2；
固定支撑水平间距(mm)：500；
竖向支撑点到梁底距离依次是：120mm，180mm；
主楞材料：圆钢管；
直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；
主楞合并根数：2；
次楞材料：木方；
宽度(mm)：40.00；高度(mm)：70.00；
二、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板最大侧压力，按下列公式计算，并取其中较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中 γ -- 混凝土重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土初凝时间，取2.000h；
T -- 混凝土入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞根数为2根。面板根据均布荷载作用下简支梁计算。

面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式以下：
σ ＝ M/W < [f]
其中，W -- 面板净截面抵御矩，W = 50×1.2×1.2/6=12cm3；
M -- 面板最大弯矩(N·mm)；
σ -- 面板弯曲应力计算值(N/mm2)
[f] -- 面板抗弯强度设计值(N/mm2)；
根据均布活荷载最不利部署下简支梁计算：
M = 0.125ql2
其中 ，q -- 作用在模板上侧压力，包含：
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×17.85=10.709kN/m；
振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.5×4=2.8kN/m；
计算跨度: l = (300-110)/(2-1)= 190mm；
面板最大弯矩 M= 0.125×(10.709+2.8)×[(300-110)/(2-1)]2 = 6.10×104N·mm；
面板最大支座反力为: N=0.5ql=0.5×(10.709+2.800)×[(300-110)/(2-1)]/1000=1.283 kN；
经计算得到，面板受弯应力计算值: σ = 6.10×104 / 1.20×104=5.1N/mm2；
面板抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板受弯应力计算值 σ =5.1N/mm2 小于 面板抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
ν = 5ql4/(384EI)≤[ν]=l/250
q--作用在模板上新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.709N/mm；
l--计算跨度: l = [(300-110)/(2-1)]=190mm；
E--面板材质弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板截面惯性矩: I = 50×1.2×1.2×1.2/12=7.2cm4；
面板最大挠度计算值: ν= 5×10.709×[(300-110)/(2-1)]4/(384×9500×7.20×104) = 0.266 mm；
面板最大许可挠度值:[ν] = l/250 =[(300-110)/(2-1)]/250 = 0.76mm；
面板最大挠度计算值 ν=0.266mm 小于 面板最大许可挠度值 [ν]=0.76mm，满足要求！
四、梁侧模板支撑计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传输荷载，根据均布荷载作用下三跨连续梁计算。
次楞均布荷载根据面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q = 1.283/0.500= 2.567kN/m
本工程中，次楞采取木方，宽度40mm，高度70mm，截面惯性矩I，截面抵御矩W和弹性模量E分别为:
W = 1×4×7×7/6 = 32.67cm3；
I = 1×4×7×7×7/12 = 114.33cm4；
E = 10000.00 N/mm2；

计算简图

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M = 0.064 kN·m，最大支座反力 R= 1.412 kN，最大变形 ν= 0.097 mm
（1）次楞强度验算
强度验算计算公式以下:
σ = M/W<[f]
经计算得到，次楞最大受弯应力计算值 σ = 6.42×104/3.27×104 = 2 N/mm2；
次楞抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值 σ = 2 N/mm2 小于 次楞抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
（2）次楞挠度验算
次楞最大许可挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；
次楞最大挠度计算值 ν=0.097mm 小于 次楞最大许可挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！
2.主楞计算
主楞承受次楞传输集中力，取次楞最大支座力1.412kN,根据集中荷载作用下简支梁计算。
本工程中，主楞采取圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:
W = 2×5.078=10.16cm3；
I = 2×12.187=24.37cm4；
E = 206000.00 N/mm2；

主楞计算简图

主楞弯矩图(kN·m)

主楞变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.085 kN·m，最大支座反力 R= 2.000 kN，最大变形 ν= 0.012 mm
（1）主楞抗弯强度验算
σ = M/W<[f]
经计算得到，主楞受弯应力计算值: σ = 8.47×104/1.02×104 = 8.3 N/mm2；主楞抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
主楞受弯应力计算值 σ =8.3N/mm2 小于 主楞抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
（2）主楞挠度验算
依据连续梁计算得到主楞最大挠度为 0.012 mm
主楞最大许可挠度值: [ν] = 120/400=0.3mm；
主楞最大挠度计算值 ν=0.012mm 小于 主楞最大许可挠度值 [ν]=0.3mm，满足要求！
五、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算标准是根据模板底支撑间距和模板面大小,按支撑在底撑上简支梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:
W = 250×12×12/6 = 6.00×103mm3；
I = 250×12×12×12/12 = 3.60×104mm4；

1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ = M/W<[f]
钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：
q1=1.2×[(24.00+2.00)×0.30+0.30]×0.25=2.430kN/m；
施工荷载和振捣混凝土时产生荷载设计值(kN/m)：
q2=1.4×(2.00+2.00)×0.25=1.400kN/m；
q=2.430+1.400=3.830kN/m；
最大弯矩及支座反力计算公式以下:
Mmax=ql2/8 = 1/8×3.83×2502=2.99×104N·mm；
RA=RB=0.5ql=0.5×3.83×0.25=0.479kN
σ =Mmax/W=2.99×104/6.00×103=5N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =5 N/mm2 小于 梁底模面板抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
依据《建筑施工计算手册》刚度验算采取标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式以下：ν= 5ql4/(384EI)≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上压力线荷载:q =q1/1.2=2.025kN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm；
E--面板弹性模量: E = 9500.0N/mm2；
面板最大许可挠度值:[ν] =250.00/250 = 1.000mm；
面板最大挠度计算值: ν= 5×2.43×2504/(384×9500×3.60×104)=0.361mm；
面板最大挠度计算值: ν=0.361mm 小于 面板最大许可挠度值:[ν] =1mm，满足要求！
六、梁底支撑计算
本工程梁底支撑采取方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载计算：
梁底支撑小楞均布荷载根据面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=0.479/0.25=1.915kN/m
2.方木支撑力验算

方木计算简图
方木根据三跨连续梁计算。
本算例中，方木截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:
W=4×7×7/6 = 32.67 cm3；
I=4×7×7×7/12 = 114.33 cm4；
方木强度验算:
计算公式以下:
最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1×1.915×0.252 = 0.012 kN·m；
最大应力 σ= M / W = 0.012×106/32666.7 = 0.4 N/mm2；
抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；
方木最大应力计算值 0.4 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
方木抗剪验算：
截面抗剪强度必需满足:
τ = 3V/(2bh0)
其中最大剪力: V =0.6×1.915×0.25 = 0.287 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3×0.287×1000/(2×40×70) = 0.154 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.6 N/mm2；
方木受剪应力计算值 0.154 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2,满足要求!
方木挠度验算:
计算公式以下:
ν = 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
方木最大挠度计算值 ν= 0.677×1.915×2504 /(100×10000×114.333×104)=0.004mm；
方木最大许可挠度 [ν]=0.250×1000/250=1.000 mm；
方木最大挠度计算值 ν= 0.004 mm 小于 方木最大许可挠度 [ν]=1 mm，满足要求！
3.支撑小横杆强度验算
梁底模板边支撑传输集中力：
P1=RA=0.479kN
梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传输集中力：
P2=(0.600-0.250)/4×0.250×(1.2×0.110×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.250×(0.300-0.110)×0.300=0.165kN

简图(kN·m)

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)
经过连续梁计算得到：
支座力:
N1=N2=0.644 kN；
最大弯矩 Mmax=0.113 kN·m；
最大挠度计算值 Vmax=0.179 mm；
最大应力 σ=0.113×106/5080=22.2 N/mm2；
支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；
支撑小横杆最大应力计算值 22.2 N/mm2 小于 支撑小横杆抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!
七、梁跨度方向钢管计算
作用于梁跨度方向钢管集中荷载为梁底支撑方木支座反力。
钢管截面惯性矩I，截面抵御矩W和弹性模量E分别为：
W=5.08 cm3；
I=12.19 cm4；
E= 206000 N/mm2；
支撑钢管根据集中荷载作用下三跨连续梁计算；集中力P= 0.644 kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算剪力图(kN)

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)
最大弯矩 Mmax = 0.242 kN·m ；
最大变形 νmax = 0.678 mm ；
最大支座力 Rmax = 2.174 kN ；
最大应力 σ =M/W= 0.242×106 /(5.08×103 )=47.5 N/mm2；
支撑钢管抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管最大应力计算值 47.5 N/mm2 小于 支撑钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管最大挠度νmax=0.678mm小于1000/150和10 mm,满足要求!
八、扣件抗滑移计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆和立杆连接时，扣件抗滑承载力根据下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；
　　 R -- 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，依据前面计算结果得到 R=2.174 kN；
R < 8.00 kN , 单扣件抗滑承载力设计计算满足要求!
九、立杆稳定性计算:
立杆稳定性计算公式
σ = N/(φA)≤[f]
1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆轴心压力设计值，它包含：
横向支撑钢管最大支座反力： N1 =0.644 kN ；
纵向钢管最大支座反力： N2 =2.174 kN ；
脚手架钢管自重： N3 = 1.2×0.129×3=0.465 kN；
楼板混凝土、模板及钢筋自重：
N4=1.2×[(1.00/2+(0.60-0.25)/4)×1.00×0.30+(1.00/2+(0.60-0.25)/4)×1.00×0.110×(2.00+24.00)]=2.228 kN；
施工荷载和振捣混凝土时产生荷载设计值：
N5=1.4×(2.000+2.000)×[1.000/2+(0.600-0.250)/4]×1.000=3.290 kN；
N =N1+N2+N3+N4+N5=0.644+2.174+0.465+2.228+3.29=8.8 kN；
φ-- 轴心受压立杆稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵御矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
依据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，
为安全计，取二者间大值，即:
lo = Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.945 m；
k -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
μ -- 计算长度系数，参考《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a=0.1m;
得到计算结果: 立杆计算长度
lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；
由长细比 lo/i 结果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ= 0.207 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=8800.06/(0.207×489) = 86.9 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 86.9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

板模板(扣件钢管架)计算书

模板支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)、《混凝土结构设计规范》GB50010-、《建筑结构荷载规范》(GB50009-)、《钢结构设计规范》(GB 50017-)等规范编制。
一、参数信息:
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):2.75；
采取钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方法:方木支撑；
立杆承重连接方法:可调托座；
2.荷载参数
模板和木板自重(kN/m2):0.350；混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；
3.材料参数
面板采取胶合面板，厚度为12mm；板底支撑采取方木；
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；
木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方间隔距离(mm):300.000；
木方截面宽度(mm):40.00；木方截面高度(mm):70.00；
托梁材料为：钢管(单钢管) :Ф48×3.5；

图2 楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算:
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为：
W = 100×1.22/6 = 24 cm3；
I = 100×1.23/12 = 14.4 cm4；
模板面板根据三跨连续梁计算。

面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重(kN/m)：
q1 = 25×0.11×1+0.35×1 = 3.1 kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 1×1= 1 kN/m；
2、强度计算
计算公式以下:
M=0.1ql2
其中：q=1.2×3.1+1.4×1= 5.12kN/m
最大弯矩M=0.1×5.12×3002= 46080 N·mm；
面板最大应力计算值 σ =M/W= 46080/24000 = 1.92 N/mm2；
面板抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
面板最大应力计算值为 1.92 N/mm2 小于面板抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为：
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中q =q1= 3.1kN/m
面板最大挠度计算值 ν= 0.677×3.1×3004/(100×9500×14.4×104)=0.124 mm；
面板最大许可挠度 [ν]=300/ 250=1.2 mm；
面板最大挠度计算值 0.124 mm 小于 面板最大许可挠度 1.2 mm,满足要求!
三、模板支撑方木计算:
方木根据三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:
W=b×h2/6=4×7×7/6 = 32.67 cm3；
I=b×h3/12=4×7×7×7/12 = 114.33 cm4；

方木楞计算简图（mm）
1.荷载计算：
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重(kN/m)：
q1= 25×0.3×0.11+0.35×0.3 = 0.93 kN/m ；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 1×0.3 = 0.3 kN/m；
2.强度验算:
计算公式以下:
M=0.1ql2
均布荷载 q = 1.2 × q1+ 1.4 ×q2 = 1.2×0.93+1.4×0.3 = 1.536 kN/m；
最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1×1.536×12 = 0.154 kN·m；
方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.154×106/32666.67 = 4.702 N/mm2；
方木抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；
方木最大应力计算值为 4.702 N/mm2 小于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算：
截面抗剪强度必需满足:
τ = 3V/2bhn < [τ]
其中最大剪力: V = 0.6×1.536×1 = 0.922 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3 ×0.922×103/(2 ×40×70) = 0.494 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2；
方木受剪应力计算值 0.494 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!
4.挠度验算:
计算公式以下:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
均布荷载 q = q1 = 0.93 kN/m；
最大挠度计算值 ν= 0.677×0.93×10004 /(100×9000×1143333.333)= 0.612 mm；
最大许可挠度 [ν]=1000/ 250=4 mm；
方木最大挠度计算值 0.612 mm 小于 方木最大许可挠度 4 mm,满足要求!
四、托梁材料计算:
托梁根据集中荷载作用下三跨连续梁计算；
托梁采取：钢管(单钢管) :Ф48×3.5；
W=5.08 cm3；
I=13.08 cm4；
集中荷载P取纵向板底支撑传输力，P＝1.536kN;

托梁计算简图

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.517 kN·m ；
最大变形 Vmax = 1.232 mm ；
最大支座力 Qmax = 5.586 kN ；
最大应力 σ= 517058.56/5080 = 101.783 N/mm2；
托梁抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
托梁最大应力计算值 101.783 N/mm2 小于 托梁抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
托梁最大挠度为 1.232mm 小于 1000/150和10 mm,满足要求!
五、模板支架立杆荷载设计值(轴力):
作用于模板支架荷载包含静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包含以下内容：
(1)脚手架自重(kN)：
NG1 = 0.129×2.75 = 0.355 kN；
(2)模板自重(kN)：
NG2 = 0.35×1×1 = 0.35 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25×0.11×1×1 = 2.75 kN；
静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.455 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值和振倒混凝土时产生荷载。
活荷载标准值 NQ = (1+2 ) ×1×1 = 3 kN；
3.立杆轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.346 kN；
六、立杆稳定性计算:
立杆稳定性计算公式
σ =N/(φA)≤[f]
其中 N ---- 立杆轴心压力设计值(kN) ：N = 8.346 kN；
φ---- 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵御矩)(cm3)：W=5.08 cm3；
σ-------- 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
L0---- 计算长度 (m)；
依据《扣件式规范》，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间大值，即L0=max[1.155×1.7×1.5，1.5+2×0.2]=2.945；
k --