砖混结构计算书(终稿).doc

办公楼（四层）砖混房屋结构
设计计算书
一、设计资料
(1)、设计标高：室内设计标高0.000,室内外高差450㎜。地震烈度：7度。
(2)、墙身做法：外墙墙身为普通实心砖墙，底层外墙厚370㎜，其余墙厚240㎜。墙体底层MU15砖，M7.5砂浆砌筑，二至四层用MU10砖，用M5混合砂浆砌筑，双面抹灰刷乳胶漆。
(3)、楼面做法：20㎜水泥砂浆地坪。100㎜钢筋混凝土板，20㎜厚天棚水泥砂浆抹灰。
(4)、屋面做法：二毡三油绿豆砂保护层，20mm厚水泥砂浆找平层，50mm厚泡沫砼 ，100厚钢筋砼现浇板，20mm厚天棚水泥砂浆抹灰。
(5) 、门窗做法：门厅，底层走廊大门为铝合金门，其余为木门。窗为木窗。
(6) 、地质资料：砂质粘土层地基承载为特征值fak=190KN/m2，fa=1.1fak。
(7)、活荷载：走廊2.0KN/㎡,楼梯间2.0KN/㎡,厕所2.5KN/㎡,办公室2.0KN/㎡,门厅2.0KN/㎡。结构平面布置图如下：

二、构件初估。
1、梁尺寸确定。
初步确定梁尺寸（取最大开间4500mm）：
梁高h: L/12=375㎜，取 h = 500㎜
宽b: h/3=167㎜，取 b=200㎜
3．初选楼板。
楼板为现浇双向连续板，t (1/60)L =75㎜. 取 t = 100㎜.
三、结构计算书
一）、荷载计算
（1）屋面荷载
二毡三油绿豆砂 0.35KN/m2
20mm厚水泥砂浆找平层 0.40 KN/m2
50mm厚泡沫砼 0.25 KN/m2
100厚钢筋砼现浇板 2.50 KN/m2
20mm厚板底抹灰 0.34 KN/m2
屋面恒载合计 3.84 KN/m2
屋面活荷载（不上人） 0.7 KN/m2
（2）楼面荷载
20mm厚水泥砂浆面层 0.40 KN/m2
100厚钢筋砼现浇板 2.50 KN/m2
20mm厚板底抹灰 0.34 KN/m2
楼面恒载合计 3.24 KN/m2
楼面活荷载 2.0KN/m2
（3）墙体荷载
双面粉刷240mm厚砖墙 5.24 KN/m2
双面粉刷370mm厚砖墙 7.62 KN/m2
木窗 0.30 KN/m2
此办公楼为一般民用建筑物，安全等级为二级。按《建筑结构荷载规范》规定：
结构的重要性系数 0＝1.0
永久荷载的分项系数 G＝1.2
可变荷载的分项系数 Q＝1.4
二)正常情况下墙体承载力验算
1、确定房屋静力计算方案
查《砌体结构设计规范(GBJ50003—2001)》表4.2.1“房屋的静力计算方案”，因本设计为现浇钢筋混凝土屋盖和楼盖，最大横墙间距9m(小于32m)，该房屋属于刚性方案房屋。
查《砌体结构设计规范(GBJ50003—2001)》表4.2.6“外墙不考虑风荷载影响时的最大高度”，本设计层高3.3m＜最大层高4m；房屋总高13.65m＜最大总高28m，故不考虑风荷载的影响。
2.高厚比验算
(1)根据M7.5和M5混合砂浆，从《砌体结构设计规范(GBJ50003—2001)》查得墙体的允许高厚比：首层为[β]＝26；2-4层为[β]＝24。
(2)内横墙高厚比验算。
①2-4层横墙：
2-4层横墙间距s＝9m；层高H＝3.3m
根据s＝9m＞2H＝6.6m。查《砌体结构设计规范(GBJ50003—2001)》得
H0＝1.0×H＝3.3m
h＝240mm承重横墙允许高厚比不提高，即μ1＝1.0。
横墙无开洞允许高厚比降低系数为μ1＝1.0。
于是按《砌体结构设计规范(GBJ50003—2001)》式(5.1.1)得
β ＝ H0/ h＝3300/240＝13.75<μ1μ2[β]＝24
2-4层横墙高厚比满足要求。
②首层横墙：
首层横墙间距S＝9m；层高H＝3.3+0.45+0.5＝4.25m
根据S＝9m＞2H＝8.5m查《砌体结构设计规范(GBJ50003—2001)》得
H0＝1.0×H＝4.25m
h＝240mm承重横墙允许高厚比不提高，即μ1＝1.0
横墙无开洞允许高厚比降低系数为μ2＝1.0
于是
β ＝ H0/ h＝4250/240＝17.7<μ1μ2[β]＝26
首层横墙高厚比满足要求。
②2-4层外纵墙高厚比验算：
2-4层横墙间距S＝9m；层高H＝3.3m
根据S＝9m＞2H＝6.6m，查《砌体结构设计规范(GBJ50003—2001》得
H0＝1.0×H＝3.3m
h＝240mm承重纵墙允许高厚比不提高，即μ1＝1.0
纵墙S＝9m范围内开窗洞两个bs＝4.2m（取较大开间窗洞），开洞后允许高厚比的降低系数为
μ2＝1.0-0.4bs/s＝1-0.4×2×2.1/9＝0.813＞0.7
取μ1＝0.813
于是按《砌体结构设计规范(GBJ50003—2001)》得
β ＝ H0/ h＝3300/240＝13.75<μ1μ2[β]
＝1.0×0.813×24＝19.512
2-4层纵墙高厚比满足要求。
④首层外纵墙高厚比验算：
首层横墙间距S＝9m；层高H＝3.3+0.45+0.5＝4.25m
根据S＝9m＞2H＝8.5m，查《砌体结构设计规范(GBJ50003—2001)》得
H0＝1.0×H＝4.25m
H＝370mm承重横墙允许高厚比不提高，即μ1＝1.0
纵墙开洞后允许高厚比降低系数为μ2＝0.813
于是
β＝ H0/ h＝4250/370＝11.48<μ1μ2[β]
＝1.0×0.813×26＝21.138
首层纵墙高厚比满足要求。
3.外纵墙墙体承载力验算
(1)选取计算单元和确定受荷面积。
因外纵墙有窗洞口，窗间墙承受进深梁传来的集中荷载，故取-个较大开间，即4.5m作为计算单元。其受荷载面积为（近似的按装配式简化）
4.5×3.0＝13.5m2
(2)确定控制截面。
每层取两个控制截面：窗间墙顶部截面I—I和窗间墙下部截面II—II。
2-4层墙厚均为240mm，窗间墙宽2400mm，故控制截面面积为
A2＝A3＝A4＝240×2400＝576000mm2
底层370mm厚墙的截面面积为：A1＝370×2400＝888000mm2

墙体轴力及弯矩计算简图

(3)计算进深梁反力对墙体中心线的偏心距。
先确定梁端的有效支承长度a0 ，然后再计算偏距e 。
①有效支承长度a0 ；
2—4层为
a0＝10＝10＝183mm＜h＝240mm
故取a0＝183mm。
首层为 a0＝10＝10＝155.4mm＜h＝370mm
故取a0＝155.4mm
⑨偏心距；
2-4层进深梁反力对墙体中心线的偏心距e1为
ei＝0.5h-0.4 a0＝0.5×240-0.4×183＝46.8mm
首层进深梁反力对墙体中心线的偏心距e1为
e1＝0.5h-0.4a0＝0.5×370-0.4×155.4＝122.84mm
(4)验算各层墙体控制裁面的承载力：
当设计墙和基础时，计算截面以上各楼层活荷载应乘以折减系数，当计算截面以上楼层为2--3层时折减系数为0.85。
1)屋面荷载 1=1.2×3.84+1.4×0.70=5.588KN/m2
2)楼面荷载
静荷载 2=1.2×3.24=3.888KN/m2
活荷载 3=1.4×2.00=2.8 KN/m2.
3)墙体自重
第4层I—I截面以上240mm墙体自重为：
N1=1.2×4.5×0.4×5.24+1.2×0.24×0.30×4.5×25
=21.04KN
第2、3、4层I-I截面至II-II截面240m墙体自重为：
N2=1.2×2.1×2.7×5.24+1.2×2.1×1.8×0.3=37.01KN
第1-4层I-I截面至I-I截面240mm墙体自重为：
N3=1.2×(4.5×3.3-2.1×1.8)×5.24+1.2×2.1×1.8×0.3
=70.97KN
底层370厚墙体自重为:
I-I截面至Ⅱ-Ⅱ截面370mm墙体自重为：
N4=1.2×2.1×2.7×7.62+1.2×2.1×1.8×0.3=53.21KN
底层I-I截面至二层Ⅱ-Ⅱ截面240mm墙体自重为：
N5=1.2×4.5×0.9×5.24+1.2×4.5×0.3×7.62+1.2×2.1×1.8×0.3=39.17KN
Ⅱ-Ⅱ截面以下370mm墙体自重为
N6=1.2×(4.5×1.85-2.1×1.8)×7.62+1.2×2.1×1.8×0.3
=42.92KN
4)大梁自重(线荷载)
q4=1.2×0.2×0.5×25.0=3.0KN／m
(4)内力分析
1)屋面传来的集中荷载
Np1=4.5×3×5.588+3×3=84.44KN
2)楼面传来的集中荷载
当折减系数为0.85时
Np2=Np3=Np4=4.5×3×(3.888+0.85×2.8)+3×3=93.62KN
3)第2-4层墙顶大梁反力偏心距
当M5时 =10=10=183mm
ep=d/2-0.4=240/2-0.4×183=46.8 mm
4)底层墙顶大梁反力偏心距
当M7.5时 =10＝10＝155.4mm
ep =370/2-0.4×155.4=122.84mm
(5)内力组合及截面验算
1)试验算第二层墙体
假定第二层及以上墙体均采用M5砂浆。取两个控制截面进行验算，上截面I—I为窗洞口上部,下截面Ⅱ-Ⅱ为墙体窗洞口下部。
第二层I—I截面的内力组合及承载力验算
N1-2=21.04+2×70.97+84.44+2×93.62=434.66KN
M1-2=Np3ep=93.62×46.8=4381.42KN·mm
当采用MU10砖、M5砂浆时，砌体的抗压强度设计值f=1.50MPa。
截面面积 A=240×2400=576000mm2
墙的计算高度H0=3300mm
墙的高厚比β=H0／h=3300／240=13.75
e=M1-3／N1-3=4381.42／434.66=10.08mm
e/h=10.08／240=0.042
由M5，e／h=0.042，β=13.75，查表可得=0.685
[N]= Af=0.685×0.576×1.5×103=591.84>NI-2
截面承载力满足要求。
2)第二层Ⅱ--Ⅱ截面内力组合及承载力验算
NⅡ-2=N I-2+Nd2=434.66+37.01=471.67KN
MⅡ-2=0
由M5，e／h=0, β=13.75，查表可得=0.776
[N]= Af=0.776×0.576×1.50×103=670.464KN> NⅡ-2
截面承载力满足要求。
3)底层墙体
墙体厚度370mm，A=370×2400=888000mm2=0.888m2
采用M7.5砂浆
底层墙I--I截面内力组合及承载力验算
NI-I=471.67+39.17=510.84KN
M I-1=510.84×65-93.62×122.84
=21705.2554KN·mm
e=M1-1／N1=21705.255／510.84=42.489mm
e/h=42.489/370=0.115
β=H0／h=3950／370=10.67
由M7.5，e／h=0.115, β=10.67，查表可得=0.4166
[N]=Af= 0.4166×0.888×1.69×103=765.78KN> N I- 1
截面承载力满足要求。
底层墙基础顶面内力组合及承载力计算
NⅡ-1=N I-1+Nd1 =510.84+39.17+42.92=592.93KN
MⅡ-1=0
由M7.5，e／h=0, β=10.67，查表可得= 0.853
[N]=Af= 0.85325×0.888×1.69×103=1280.48KN> NⅡ-1
截面承载力满足要求。
4、局部抗压承载力验算
(1)进深梁梁端无梁垫时的局部抗压承载力验算：
1）验算二层大梁底：
a1＝10＝10＝183mm＜h＝240mm
故取a1＝183mm。
A1＝a1bc＝183×200＝36600 mm2
压应力不均匀系数η＝0.7
A0＝h(2h+b) ＝240(2×240+200) ＝163200 mm2
＝1+0.35＝1+0.35＝1.65＜2.0
故取γ＝1.65
上部荷载折减系数：
＝＝4.459＞3，故取ξ＝0
ηA1＝0.7×1.65×36600×1.5＝63.4095KN＜NU+N1＝93.62KN
结论是：局部受压承载力均不满足要求，需设置粱垫。
选梁垫厚tb＝200mm,宽ab＝240mm, 长度bb＝500mm, 垫块两侧各挑出150mm＜hb＝200mm，符合规范不宜大于垫块高度的要求。
验算梁垫下砌体局部抗压强度，这时
A0＝h(2h+b) ＝240(2×240+500) ＝235200mm2
＝1+0.35＝1+0.35＝1.439＜2.0
于是＝0.8＝1.151
Nu＝Abσu＝240×500×＝28.28KN
Nu的偏心距：e01 ＝0
N1 的偏心距：
e02 ＝240/2-0.4a1＝120-0.4×183＝42.8mm
Nu和N1的合力N对垫块形心的偏心距：
e0 ＝＝＝32.87mm
据＝＝0.137和Kβ≤3查表1＝0.8123
1Ab＝1.151×0.8123×240×500×1.5＝168KN＞NU+N1＝121.9KN
符合局部抗压强度要求。三四层梁底也按此设置梁垫。
2）验算一层大梁底：
首层为 a1＝10＝10＝155.4mm＜h＝370mm
故取a1＝155.4mm。
A1＝a1bc＝155.4×200＝31080mm2
压应力不均匀系数η＝0.7
A0＝h(2h+b) ＝370(2×370+200) ＝347800mm2
＝1+0.35＝1+0.35＝2.11＞2.0
故取γ＝2.11
上部荷载折减系数：
＝＝11.19＞3，故取ξ＝0
ηA1＝0.7×2.11×31080×2.07＝95.338KN＜178.9KN
结论是：局部受压承载力不满足要求，需设置粱垫。
选梁垫厚tb＝200mm,宽ab＝370mm, 长度bb＝500mm, 垫块两侧各挑出150mm＜hb＝200mm，符合规范不宜大于垫块高度的要求。
验算梁垫下砌体局部抗压强度，这时
A0＝h(2h+b) ＝370(2×370+500) ＝458800mm2
＝1+0.35＝1+0.35＝1.775＜2.0
于是＝0.8＝1.42
Nu＝Abσu＝370×500×＝37.28KN
Nu的偏心距：e01 ＝0
N1 的偏心距：
e02 ＝370/2-0.4a1＝185-0.4×155.4＝122.84mm
Nu和N1的合力N对垫块形心的偏心距：
e0 ＝＝＝101.65mm
据＝＝0.2747和Kβ≤3查表1＝0.5306
1Ab＝1.42×0.5306×370×500×2.07＝288.534KN＞NU+N1＝178.9KN（符合局部抗压强度要求）
本工程设置梁垫后，局部受压承载力均满足要求。
(三)现浇进深梁计算设计
1、确定计算简图

进深梁计算简图及钢筋配筋图
(1)确定支座类型：
进深梁bh＝200mm×500mm,放置在纵墙上，按两端铰支计算。
(2)确定计算跨度：
进深梁的净跨为6000-240＝5760mm
进深梁反力对墙体中心线的偏心距分别为46.8(2-4层)和122.84mm(一层)，则反力对墙体内侧的距离分别是120-46.8＝73.2mm和180-122.84＝57.16mm。于是梁的计算跨度为
0＝5760+2×73.2＝5906.2mm
0＝5760+2×57.16＝5874.32mm
取计算跨度为0＝5900mm＝5.9m。
(3)确定梁上的线荷裁设计值：（200mm×500mm永久荷载标准值0.62KN/m2）。
4层顶 （5.58+0.62×1.2）×4.5＝28.46kN／m
1、2、3层顶（3.24×1.2+2.0×1.4+0.62×1.2）×4.5
＝33.44kN／m
取 ＝33.44kN／m计算。
2.配置纵向钢筋
选混凝土强度等级为C25 ，c＝11.9N／m2，钢筋强度等级为Ⅱ级, y＝300 N／m2，按两排钢筋计算，h0＝500-60＝440mm，据计算弯矩为
M＝2＝×33.44×5.92＝125.52kN·m
查《建筑结构设计实用手册》中b＝200mm，h ＝500mm栏，当M＝148.26kN·m时。需钢筋面积As＝1209mm2。
选筋：6Φ18（As＝1527mm2＞1209 mm2）。
3、配置箍筋
据净跨0＝5.76m，计算最大剪力：
V＝0＝×33.44×5.76＝96.31KN
查《建筑结构设计实用手册》据β1＝0.946，计算
＝＝101.81 kN
选配箍筋Φ6＠200，其受剪承载力是l22.8kN＞101.81kN。

(四)现浇双向板计算设计
1、材料与尺寸
厕所楼板采用I级钢筋，C20混凝土现浇，四边与圈梁整体浇筑，因n＝2／1＝6/4.5＝1.33＜2，故按四边固定双向板设计，进深尺寸2＝6m，开间尺寸1＝4.5m,板厚h＝l20mm。
2、荷载计算
水泥楼面设计值 1.2×1.65＝1.98kN／m2
现浇楼板l20厚设计值 1.2×0.10×25＝3.00kN／m2
楼面可变荷载设计值 1.4×2.0＝2.80kN／m2
合计 q＝7.78kN／m2
3、配筋
根据长宽比n＝2／1＝6/4.5＝1.33＜2，判断该板属于双向板。
据n＝1.33，查《建筑结构》“双向板系数”得
＝0.70 β＝1.9 k＝8.21×10-3
并取弯矩折减系数为＝0.8，板的有效高度为h01＝120-20＝100mm。
As1＝2/k1h0＝0.8×7.78×4.52/8.21×10-3×100＝153.3mm2/m
选Φ8＠200(As＝251mm2)。
As2＝a As1＝0.7×153.3＝107.31mm2/m
选Φ8＠200(As＝251mm2)。
AsⅠ＝β As1＝1.9×153.3＝291.27mm2/m
选Φ10＠250(As＝314mm2)。
AsⅡ＝aβAs1＝0.7×1.9×153.3＝203.89mm2/m
选Φ10＠250(As＝314mm2)。

双向板配筋示意图
(五)现浇雨棚计算设计
设计对象是首层两侧旁门上的雨棚板及雨棚梁。计算简图见附图。

雨棚板及雨棚梁计算简图和配筋图
1、雨棚板计算设计
(1)材料；
材料选用钢筋Ⅰ级，y＝210 N／m2，混凝土强度等级为C20，c＝9.6N／mm2，t＝1.10N／mm2。
（2）尺寸：
雨棚板悬挑长度 ＝1.2m＝1200mm
雨棚板宽 b＝2.1m＝2700mm
根部板厚按[h＝(1/12)0计] h＝1200/12＝100mm
端部板厚 hd＝60mm
雨棚梁尺寸 bh＝360mm×240mm
(3)荷载。
雨棚板端部作用施工荷载标准值，沿板宽每米Pk＝1kN／m，板上永久荷载标准值：
板上20mm防水砂浆 0.02×20＝0.4kN／m2
板重(按平均80mm厚计) 0.08×25＝2.0kN／m2
板下20mm水泥砂浆 0.02×20＝0.4kN／m2
合计 qk’＝2.8kN／m2
取板宽1m计算，则
qk＝2.8kN／m2×1＝2.8kN／m2
(4)内力。
固定端截面最大弯矩设计值：
M＝qk2G +pkq ＝×2.8×1.22×1.2+1.2×1.4
＝4.1kN·m＝4.1×106 N·m
(5)配筋。
查《建筑结构设什实用手册》选h＝100列，当M＝4.55 kN·m时，需钢筋面积As＝280mm2。
选Φ8＠180，(As＝279mm2)，将钢筋置于板的上部，并伸入支座内不小于30d＝30×8＝240mm[注：30d查《混凝土结构设计规范(GBJ50003—2001)》表6.1.4“纵向受拉钢筋的最小锚固长度”而得，选分布钢筋选Φ6＠250。
2.雨棚梁计算设计
(1)计算雨棚梁的弯矩和剪力设计值。
①荷载设计值；
雨棚梁净跨为2.1m，计算跨度按2.5m计算。
由于过道上的预制板搁且在纵墙上，故雨棚梁上不承受粱、板传来的荷载。
雨棚梁上墙体线荷载设计值，按取高度为三分之-净跨范围内墙重的原则计算，即 0＝×2.4＝0.8m范围内的墙重，于是墙重设计值为:
1.2×0.8×7.61＝7.31kN／m
雨棚板传来的线荷裁设计值为
Gqk’b+qPk＝1.2×2.8×1.20+1.4×1＝5.43kN／m
雨棚梁上线荷载设计值为:
q＝7.31+5.43＝12.74kN／m
②弯矩：
雨棚梁设计弯矩设计值为
①计算由板上均布荷载在梁的单位长度上产生的力偶设计值为：
M＝q2 ＝×12.74×2.52＝9.95KNm
②剪力
V＝q0＝×12.74×2.4＝15.29kN
(2)计算雨棚梁设计弯矩设计值为
①计算由板上均布荷载在梁的单位长度上产生的力偶设计值。
mq＝Gqk’z＝1.2 ×2.8×＝3.15KN·m/m
其中，qk’z是将面荷载变为线荷载，Z为力偶臂。
②计算由板端施工集中线荷裁在梁的单位长度上产生的力偶设计值：
Mp＝QPkz＝1.4×1×（1.20+)＝1.93kN·m／m
③计算作用在梁上的总力偶设计值：
m＝3.15+1.93＝5.08 kN·m／m
④计算在雨棚支座截面内的最大扭矩设计值，
T＝m0＝×5.08×2.4＝6.096KN＝6.096×106N·mm
(3)校核雨棚梁截面尺寸。
①计算雨棚梁受扭塑性抵抗矩:
根据《混凝土结构设汁规范(GBJ50003—2001)》中式（4.3.2-1），矩形截面爱扭塑性抵抗矩Wt
Wt＝(3h-b)＝(3×360-240)＝8.064×106mm2
②计算梁的有效高度，
h＝h0-35＝240-35＝205mm
③校核截面尺寸：根据《混凝土结构设汁规范(GBJ50003—2001)》的规定，判断截面尺寸满足要求。由于
+＝+＝0.963N/mm2
＜0.25fc＝0.25×9.6＝2.4 N/mm2
故截面尺寸满足要求。
(4)确定是否考虑剪力的影响。
根据《混凝土结构设计规范(GBJ50003—2001)》的规定进行判断。由于
V＝15290N＜0.035fcbh0＝0.035×10×360×205＝25830N
故不需考虑剪力的影响。
(5)确定是否考虑扭矩的影响。
根据《混凝土结构设计规范(GBJ50003—2001)》的规定进行判断。
T＝6096000N＞0.175ftWt＝0.175×1.1×8064000＝1552320N
故需考虑扭矩的影响。
(6)确定是否进行剪扭承载力计算。
根据《混凝土结构设计规范(GBJ50003—2001)》的要求进行判断。由于
+＝+＝0.963N/mm2
＜0.7ft＝0.7×1.1＝0.77 N/mm2
故需进行剪扭承载力验算。
(7)计算箍筋。
①计算剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数βt；
根据《混凝土结构设计规范(GBJ50003—2001)》计算-般剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数βt，按第4.3.6条的规定，βt大于1.0时取βt＝1.0。
βt ＝ ＝ ＝1.32＞1.0
故取βt＝1.0。
②计算单侧受剪箍筋数量：
根据《混凝土结构设计规范(GBJ50003—2001》的规定计算单侧受剪箍筋数量。
V＝0.07×(1.5-βt)fcbh0+1.5fyvh0
15290＝0.07×(1.5-1.0) ×9.6× 360× 205+1.5×210× 205
＝-0.192
取＝0，即不需考虑剪力的影响。
③计算单侧受扭箍筋数量：
根据《混凝土结构设计规范(GBJ50003-2001)》的规定计算单侧受剪箍筋数量。
T＝0.35+1.2
6.096×106＝0.35×1.0×1.1×8.064×106+1.2 ×
＝0.184mm2／mm
上式中受扭构件纵向钢筋与箍筋的配筋强度比是根据经验取＝1.2。
上式中的截面核心部分的面积按下式计算：
＝＝(240-2×25)×(360-2×25)＝5890 mm2
④计算单侧箍筋的总数量并选用箍筋：
＝+＝0+0.184＝0.184mm2/mm
选用箍筋Φ8，＝50.3mm2，则其间距为
s＝＝273mm
取s＝100mm。
(8)复核配箍率，
根据《混凝土结构设计规范(GBJ50003-2001)》中第7.2.10条的规定，在弯剪扭构件中箍筋的配筋率应不小于最小配筋率，＝0.02a，其中a＝1+1.75(2βt-1)，于是
a＝1+1.75(2×1-1)＝2.75
＝0.02×2.75×＝0.0025
按所选的箍筋Φ8＠100计算配筋率为
＝＝＝0.0028＞＝0.0025
满足最小配筋率的要求。
(9)计算受扭纵筋。
根据《混凝土结构设计规范(GBJ50003—2001)》的规定，将上述计算的单侧受扭箍筋数量代入式＝，即可求得受扭纵向钢筋的截面面积，其中截面核心部分的周长按下式计算：
＝2(bc0r+hc0r)＝2[(360-2×25)+(240-2×25)]＝l000mm
于是
＝＝×0.184＝221 mm2
(10)校核受扭纵筋率
根据《混凝土结构设计规范(GBJ50003—2001)》的规定。在弯剪扭构件中，纵向钢筋的配筋率应不小于最小配筋率,＝0.08(2βt-1)，于是
＝0.08×(2×1-1)×＝0.00367
按上述纵向钢筋的用量＝22lmm2，计算实际配筋率为
＝＝＝0.0026＜＝0.00367
不满足构造要求。现选6Φ10，＝471mm2，上下各布置3根d＝10mm的钢筋，这时的配筋率为
＝＝＝0.00548＞＝0.00367
满足要求。
(11)计算受弯纵筋的截面面积。
根据弯矩设计值M＝9.95kN·m，C20混凝土，I级钢筋，截面尺寸bh＝360×240mm,有效高度为h0＝205mm，按正截面受弯承载力计算纵向受弯钢筋用量。
先计算截面抵抗矩系数
＝＝＝0.06＜＝0.426
按公式计算内力臂系数:
＝＝＝0.0969
于是
＝＝＝238 mm2
选用雨棚梁下部纵向钢筋的总面积应为
339(3Φ12)+238＝557mm2
故选3Φ18，＝763mm2。
(12)绘雨棚梁配筋图。
雨棚梁配筋图详见附图。
(六)现浇楼梯计算设计
现浇板式楼梯尺寸布置及装修做法见附图3—7，其中楼梯板计算跨度3.5m，板厚100mm，休息平台净跨1.8m，板厚100mm，平台梁截面尺寸bh＝200mm×400mm，楼梯开间3.3m，楼梯宽1.45m，楼梯采用金属栏杆，选用材料为C20混凝土，I级钢筋，根据《建筑结构荷载规范(GBJ50003—2001)》，教学楼楼梯荷载标准值取为2.5kN／m2。
1.楼梯板(TB1)计算设计
(1)计算荷载设计值：
取-个踏步宽300mm为计算单元，板厚100mm，现计算板宽1.45m范围的荷载设计值。踏步板自重(附图3-7c部分A)：
(×0.3×1.45×25)×1.2× ＝8.14KN／m
踏步地面重(附图3-7c部分B)：
(0.3+0.15)×0.02×1.45×20×1.2×＝1.04 kN／m
底板抹灰重(附图3-7c部分C)：
(0.336×0.02×1.45×17) ×1.2×＝0.67kN／m
栏杆重： 0.10×1.2＝0.12kN／m
人群荷载： 2.0×1.45×1.4＝4.06kN／m
14.03kN／m
(2)配筋：
Mmax＝q2 ＝×14.03×3.52＝21.48kN·m
每米宽弯矩设计值为M＝＝14.8kN·m／m
查《建筑结构设什实用手册》，选h＝100mm列，当Mu＝14.80kN·m时，需钢筋面积As＝1000mm2，选受力纵向钢筋Φ12＠100(As＝1131mm2)，分布钢筋Φ6＠250。
由于踏步板与平台粱整体现浇，TLl和TL2对TBl有一定的嵌固作用，因此，在板的支座配置Φ6＠200负弯矩构造钢筋，以防止平台梁对板的弹性约束而产生裂缝，其长度为四分之一踏步板的净跨，即
＝0. 25×(3500-200) ＝825mm。
2.休息平台板(TB2)计算设计
(1)计算荷载设计值： 取平台板宽lm为计算单元
平台板自重 1.2×0.10×25＝3.00kN／m
平台板面层重 1.2×0.02×20＝0.43kN／m
底板抹灰重 1.2×0.02×l 7＝0.4lkN／m
人群荷载 1.4×2.0＝2.8kN／m
6.64kN／m
(2)配筋：
平台板计算跨度为＝1.8+0.5×(0.15+0.20)＝1.975m
Mmax＝q2 ＝×6.64×1.9752＝3.24kN·m
查《建筑结构设计实用手册》，选h＝l00mm列，当Mu＝3.92 kN·m时，需钢筋面积As＝240mm2，选受力纵向钢筋Φ8＠200(As＝251mm2)，分布钢筋Φ6＠250。
由于平台板与平台梁整体现浇，TLl和TL3对TB1有-定的嵌固作用，因此。在板的支座配置Φ6＠200负弯矩构造钢筋，其长度为＝0.25×1800＝450mm。
3.平台梁(TL1)计算设计
(1)计算荷载设计值：
平台梁截面尺寸为bh＝200mm×400mm,C20混凝土，受力纵向钢筋Ⅱ级，箍筋Ⅰ级。
踏步板传来荷载 ＝12.28kN／m
平台传来荷载 6.64×[+0.20] ＝7.30kN／m
平台梁自重 1.2×0.2×(0.40-0.10)×25＝1.80kN／m
梁侧抹灰重 1.2×0.02×2×0.4×1.7＝0.33kN／m
21.71kN／m
(2)配筋：
确定平台梁计算跨度：
＝+a＝3.06+0.24＝3.3m
＝1.05＝1.05×3.06＝3.21m
取计算跨度＝3.21m。
Mmax＝q2 ＝×21.71×3.212＝27.96kN·m
V＝0＝×21.71×3.06＝33.22kN
查《建筑结构设计实用手册》，选h＝400mm列，当Mu＝34.81kN·m时，需钢筋面积As＝329mm2，选受力纵向钢筋3Φ16(As＝603mm2)。
查《建筑结构设计实用手册》选bh＝200mm×400mm行，当Vu＝33.22kN时，选箍筋Φ6＠200。

楼梯计算简图及配筋图
(七)条形基础设计——外纵墙基础设计
(1)基础类型；条形砖基础。
(2)基础埋深；暂取D＝1.2m。
(3)地基承载力设计值：
根据地勘报告和基础埋深修正后将地基承载力设计值确定为＝209kN／m2。
(4)上部荷载设计值：
据附表3-4，在4.5m范围内，传至首层基础顶面截面的轴力设计值为592.93kN，则
线荷载为＝131.76KN／m
Ⅱ—Ⅱ截面以下至室内外高差之半处的墙高为
(0.9+0.45／2)＝1.125m
于是该墙的线荷载为
1.125×7.62＝8.57kN／m
故作用于基础的上部总线荷载为
F＝131.76+8.57＝140.33kN／m
（5）基础底面尺寸
b＝＝＝0.74m
取b＝0.74m。
上式中，H＝1.2-＝0.975m，0.45m是室内外高差；是基础底面以上的平均重力密度，取＝20kN／m2。
（6）基础台阶数n:
n＝＝＝3.08
取四步台阶n＝4。
上式中b为基础底面宽度；a为基础墙厚度。

基础设计图

2005年 06月
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