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(完整word)墩身模板计算书(正本)
墩身模板计算书

一、 模板概述
模板面板采用δ=6mm厚的钢板,[8作为横肋，纵肋采用［16。
二、 计算假定
选用板区格中三面固结、一面简支的最不利受力情况进行计算.
三、 荷载计算：
1、新浇混凝土自重：
砼容重γ=24kN/m3
2、混凝土振捣时产生的荷载q2=4 kN/ m 2

四、 强度验算
1、 面板验算
面板采用6mm厚的钢板,其下用[16作为肋，横肋与纵肋最大间距分别为450，452mm。
荷载计算：
浇注速度为v=3m/h,砼入模温度为T=15℃，
v/T=0.2>0。035时,有效压头高度h=1.53+3。8v/T=2.29，
Pm=K·r·h=1。2×24×2.29=66KPa
K-外加剂影响修正系数1.2
LY/LX=452/450=1。0取板宽1mm，按连续梁计算
q=Pm·1=0.066N/mm
弯矩最大值MmAX=KMX0·q·LX=—0.06×0。066×4502=—801.9N。mm
查附表2-18得MXO=—0.06
钢板抗弯刚度W=1/6＊B＊H2=6mm3
面板抗弯强度σ=MmAX/W=133MPa〈［σ］=215MPa
2、 小肋（横向加劲肋）计算
小肋采用80mm×100mm的方木，其抗弯刚度为W=1/6*B*H2=133333mm3
小肋按三跨连续梁计算，其计算跨度与立杆纵距相同，为0。9米。
Ⅱ区q=43.62＊0。3=13.09kN/m m=0.1*q＊0.92=1。06kN.m
Ⅲ区q=10。05kN/m m=0.81kN.m
Ⅳ区q=10.41kN/m m=0.94kN.m
σ=mmAX/W=7。95MPa
3、 大肋(横桥向分配梁）计算
大肋采用100mm×120mm的方木，其抗弯刚度为W=1/6*B*H2=24000mm3
弯矩最大值mmAX=1。26kN。m=1260000n.mm
σ=mmAX/W=5.25Pa
4、 支架计算
碗扣式脚手架钢管为φ48钢管，δ=3.5mm，考虑到制造负公差，按δ=3。0mm计算。
钢管截面特性:
A=424mm2
i=15.95mm
大肋的最大反力为22.11kN,加上支架自重约2.0kN/根,单根力杆承受24。11KN。
支架竖向弹性变形为：△=NL/EA
△=23110＊15000/（210000＊424）=3。89mm
立杆允许荷载:
轴向力：
λ=l/ i =1200/15。95=75
查表知ψ=0。682
[N]= Ψa［σ]=0.682*424*215=62171N=62.2KN
考虑压弯：
l0=μl==0.77*1200

五、 刚度验算
a、 面板计算：
荷载分别为31.1,11.5,23.67kN(模板荷载已计入)，面板最大变形为2。4mm，位于腹板下。
b、 小肋计算
小肋按三跨连续梁计算变形，其最大变形为=0.677＊q*l4/(100EI)=0。71mm
c、 大肋计算
大肋最大变形为0。32mm。
其模板变形总和为2。4+0。71+0.32=3。43mm<5mm,符合规范要求。
六、 模板、支架见图.
六、地基承载力计算
考虑到恒载和活载的安全系数，处理后的地基其承载力要满足200Kpa，即20T/m2。
σ=P/A
钢管支架底座拟设置木板，木板厚度为60mm,宽度为250mm，
腹板下承压面积A=0。25*0。6=0.15m2<0。25 m2,承压面积取0.15 m2.
σ=P/A=24。11/0.15=161kPa
按地基处理系数K,粘性土系数为0。5，混凝土为1,该系数取0。6
[σ]= σ/K=161/0.6=268KPa
不满足受力要求。木板宽度改为350mm，
腹板下承压面积A=0.35＊0.6=0。21m2〈0。25 m2,承压面积取0。21 m2.
σ=P/A=24。11/0。21=115kPa
[σ]= σ/K=115/0。6=191KPa＜200Kpa
其它位置木板宽度为250mm，
承压面积A=0。25＊0。9=0.225m2〈0。25 m2，承压面积取0.225 m2。
σ=P/A=24。11/0。225=107kPa
［σ]= σ/K=115/0。6=178KPa＜200Kpa