扶沟电力系统110KV电网线路保护设计--毕业设计.pdf

目录引言.11设计资料分析与参数计算.22系统运行方式和变压器中性点接地方式的确定.42.1 发电机、变压器运行变化限度的选择原则.42.2 中性点直接接地系统中变压器中性点接地的选择原则.42.3 线路运行变化限度的选择.52.4 流过短路的最大、最小短路电流计算方式的选择.52.5 选取流过保护最大负荷电流的方法.53短路电流计算.63.1、流经保护2的短路计算.63.1.1、流经保护2的最大运行方式.63.1.2、流经保护2的最小运行方式.93.2、流经保护3的短路计算.11321、流经保护3的最大运行方式.11322、流经保护3的最小运行方式.133.3、流经保护4的短路计算.15331、流经保护4的最大运行方式.15332、流经保护4的最小运行方式.173.4、流经保护5的短路计算.19341、流经保护5的最大运行方式.193.4.2、流经保护5的最小运行方式.213.5、短路计算表.234、电流保护整定计算.244.1、对各保护1、2电流速断保护（电流I段）的整定计算.244.1.1、保护1躲开下一条线路出口处的短路时的起动电流.244.1.2、电流速断保护的保护范围（灵敏度K记”）校验.244.2、对保护2、3、4、5进行电流速断保护（电流II段）的整定计算.265、输电线路的距离保护.285.1、概述.285.2 计算最大负荷电流.285.1.保护2的距离保护计算.295.1.1、距离I段整定.295.1.2、距离II段整定.295.1.3、距离HI段整定.305.2、保护3的距离保护计算.32522、距离H段整定.325.2.3、距离HI段整定.325.3、保护4的距离保护计算.33531、距离I段整定.33532、距离II段整定.34533、距离HI段整定.355.4、保护5的距离保护计算.375.4.1、距离I段整定.375.4.2、距离H段整定.375.4.3、距离III段整定.385.5、距离保护整定值表.396、继电保护零序电流保护的整定计算和校验.40&1、零序电流保护整定计算.406.1.1、各保护最大零序电流值.406.1.2、零序电流保护2整定.406.1.3、零序电流保护3整定.406.1.4、零序电流保护4整定.416.1.5、零序电流保护5整定.416.1.6、各保护零序电流整定表.427综合评价.437.1 电流保护的综合评价.437.2 距离保护的综合评价.437.3 零序电流保护的评价.43结束语.44参考文献.45附录.45引言人类社会是不断发展向前的，不同时期的人在不同时期的需求，但不管 时代怎么变化，人的需求都遵循一个总的规律，那就是都是实现更高的效率 和更便捷、保质的生产。如今我们这个时代，绝大部分领域的生产活动，都 离不开电的使用，于是便产生了对电的更深入、更高效利用的新的需求，电 力系统不断的飞速发展，同时对继电保护也有了更高的要求。继电保护40多年的发展史中，其发展经历了四个历史阶段，分别是：继电保护萌芽时期，晶体管继电保护，集成运算放大器的集成电路保护和计 算机继电保护。期间，电子技术，计算机技术和通信技术的飞速发展为继 电保护的发展提供了更强大的动力，继电保护未来的趋势是必定是更加计算 机化，网络化，智能化。继电保护的发展不会与时代脱节，而是会与时代共 同进步，共同辉煌。电力系统的运行过程中，电气元件的正常工作遭到破坏，但没有故障发 生，这种情况属于不正常运行状态。电力系统的最常见最危险的故障就是各 种形式的短路。而电力系统的不正常情况有过负荷、过电压、电力系统震荡 等。继电保护的任务就是在系统运行过程中发生故障和出现不正常现象时，能自动、迅速、有选择性可靠的发出跳闸命令将故障切除或发出各种相应的 信号从而减少故障或者不正常现象所造成的停电范围和电气设备的损坏程 度，保证电力系统的稳定运行。本次设计是对扶沟的电力系统110KV电网线路保护设计，是我们大四学生对电力系统继电保护的初步的理论实践和对知识的检验探索。1设计资料分析与参数计算电力系统设备参数表(取Sb=100MV-A,Vb=Vav)本设计所选取的的发电机型号：GG额定容量为12 MW的汽轮机，所采用型号为QF-12-2Gs额定容量为25 MW的汽轮机，所采用型号为QF-25-2,具体参见下表1.1表1.1发电机型号及参数编号发电机型号额定容量功率因数额定电压Ex”Xd”GCG4QF2-12-212MW0.86.3KV1.080.1221G5QF2-25-225MW0.86.3KV1.080.1222Xyl.xSR 17.6x1004：X=44X0.4=17.6。，X*=*2=-=0.1331 1(l)1(1)V1 1152乂(0)*:3X1(ir=3X0.133=0.399X,(T、xSa 20.8x100L2：X2m=52X0.4=20.8Q,X2(1.=2(l)?5=/=0.1572 2(1)2(，)Vj 1152X2(0)*=3X2(ir=3X0.157=0.471L3：X3:35X0.4=14 Q,工*=4喘邑14x100 1150.106工(0)*=3X3(1),=3X0.106=0.3184：JV4(1)=58X0.4=23.2Q,X4(ir=XB=0.1753(0)*=3X4 *=3X0.175=0.525TZZ：=_ 10.5x100“*100Sk 100 x31.5=0.33,10.5x100=033100 5 100 x31.5_Uk%xSB _ 10.5x100*100,Sk-100 x31.5片一十：4%,联100 sN10.5 1152-100 31.5=44.08。L/,%x5g _ 10.5x100 100SK 100 x15_Uk%xSB 10.5x100 J*100金 100 x15_Uk/oxSB _ 10.5x100*-100k 100 x15X _ 10.5x100穿*100金 100 x15X x _4%/Z.XT3 X76-100-10.5J152 l ool b-=92.58。GG4：x.Xg4*=x；=0.1221*翼=0.814Vc OSc p%.8G5:Xg5*=x；廿2=0.1222x-=0.393%W%8经计算得以下电力系统设备参数表1.2o表1.2电力系统设备参数表正序阻抗（有名值/Q）正序阻抗（标幺值）负序阻抗（标幺值）零序阻抗（标幺值）Li17.60.1330.1330.399l220.80.1570.1570.471l3140.1060.1060.318l423.20.1750.1750.525t,-t244.080.330.33t744.080.330.33t3-t692.580.70.7发电机最小阻抗最大阻抗Gi-G40.8140.993g50.3930.4932系统运行方式和变压器中性点接地方式的确定2.1 发电机、变压器运行变化限度的选择原则 一个发电厂有两台机组时，一般应考虑全停方式，即一台机组在检修中 另一台机组又出现故障；当有三台以上机组时，则应选择其中两台容量 较大机组同时停用的方式。一个厂、站的母线上无论接有几台变压器，一般应考虑其中最大的一台 停用。因变压器运行可靠性较高，检修与故障出现的几率很小。但对于 发电机变压器组来说，应服从发电机的投停变化。2.2 中性点直接接地系统中变压器中性点接地的选择原则 发电厂及变电所低压侧有电源的变压器，中性点均应接地运行，以防出 现不接地系统的工频过电压状态。如事前确定不能接地运行，则应采取 其他防止工频过电压的措施。自耦型和有绝缘要求的其他型变压器，其中性点必须接地运行。上的变压器，以不接地运行为宜。当T接变压器低压侧有源时，则应采 取防止工频过电压的措施。过电压，在操作时应临时将变压器中性点接地，操作完毕后再断开。这 种情况不按接地运行考虑。所以本次设计中，在发电机低压侧的发电机变压器TTz,T其中各有一台中性点接地。线路上的变压器A-丁6不用中性点接地。2.3 线路运行变化限度的选择 母线上有多条线路，一般应考虑一条线路检修，另一条线路又遇故障的 方式。双回线一般不考虑同时停用。相隔一个厂、站的线路必要时，可考虑与上述（1）的条件重叠。2.4 流过短路的最大、最小短路电流计算方式的选择相间保护。对单侧电源的辐射形网络，流过保护的最大短路电流出现在 最大运行方式下，即选择所有机组、变压器、线路全部投入运行的方式。而最小短路电流，则出现在最小运行方式下。对于双侧电源的网络，一 般（当取ZlZ2时）与对侧电源的运行变化无关，可按单侧电源的方法 选择。对于环状网络中的线路，流过保护的最大短路电流应选开环运行 方式，开环点应选在所整定保护线路的相邻下一级线路上。而对于最小 短路电流，则应选闭环运行方式。同时，再合理地停用该保护背后的机 组、变压器及线路。零序电流保护。对于单侧电源的辐射网络，流过保护的最大零序电流与 最小零序电流，其选择方法可参照（1）中所述。只是要注意变压器接 线点的变化。对于双侧电源的网路及环状网路，同样参照（1）中所述。其重点也是考虑变压器接线点的变化。2.5 选取流过保护最大负荷电流的方法按负荷电流整定的保护，需要考虑各种运行方式变化时出现的最大负荷电流 考虑到以下的运行变化：备用电源自投引起的负荷增加；并联运行线路的减少，负荷转移;环状网路的开环运行，负荷转移;对于双侧电源的线路，当一侧电源突 切除发电机，引起另一侧负荷增加。3短路电流计算将系统的正序、负序阻抗图画出如图3.1：0.8141XT1*0.330.133XG2*0.814X3(D*0.106XG1*1650.7X2*0.157XT3*0.7X1(D*0.8140.81XT2*；0.33X4(l)40.175 5XT5 0.7图3.1正（负）序阻抗图3.1 x流经保护2的短路计算3.1.U流经保护2的最大运行方式经以上最大运行方式原则的分析，当4点短路时，开环点在右上，流经保护2的短路电流最大。由以上分析得以下各图。（1）最大运行方式正、负序阻抗见图3.2：由图得：/=因gg2)+X X；G3G4)+X；2+X；Djr#(1)=0.814/0.814+0.33/0.814/0.814+0.33+0.133=0.502%=L08X似2)=X/=0.502图3.2 d4点开环运行方式正负序阻抗110左忆侧：4=,IB=0=0.502kA 亚 73x115所以在最大运行方式下乙点短路时流经保护2的三相短路电流为:l x.E X.IR,3)=/)x4)二%上 巧怦度鬻迎”政（2）零序阻抗，电路图如下:Xta*I 0.165 Xl(0)*，0399XT7*0733图3.3 点开环运行零序阻抗图Ta T/1=0.33/2=0.165XTC=X；5/X；6X%=0.7/2=0.35X(o)=(占7+入4(0)XTC+X3W/XTA+X1(0)乃“(0)二(0.33+O 525)x 0.350.33 4-0.525 4-0.35+0.318 x 0.165(0.33+。525)x 0.350.33+0.525 4-0.35+0.318+0.165+0.3990.527单相短路接地零序电流为/(0)Eeq XIbX 6 o)十#(0+X/2)r(1)_ 1.08x0.502在-0.527+0.502x2=0.354妨两相短路接地零序电流为r（i/）_/一X抒 乂_Eeq X【B_X(2)+X(o)X j.(o)/xj于3 4-X/(U1)0.502 1.08x0.502了-0.502+0.527 0.527/0.502+0.502-3.1.2.流经保护2的最小运行方式(1)最小运行方式正负序阻抗图见图3.4：G1 G2X G1*X G2*。8苗 0.81，Xti*(n03X l(l)X 3*”X 2(l理(T I57图3.44点闭环运行正负序阻抗由图得:Xg=X(gHG2)+/(毛+工2(1)；X 牙=(0.407+0.33)+0.133/(0.106+0.157)=0.825Eeq=L08X/72)=X()=0.825所以在最小运行方式下W点短路时流经保护2的两相短路电流为:f 赤+为（2）零序阻抗图为:Xta07165XT7*0T33-X1(O)*X3(0)X4(0)*0.3990.3180.526X2(0)*0.471XTC 0.35-图3.5 4点闭环运行零序阻抗TA T/T20 33X=爹=0.165XTC=XT5/XT6 0 7XyB)*=035通过星网变换求得：了“（0）=0.532单相短路接地零序电流为:=，%）=_Eeq*IB_才“(0)+/1+k 08 x 0-502=0,2480.532+0.825 x 2两相短路接地零序电流为:r(U)5(0)Xff x Eeq Xl p与+X(o)Xff(Q)/+肛r(i/)_,fa(0)0.8251.08 x 0.502_x_0.825+0.502 0.502/0.825+0.825=0.271kA3.2、流经保护3的短路计算3.2.1.流经保护3的最大运行方式（1）经以上最大运行方式原则的分析，当&点短路时，开环点在乙上，流经保 护3的短路电流最大。由以上分析得以下各图。最大运行方式正负序阻抗图见图3.6：_ OXG拼 0.391 XT3*0.33X4*0.175 X2*I 0.157：X1(D*_；：0.133 y 图3.6 4点开环运行正负序阻抗由图得:X#(1)=*G5+X4 +工+毛X#(1)=0.391+0.33+0.175+0.157 4-0.133=1.186纥g=L08 为(2)=%=1.186 所以在最大运行方式下4点短路时流经保护3的三相短路电流为:C 1x,X/r 43)=加3&琮)=里_1 巧,1x1.08x0.502 八.I(p=-=0.457口f 1.186图3.7 W点开环运行零序阻抗X(0)=(X 77+3)/Xtc+X2(0)Xtb+须0)xffw=(0.33+0.526)/0.35+0.471/0.35+0.399=0.635单相短路接地零序电流为/-(0)一Eeq X【B%）二X加0)+X+XJxQ.502=Q180yU0.635+1.186x2两相短路接地零序电流为J(l,l)_ X-2)*_Eeq X【B%(0)-Y,Y Y 11 Y,y人62)十八(o)八力(o)/462)十八1.186 1.08x0.502-x-1.186+0.635 0.635/1.186+1.186=0.221kA322、流经保护3的最小运行方式（1）经以上最小运行方式原则的分析得最小运行方式正负序阻抗图见图3.8：G5图3.8为点闭环运行方式正负序阻抗由图得:XO)=X 1(1)+2(1)&+(Xg5+右7+X4(1)X#(1)=(0.133+0.157)/0.106+(0.391+0.33+0.175)=0.974纥g 58X联2)=xff()=0-974所以在最小运行方式下4点短路时流经保护3的两相短路电流为:耳）=心）乂琮=CxEeq Xl BX 6l)+巧(2)_ V3xl.08x0.502一 0.974x2=0.482以（2）零序阻抗，电路图如下:XT7*073T-f1 FX4(o)*r0.526 f1 D图3.9 d3点闭环运行方式零序序阻抗所以”（o）=0.594单相短路接地零序电流为:12(0)=1 fa(0)Eeq X 底X/y(o)+孑yy+孑打L08x0-502=o.213M0.594+0.974 x 2两相短路接地零序电流为:7(1,1)_ 赤 _Eeq X【B%(0)y y y/V I V人以2)十八皿o)入(0)人62)十八/(0)0.9741.08 x 0.502-x-0.974+0.594 0.594/0.974+0.974=0.17943.3、流经保护4的短路计算331、流经保护4的最大运行方式(1)经以上最大运行方式原则的分析，当痣点短路时，开环点在右上，流经保护4的短路电流最大。由以上分析得以下各图。最大运行方式正负序阻抗图见图3.10：G4图3.10 d5点开环运行正负序阻抗由图得:X 歹=X(G1/G2)+X rJ/X(G3G4)+721+*1(1)+工2(1)X(l)二”+33+0157二。-671纥g=L08斗=巧=0.671所以在最大运行方式下4点短路时流经保护4的三相短路电流为:C 1x,X/r 43)=加3&琮)=里_巴 X（2）零序阻抗，电路图如下:图3.H 4点开环运行零序阻抗X(o)=(X+X、(opH Xjb+工Xg=(0.165+0.399)0.35+0.471=0.687单相短路接地零序电流为/(D _ eq 入_%-X+Y+Y460)十八61)十八广以 1.08x0.502=0 267kA阿)0.687+0.671x2两相短路接地零序电流为y(U)_ X行3*_Eeq X【B力()V j-Y Y/Y 4.Y”加2)十八加0)人力(0)/4力(2)十八八1,1).(0)一0.6711.08x0.502-x-0.671+0.687 0.687/0.671+0.6710.265双332、流经保护4的最小运行方式（1）经以上最小运行方式原则的分析得最小运行方式正负序阻抗图见图3.12：Gl G2L2/d5图3.12 4点闭环运行方式正负序阻抗由图得:X(G1/G2)+3(1)(X (1)+X2(1)(1)=0.407+0.33+0.106/(0.133+0.157)=0.815%=L08X 打(2)=X=0.815所以在最小运行方式下4点短路时流经保护4的两相短路电流为:,2)=/)15%满足要求（2）对保护3进行保护范围（灵敏度K.）校验:鹏文凡+%+匕+匕）x?1152Z5=(0.391+0.33+0.188+0.145)x=46.464n=X(X-Zjmax)Z0 2 I setZmin2=x(-46.464)=127.48左冽mm2 0.4 2x0.590LJ%=中 X100%A0%127 48可能有误动对保护4进行保护范围（灵敏度KsQ校验:Zs.max5.max+X+X)x?=(喈+0.33+(M39)x 磊=38.617Anin=X(X-Z min 7 O y/Z0 2 iset5.max/小=看x(卷38.6=36.6则为=$X100%L2%=更丝=76.42%b2/o 48%=76.42%15%满足要求（4）对保护5进行保护范围（灵敏度K.）校验:23=(招5+&7+*圣1152Zsmx=(0391+0.33+0.188)x=40.072Anin=呆吟又争一 Zax/()Z set)4m=-x(尘40.072)=-7.44左加 不满足要求m,n5 0.4 2x1.5504.2v对保护2、3、4、5进行电流速断保护（电流II段）的整定计算（1）保护2电流n段的起动电流为:jn-“j1set.2 rel set A/2=1.2x1.079=1.295灵敏度校验为：z2)K )sen.2 jl i 1 set.2K 2=竺=0.4391.5 灵敏度不符合要求se”.2 1295(2)保护3电流n段的起动电流为：th _ T1 1 set 3-rel1 set A/3=1.2x1.494=1.793灵敏度校验为：鬻二。267S 灵敏度不符合耍求（3）保护4电流n段的起动电流为：/f4=1.2x0.683=0.820灵敏度校验为：爵$灵敏度不符合要求（4）保护5电流n段的起动电流为:/5=1.2x0.590=0.708灵敏度校验为:%5=0,664 1.25 满足要求。sen 18.4动作延时，与相邻保护4的I段配合，则t =t +Atd=2.0s513、距离川段整定动作阻抗：按躲开最小负荷阻抗整定:0.9S 乙Lmin T TW.max7 0.9x110Z-=反说=181.45。取K$s=L3，K，r=0.85,K,e=1.15,于是7/_乙 s2 一K/e/Z#min7 Hl 乙sez.2 一KssKeCOS（Pset-%）0.83x189.771.15xl.2xcos（70-36.87）=129.19Q灵敏性校验:a.本线路末端短路时的灵敏系数为:7 HI,se1.2h en丝=7.03 1.5 满足要求。17.6b.相邻线路L2末端短路时:最大分支系数为：K力max=l193 IQKsen=一V=3,24 1.2 满足要求。17.6+l x 20.4c.相邻变压器低压侧短路时:最大分支系数为：/max123.1918.4+2.667 x 84.7/2=2.667于是Kfz max_ _123.19_ 17.6+2.667 x 84.7/2=0.94不满足要求变压器增加近后备保护动作延时：变压器保护的动作时间为：端=L5+0.5=2s有保护2的动作时间为：=2.5s取较长者：4=2.5s5.2、保护3的距离保护计算5.2.1%距离I段整定动作阻抗：ZL.3=ZLiK：.el-,Z=17.6x0.85=14.96Q动作时间：4=0s5.2.2 v距离II段整定动作阻抗：与线路L2的保护4相配合：如图5.8仅考虑G的作用:图5.8与线路L2的保护4相配合保护3的第段最小分支系数：Kfimm=lZ4=长：1.Zz2=0.85x20.8=17.68所以，C.3=C(A1+K1mz=0.8x(17.6+1x17.68)=28.22Q灵敏系数校验：Ksen=；Ksen=1.60 1.25 满足要求。17.6动作时间：zf=0.5s523、距离in段整定动作阻抗:0.9Uemin-，,力 min731ft l max0.9x11073x301.2xl 000=198.4QZIII _&e/Z先min_,III _0.83X198.4_.3-KssK,.eCOS(Oet 一外)1.15x 1.5xcos(70-36.87)动作时间：塔=1.0s灵敏度校验：(1)本段线路末段短路：71,1 1 n 90 K.近=6-48 1.5 满足要求。Z=17.6(2)与相邻线路L2末端短路配合：图5.9与相邻线路L2末端短路配合保护3的第HI段Kf=kjz max j+X L2+XL3勺 max=3.7412K*远二K.远=-:-=1.191.25 满足要求20.8动作时间：以=2.0s533、距离川段整定动作阻抗:、二5八二黄x1*79$3Q7III _乙se，.4 一K叔Z立min=218.06Q所以Me cosQq-%)77-，乙 seE.4-0.83x379.531.15xl.5xcos(70-36.87)时间整定：2.0s 灵敏度校验:（1）本线路末端短路时的灵敏系数为:Ken7ni A set.4Z/,2v 379.53 一Ksen=-=18.251.520.8满足要求（2）做远后备保护时:与相邻线路4相配合:J=3.7471H心远=Z/,2+K 方 maxZ/,3379 53K由远=20.8+3.74x14=19 1 2满足要求与相邻线路人相配合:%x=3.74t en 远=乙 set.4Zz2+K 应 maxZ/14K、-=se 磔379.5320.8+3.74x23.2=3.53 1.2满足要求与变压器相配合:Kgx=5.467 HlK-_se-4八.盼远一7 4 K 7乙L2十八加nax乙ZK$e 远二379.5320.8+5.46x92.58/2=1.391.2满足要求5.4 v保护5的距离保护计算5.4.1 v距离I段整定动作阻抗：$=K1%2=0.85x20.8=17.68Q动作时间：=0s5.4.2 v距离II段整定动作阻抗：（1）与相邻线路A的保护3相配合如图5.13：图5.13与相邻线路4的保护3相配合保护5的第段Z5=K2(ZL2+KfK，ZQZ5=0.8x(20.8+1x0.85x17.6)=28.61Q(2)与相邻变压器相配合：如图5.14所示图5.14与相邻变压器相配合保护5的第段由上图分析得:也)=+必+&-+/(凡+&)(几+Xl2+凡)/1/j+XLJ/(XL2+XQ(招+Xc+%)+几+X”+X 1AKg”。Z*5=KZL2+Kfzmg Z)z28=0.8x(20.8+1.40 x92.58/2)=68.48Q(3)故取以上三个中最小者,即Z&.5=27.87Q动作时间：*=2.0s 灵敏系数校验:ZK 乙的5sen-7ZL2_ 27.87K 谢=-=1.34 1.2520.8满足要求543、距离m段整定动作阻抗:二叫乙min&Y/maxmin=r9X110 xl OOO=379.53Q力 73x150.671H“sef.8KZmin7l l l 乙 sef.8KssK/os(%,-%)0.83x379.531.15x1.5xcos(70-36.87)=217.98。动作时间：f=2.0s 灵敏度校验:（1）近后备保护时:7 HlN _ A set 5 A$e近一方一,22K.近7r=18.25 1.5ZU.o满足要求作远备保护时：与相邻线路4相配合:Jzmax=1Ksen 远=7III L set.Z/,2+K力 maxZ“Ksen 远=379.5320.8+1x17.6=9.881.2满足要求与相邻变压器相配合K力 max=L40K、-se匹K$e远379.5320.8+1.40 x92.58/2=4.43 1.2满足要求5.5、距离保护整定值表表5.5距离保护各段整定值下面给出各保护的第一段，第二段，第三段的整定阻抗值如表5.5I（Q/s）U（Q/s）in（。/s）111.9027.00.5121.73.0215.6028.80.5135.83.0315.6039.50.5101.73.5416.3034.70.5254.33.5516.3029.20.5254.32.5611.9039.40.5258.73.5719.7048.60.5258.73.5819.7027.50.5116.12.56、继电保护零序电流保护的整定计算和校验6.1、零序电流保护整定计算6.1.1、各保护最大零序电流值经上述短路计算可得各保护最大零序电流值，如下表6.1表6.1各保护最大零序电流值保护1保护2保护3保护4保护5保护6保护7保护84）max（乂）0.3980.2710.1790.2690.2490.2790.4380.5176.1.2、零序电流保护2整定（1）零序电流I保护：躲开下级线路出口处单相或两相接地短路时可能出现的 最大零序电流3/Omax（即区外接地短路的最大三倍零序电流）：set.2=31o.maxK：/rset 2=3 x 0.271 x 1.2=0.976创（2）零序电流n段保护：与下级线路零序电流I段配合：th _ K 方/1 set.2-n 1 set A72=LL x 0.968=0.691Ms2 1.546.1.3、零序电流保护3整定（1）零序电流I保护：躲开下级线路出口处单相或两相接地短路时可能出现的 最大零序电流3/o.max（即区外接地短路的最大三倍零序电流）：4.3=3 x 0.179 x 1.2=0.644 创（2）零序电流H段保护:与下级线路零序电流I段配合:心=/1.433=0.979口6.1.4、零序电流保护4整定（1）零序电流I保护：躲开下级线路出口处单相或两相接地短路时可能出现的 最大零序电流3/0max（即区外接地短路的最大三倍零序电流）：/J.4=3 x 0.269 x 1.2=0.968股（2）零序电流H段保护:与下级线路零序电流I段配合:C.4=鼻 x 0.644=0.448股6.1.5、零序电流保护5整定（1）零序电流I保护：躲开下级线路出口处单相或两相接地短路时可能出现的最大零序电流3Z0max（即区外接地短路的最大三倍零序电流）：【set.5 3/（）.maxKre/45=3 x 0.249 x 1.2=0.896创（2）零序电流H段保护:与下级线路零序电流I段配合:th _ K%ji1 set.5 一上 1 set 3“O.b.minset.4-x 0.644=0.475。1.496.1.6、各保护零序电流整定表表5.6各保护点的零序电流整定值保护零序I段零序H段零序IH段起动电流(kA)动作时限(s)起动电流(kA)动作时限(s)起动电流(kA)动作时 限(s)11.37501.4580.50.1033.021.44401.0390.50.3263.030.63400.9630.50.3263.541.48301.1530.50.2643.552.08100.4440.50.2642.560.62301.0120.50.0463.071.64501.1980.50.0831.081.71001.5060.50.0543.07综合评价7.1 电流保护的综合评价三段式电流保护的主要优点是简单,可靠,经济,并且一般情况下都能较快的 切除故障.但是一般用于35KV及以下的电压等级的电网中,对于容量大，电压高,或者结构复杂的网络,它难于满足电网对保护的要求.缺点是它的灵敏度和保护 范围直接受系统运行方式和短路类型的影响，此外，它只在单侧电源电网中才有 选择性.7.2 距离保护的综合评价能满足多电源复杂电网对保护动作选择性的要求;阻抗继电器是同时反应电 压的降低与电流的增大而动作的，因此距离保护较电流保护有较高的灵敏度.其 中一段保护基本上不受运行方式的影响，而二段三段依旧受系统的运行方式变 换的影响，但是比电流保护要小些,保护区域和灵敏度比较稳定.但是依然有以下 缺点：不能实现全线速动.对双侧电源线路,将有全长的30%-40%的第二段时限跳 闸，这对稳定有较高要求的超高压远距离输电系统来说是不能接受的.阻抗继电 器本身较复杂,还增设了振荡闭锁装置，电压断线闭锁装置.因此,距离保护装置 调试比较麻烦,可靠性也相对降低.。7.3 零序电流保护的评价带方向性和不带方向性的零序电流保护是简单而有效的接地保护方式，其优 点是：结构与工作原理简单，正确动作率高于其他复杂保护.保护中间环节少，特别是对于近处故障，可以实现快速动作，有利于减少发展性故障。在电网零序 网络基本保持稳定的条件下，保护范围比较稳定。保护反应于零序电流的绝对值,受故障过渡电阻的影响较小。保护定值不受负荷电流的影响，也基本不受其他中 性点不接地电网短路故障的影响，所以保护延时段灵敏度允许整定较高。结束语我在本次课程设计中，时刻考虑继电保护的四要求：速动性、灵敏性、可靠 性以及选择性，针对与110KV电网在不同运行方式以及短路故障类型的情况下 进行的分析计算和整定，以保护上述各种故障和事故时的系统网络。对继电保护 的设计有了进一步的掌握和了解。通过对课本和参考书籍的翻阅，进一步提高了 利用手头所拥有的材料自习并完成设计的能力。这次课程设计涉及的知识面较广，基本上综合了我们的专业课的知识。因此 我对电力系统分析，电路，电机学，CAD等专业课进行了一次巩固和加深，更加 牢固的对CAD作图的能力，对以前不懂的知识点进一步加深了认识，并且在这次 课程设计中与同学的合作使我懂得了团队合作的重要，同时这次课程设计加深了 我和同学们的交流和情感，这是意想不到的惊喜与收获。本次课程设计，特别要 感谢赵宇红老师，她以其专业高深的知识对我们进行了不厌其烦的指导、解释,使我们最终能够顺利完成课程设计，同时她精益求精，严谨耐心的精神让我们有 了榜样，使我们受益良多。10周文俊.电气设备实用手册.北京：中国水利水电.，1999.9黄其励.电力工程师手册（上、下）.北京：中国电力.，20021995.8曹绳敏.电力系统课程设计及毕业设计参考资料.北京：中国电力.,7戈东方.电力工程电气设备手册.北京：中国电力.，19986冯炳阳.输电设备手册M.北京：机械工业.，200020025何仰赞.温增银.电力系统分析（上、下）.武汉:华中科技大学.，4西北电力设计院.电力工程电气设计手册.北京：中国电力出版，19963孙国凯.电力系统继电保护原理.北京：中国水利水电.,2002芳.电力系统继电保护与安全自动装置整定计算.北京：中国电力.1吕继绍.电力系统继电保护设计原理.北京：中国水利电力.2陈永参考文献