塔吊基础综合项目施工专项方案范文样本.doc

巡司河第二出江泵站（江南泵站）工程
堤内泵站工程

塔吊基本施工方案

批 准
审 核
复 核
编 制

中电建路桥集团有限公司
二○一六年十月
目 录
1. 工程概况 1
1.1. 工程简述 1
1.2. 本方案施工内容 1
1.3. 工程地质 1
1.3.1. 工程地质条件 1
1.3.2. 各层土承载状况 2
2. 编制根据 4
3. 施工布置 4
4. 施工进度筹划 5
5. 塔吊基本施工 5
5.1. 塔吊基本施工总体流程图 5
5.2. 详细施工流程阐明 5
5.2.1. 测量放线 5
5.2.2. 承台桩基施工 6
5.2.3. 承台施工 6
5.2.4. 预埋构件 7
5.2.5. 塔吊安装 8
6. 质量安全文明施工办法 8
6.1. 质量保证办法 8
6.2. 安全文明保证办法 9
7. 资源配备 9
7.1. 人员配备 9
7.2. 重要机械设备 9
7.3. 重要材料 10
8. 附图 10
9. 附塔吊计算书 10
9.1. 1#塔吊计算书 10
9.2. 2#塔吊计算书 16

9.3. 3#塔吊计算书 21

1. 工程概况
1.1. 工程简述
巡司河第二出口排江（江南泵站）设计规模为Q=150m3/s，自排闸（防洪闸）设计规模为Q=48m3/s，位于武金堤路以东、草市路以北、武钢热电厂以西围合区域，距上游白沙洲大桥2360m，距下游在建杨泗港长江大桥580m。面积约5.0公顷。本标段重要建设内容涉及进水闸、进水间、格栅间、前池、泵房、配电间、自排闸、自排箱涵、进水箱涵等。
1.2. 本方案施工内容
依照本工程地质状况，以及塔吊选型详细状况，拟采用四桩承台基本作为泵房主基坑施工塔吊基本。拟于主基坑外围分别布置3台QTP125（JP6513）型塔吊，分别编号为1#、2#和3#塔吊。承台共3个，其尺寸为5000×5000×1200mm，上下均配双向C20@150钢筋，混凝土强度级别为C35，保护层厚度50mm，承台顶标高为EL21.0m。钻孔灌注桩共12根，桩径1m，桩长分别为26m、26m和23m，混凝土强度级别C30水下。
1.3. 工程地质
1.3.1. 工程地质条件
依照岩土工程报告资料显示，拟建场地内除表层为填土(Qml)外，依照年代、成因、岩土层构造及强度大小，场地自上而下可分为7层，其中②层分出2个亚层，③层分出2个亚层和一种夹层，⑤层分出2个夹层，⑥层分出1个夹层，⑦层分出2个亚层，各层土性质特性如下表：
年代
成因
层号
名称
层面
埋深
（m）
厚度
范畴
（m）
土 层 性 质
野外特性
压缩
性
空间
分布
颜色
状态
湿度
Qml
①-1
素填土
/
0.2
～
5.5
黄褐
松散
湿
重要有黏性土构成，表层普通具有少量植物根茎，局部含少量碎、砖石等建筑垃圾，其重要分布在菜地、树林，经调查菜地及邻近武金堤两侧内填土堆积年限不大于，树林及武金堤上填土堆积年限不不大于。
不均
局部缺失
①-2
杂填土
/
0.5
～
3.8
杂色
松散
湿
大某些其上为10cm~25cm混凝土地坪，其下重要由黏性土与碎石等建筑垃圾混合而成，局部混有少量生活垃圾，建筑垃圾含量约10%~50%,普通垃径约2~10cm,力学性质不均，其重要分布在福汉社区、福康钢材实业有限公司及市土地储备中心，经调查其填积年限不大于，局部不不大于。
不均
局某些布
Q4al+pl
②-1
黏土
0.3
～
5.5
0.8
～
13.3
黄褐
～
灰褐
可塑
饱和
切面光滑，土质均匀，干强度及韧性较高，含少量铁锰氧化物。
中档偏高
局部缺失
②-2
粉质
黏土
0.2
～
8.4
0.8
～
11.4
灰褐
软塑
饱和
切面欠光滑，手指易按出凹痕，土质较均匀，局部夹有少量粉土。
高
局部缺失
③-1
粉质黏土夹粉土
0.7
～
16.1
0.8
～
11.6
灰褐
～
灰褐
可塑/中密
饱和
切面欠光滑，土质不均匀，手可按出指印，夹有粉土。
高
局部缺失
③-1a
粉细砂
3.7
～
12.2
1.0
～
6.5
灰黄
～
青灰
稍密
饱和
砂质不均匀，重要有石英长石等矿物成分构成，具有少量云母片，局部夹有薄层状黏性土及粉土，分布不均。
中档
偏低
局某些布
③-2
粉质黏土
、粉土、粉砂互层
8.3
～
24.2
1.1
～
16.2
青灰
～
灰褐
可塑/中密/稍密
饱和
该层黏性土和粉土、粉砂薄层状不均匀分布，切面粗糙，局部粉土、粉砂富集，在水平向、垂直向分布不持续，无规律。
中档

局部缺失
④
粉细砂
13.6
～
31.6
0.8
～
18.7
青灰
中密
饱和
砂质较均匀，重要由石英、长石等矿物成分构成，具有少量云母片，局部夹少量黏性土及少量碎砾石。
低
仅在42、44及45号孔缺失
1.3.2. 各层土承载状况
①-1层素填土：重要有黏性土构成，其力学性质不均匀，该层不能作为拟建物基本持力层。
①-2层杂填土：大某些其上为10cm～25cm混凝土地坪，其下重要由黏性土、碎石等建筑垃圾混合而成，混有少量生活垃圾，该层不能作为拟建物基本持力层。
②-1层黏土，黄褐色～灰褐色，可塑状态，力学强度普通，压塑性中档偏高（fak=115kPa，Es=5.0Mpa），该层具备一定隔水能力，自稳能力相对较好，由于本次勘察范畴内拟建物荷载较小（压力管涵消力池、压力管涵及压力管道），因而可考虑该层作为荷载较小拟建物（天然地基中基本持力层）。
②-2层粉质黏土，灰褐色，软塑状态，力学强度较差，压缩性高（fak=75kPa，Es=3.5Mpa），该层具备一定隔水能力，其承载力较低，当以②-1层作为天然地基基本持力层时应对该层进行下卧层验算。
③-1层粉质黏土夹粉土，灰褐色，粉质黏土呈可塑状态，粉土呈中密状态，力学强度普通，压缩性高（fak=110kPa，Es=5.5Mpa），该层粉土不持续分布于粉质黏土中，局部偶夹有薄层粉砂，因而可考虑该层作为荷载较小拟建物天然地基中基本持力层。
③-1a层粉细砂，灰黄色～青灰色，稍密状态，力学强度普通，压缩性中档偏低（fak=150kPa，Es=13.0MPa），该层作为③-1夹层存在，从力学性质上该层可考虑作为拟建物天然基本持力层。但依照剖面图显示该层重要作为基坑侧壁土层存在，在地下水作用下易形成流砂不良现象，导致基坑失稳，施工时应引起注重。
③-2层粉质黏土、粉土、粉砂互层，灰褐色，粉质黏土呈可塑状态，粉土呈中密状态，粉砂呈稍密状态，力学强度普通，压缩性高（fak=135kPa，Es=9.0Mpa），该层埋深相对较深，由于本次勘察范畴内拟建物荷载较小(50～200KN/ m2之间)，若拟建物考虑采用天然地基中整板基本，也可考虑该层作为拟建物整板基本基本持力层。此外，由于该层水平、垂直渗入性差别较大，作为基坑侧壁及坑底土层时，易产生坑底涌砂冒水及坑壁管涌、失稳等不良现象，施工时应引起注重。
④层粉细砂，青灰色，密实状态，力学强度较高，压缩性低（fak=265kPa，Es=23.5MPa），该层仅在42、44及45号孔缺失，故建议在其分布地段可考虑其作为拟建物桩基基本持力层。
⑤层碎石土，灰黄～灰白色，中密状态，该层力学强度高，压缩性低（fak=410kPa，E0=26.0MPa），该层可作为拟建物桩基本持力层，当采用该层作为拟建物桩端持力层时，应注意该层中无规律分布⑤a层黏土、⑤b层砾砂也许会导致不利影响。
⑤a层黏土，褐红～褐黄色，硬塑状态，该层力学强度高，压缩性中档偏低（fak=450kPa，ES=17.0MPa），该层在⑤层碎石土中无规律分布，且层厚不均，因而不建议该层作为拟建物桩端持力层。
⑤b层砾砂，灰黄色，中密状态，该层力学强度较高，压缩性低（fak=380kPa，E0=23.0MPa），该层在⑤层碎石土中作为夹层存在，分布无规律，且层厚不均，因而不建议该层作为拟建物桩端持力层。
⑥层黏土，褐红～褐黄色，硬塑状态，该层力学强度高，压缩性中档偏低（fak=480kPa，ES=18.5MPa），该层可作为拟建物桩基本持力层，当采用该层作为拟建物桩端持力层时，应注意该层中无规律分布⑥a层碎石土也许会导致不利影响。
⑥a层碎石土，灰黄色，中密状态，该层力学强度较高，压缩性低（fak=420kPa，E0=27.0MPa），该层在⑥层黏土中作为夹层存在，分布无规律，且层厚不均，因而不建议该层作为拟建物桩端持力层。
⑦-1层强风化粉砂质泥岩：褐红色，原岩构造大某些被破坏，矿物成分已明显变化，岩体破碎，岩样易掰开捏散，局部夹有中风化岩块，仅局某些布，其下有性质更好⑦-2层，因而选用该层作为拟建物基本持力层意义不大。
⑦-2层中风化粉砂质泥岩：褐红色，强度高，力学性质较好，可视为不可压缩层，埋深较深，且局某些布，由于本次勘察范畴内拟建物荷载较小(50～200KN/ m2之间)，因而采用该层作为拟建物桩基本持力层意义不大。
综合考虑依照拟建建筑构造特性及荷载状况，结合场地岩土工程地质条件，本工程塔吊基本采用四桩基本；采用钻孔灌注桩，以④粉细砂层为桩基持力层，桩径1m，桩长23—26m，桩端进入持力层中部。
2. 编制根据
（1） 《建筑地基基本设计规范》（GB50007-） 
（2） 《建筑地基基本工程施工质量验收规范》（GB50202-） 
（3） 《建筑桩基技术设计规范》（JGJ94-） 
（4） 《混凝土构造设计规范》（GB50017-） 
（5） 《起重机械安全规程》（GB6067-85）
（6） 《塔式起重机混凝土基本工程技术规范》（JGJ/T187-）
（7） 《混凝土构造工程施工质量验收规范》（GB50204-） 
（8） 《塔式起重机使用阐明书》 
（9） 《武汉巡司河第二出江泵站岩土工程详勘报告》
3. 施工布置
（1） 塔吊平面布置应依照现场实际状况，使塔吊吊运范畴尽量覆盖整个施工面，不产生或少产生盲区，相邻塔吊间保证有足够安全距离。
（2） 要避开塔吊回转幅度范畴内临近建筑物与构筑物（如高压电线等）。
（3） 依照建筑施工安全原则，本方案多台塔吊作业时采用固定式塔吊。
（4） 多台塔吊同步作业，应周密考虑锚固先后塔吊高度差和锚固时间差，保证主体构造施工全过程保持各塔吊间高度差。如遇特殊状况或与方案有冲突，应适时调节。
（5） 依照场区面积、形状及塔吊臂长拟定塔吊数量，且规定塔吊位置尽量避开，并保证能满足车站构造施工过程中材料吊装及工程竣工后，仍有充分空间，便于拆卸并将部件运出施工现场。 
（6） 本工程选用塔吊JP6513型号，臂长为65米，共布置3台塔吊，分别编号为1#、2#、3#，要基本覆盖整个基坑。详细平面布置见附图1。
4. 施工进度筹划
拟于10月20日开始进行场地清理，之后完毕三台塔吊所有桩基工程，待冠梁施工完毕后进行塔吊桩承台混凝土施工。
5. 塔吊基本施工
5.1. 塔吊基本施工总体流程图

5.2. 详细施工流程阐明
5.2.1. 测量放线
依照塔吊布置位置进行测量放线，拟定承台边线及灌注桩中心位置。
5.2.2. 承台桩基施工
塔吊承台桩基采用旋挖钻机施工，桩径1m，桩长26m、23m，桩顶标高为EL19.9m，旋挖桩施工办法详见本工程《灌注桩专项施工方案》有关章节内容。
5.2.3. 承台施工
（1） 承台施工待冠梁施工完毕桩检合格后方可进行。
（2） 塔吊基本承台砼强度级别C35，外观尺寸为5m×5m×1.2m，基本表面平整度容许偏差度≤5mm，基本下土质应结实夯实预埋件位置差不大于5mm。基坑周边采用Φ48×3.8mm钢管搭设护拦，高度1.2m，30cm高处加设一层，刷红白相间油漆示警，距坑边不不大于1000mm。必要时塔机基本基坑应采用支护及降水办法。
（3） 承台位开挖应精确，保证承台中心与四桩中心一致，开挖过程不得超挖，且不得扰动基底土，放坡开挖 1:1，桩顶嵌入承台10cm，机械开挖深度至EL19.9m，底部20cm采用人工开挖平整。
（4） 开挖以及基本桩桩头破除完毕后即施工10cm厚C15垫层混凝土，垫层混凝土浇筑边线超过承台10cm，垫层混凝土终凝后开始放线并进行承台钢筋绑扎，承台侧模采用木模，模板底标高为EL19.8m。
（5） 基本周边土方回填并夯实平整，禁止开挖。安装场地平整，修好通道。按规定架设专用电箱，做好装塔前技术检查工作。
（6） 承台钢筋绑扎要按设计图纸进行，钢筋间距布置均匀，绑扎牢固，并提前与塔吊安装单位联系，做好地脚螺栓预埋，保证地脚螺栓定位精确、可靠。基本钢筋绑扎和预埋件安装后，应按规定检查验收，验收合格后方可浇筑混凝土。
（7） 承台混凝土浇筑采用自卸方式或运用挖掘机配合入仓，混凝土浇筑过程中要振捣均匀、密实，并保证承台水平，浇筑中不得碰撞、移位钢筋或预埋件且要保护好地脚螺栓不被污染；混凝土终凝后覆盖养护毯浇水养护，每天浇水不少于两次，养护时间不少于7天。基本四周应回填土方并夯实。
（8） 基本混凝土施工中，在基本顶面四角应作好沉降及位移观测点原始记录，塔机安装后应定期观测并记录，沉降量和倾斜率不应超过规范规定。
（9） 基本施工前应按塔机基本设计及施工方案做好准备工作，如遇特殊天气做好有关抽排准备。 
（10） 安装塔机时基本混凝土应达到80%以上设计强度，塔机运营使用时基本混凝土应达到100%设计强度。
5.2.4. 预埋构件
地脚螺栓预埋需要用固定支脚和固定框架来固定配合安装，保证固定支脚角钢外边尺寸为1600×1600mm。固定框仅作固定支脚就位用。每个可回收固定支脚使用6个螺杆安装，螺栓、螺母规格、级别为：螺杆：M39，12.9级；‚螺母：M39，12.9级。

图5-1 预埋件定位图

图5-2 预埋件剖面图
5.2.5. 塔吊安装
塔吊安装程序：固定塔吊基本─>安装塔吊原则节─>吊装塔帽转台和驾驶室─>吊装平衡臂及卷扬机、配电箱、─>先吊装一块配重块─>吊装起重臂及撑架系统(涉及小车牵引机构和小车)─>吊装剩余两块配重块穿绕关于绳索系统─>检查整机机械部件,构造连接部件、电气部件等─>调节好各安全保护装置─>进行试车。
详细塔吊安装及拆卸过程见塔吊安装拆除专项方案。
6. 质量安全文明施工办法
6.1. 质量保证办法
（1） 基本承台严格按《混凝土构造工程施工质量验收规范》（GB50204-）进行施工。
（2） 基本表面平整度容许偏差1/1000；埋设件位置、标高和垂直度以及施工工艺符合出厂阐明书规定。
（3） 基坑挖土完毕后，应尽快进行垫层施工，如不能及时进行施工，应预留150mm厚土层，在进行下道工序前挖去以避免基底土遭受扰动，减少承载力。
（4） 预埋螺栓必要按照厂家提供基本图准拟定位后放置好，水准仪配合校平，4块垫板上平面水平差≤1.5mm；并用钢筋和承台主筋焊接牢固，保证施工中不会发生移位，对角线误差不不不大于2mm。
（5） 做好塔吊基本施工检查和记录，螺旋预埋件埋置要精确，在混凝土灌注前、灌注中及灌注后要仔细复核螺旋埋置尺寸，保证上部构造顺利安装，经验收合格后，再进行上部构造安装。
（6） 塔吊基本混凝土浇捣时，应制作同条件养护试块，并按照厂家规定，养护15天且试块实验强度达到厂家提供基本图纸规定后，才可进行塔吊安装。
（7） 所有工程材料应事先进行检查，严格把好原材料进场关，不合格材料不准验收，保证使用材料所有符合工程质量规定。每项材料到工地应有出厂检查单，同步在现场进行抽查，来历不明材料不用，过期变质材料不用，消除外来因素对工程质量影响。
（8） 安装此前要进行沉降观测，并作好记录，发现问题应及时调节解决。
（9） 塔吊基本施工完毕后必要经有关单位验收合格后方可使用。
6.2. 安全文明保证办法
（1） 作业人员进入现场施工必要对的配戴安全帽。
（2） 吊试运转及使用前应进行使用技术交底，并组织塔机驾驶员学习《起重机械安全规程》，经考核合格后，方可上岗。
（3） 夜间操作时必要有足够照明。 操作人员必要在规定通道内上、下塔吊，并且不得持握任何物件；禁止无关人员上下塔吊。
（4） 紧固螺栓应用力均匀，按规定扭矩值扭紧；穿销子，禁止猛打猛敲；构件间孔对位，使用撬棒找正，不能用力过猛，以防滑脱；物体就位缓慢接近，禁止撞击损坏零件。 
（5） 加强安全用电管理，现场禁止使用裸线，不得私架电线，加强用电线路和电焊机使用检查，特别是要在大风雨后对供电线路进行检查，防止漏电等现象发生。
（6） 塔吊必要做好接地保护，防止雷击（采用不不大于10mm2多股铜线用焊接办法链接），接地电阻值不不不大于4欧姆，保证塔吊防雷安全。
（7） 工人操作地点和周边必要清洁整洁，做到活完脚下清，工完场地清，丢洒在施工现场砂浆混凝土要及时清除； 废弃物外运不准撒漏飞扬、污染市容；合理摆放施工机械，把噪音降到最低点，夜间照明设备不准照射居民住房。
7. 资源配备
7.1. 人员配备
表7-1 劳动及安排表
序号
工种
人数
工作内容
1
值班技术人员
1
施工技术、质量
2
钢筋工
6
负责钢筋加工及安装
3
测量工
2
负责测量放线及高程控制
4
电工
1
负责施工中涉电作业
5
破桩人员
3
破桩机桩基检测
6
信号工
1
指引吊车塔吊施工
7.2. 重要机械设备
表7-2 重要机具设备表
序号
机具设备名称
型号
数量
工作内容
1
挖掘机
200
1
土方挖装
2
自卸汽车
18m3
1
土方运送
3
振捣棒
A50mm
1
混凝土浇筑
4
空压机

1
桩头破除
5
电焊机

1
钢筋焊接
7.3. 重要材料
表7-3 重要材料表
序号
部位
项目
单位
数量
1
承台
钢筋制安
t
5
C35混凝土
m3
90
2
灌注桩
钢筋制安
t
24.18
C30水下混凝土
m3
235.5
8. 附图
（1） 附图1：《塔吊施工平面布置图》
（2） 附图2：《1#和2#塔吊基本构造图》
（3） 附图3：《3#塔吊基本构造图》
9. 附塔吊计算书
9.1. 1#塔吊计算书
1、塔吊基本参数信息
塔吊型号：JP6513， 塔吊起升高度H：45.700m，
塔身宽度B：1.6m， 基本埋深D：0.000m，
自重F1：1100kN， 基本承台厚度Hc：1.200m，
最大起重荷载F2：80kN， 基本承台宽度Bc：5.000m，
桩钢筋级别:HRB400， 桩直径或者方桩边长：1.000m，
桩间距a：2.5m， 桩混凝土强度级别：C30水下
承台箍筋间距S：150.000mm， 承台混凝土保护层厚度：50mm，
承台混凝土强度级别：C35；
2、塔吊基本承台顶面竖向力和弯矩计算
塔吊自重（涉及压重）F1=1100.00kN，
塔吊最大起重荷载F2=80.00kN，
作用于桩基承台顶面竖向力F=1.2×(F1+F2)=1416.00kN，
风荷载对塔吊基本产生弯矩计算：
Mkmax＝2300kN·m；
3、承台弯矩及单桩桩顶竖向力计算

（1）桩顶竖向力计算
根据《建筑桩技术规范》（JGJ94-94）第5.1.1条，在实际状况中x、y轴是随机变化，因此取最不利状况计算。
Ni=(F+G)/n±Mxyi/∑yi2±Myxi/∑xi2
其中 n──单桩个数，n=4；
F──作用于桩基承台顶面竖向力设计值，F=1416.00kN；
G──桩基承台自重：G=1.2×(25×Bc×Bc×Hc)=1.2×(25×5.00×5.00×1.20)=900.00kN；
Mx,My──承台底面弯矩设计值，取3220.00kN·m；
xi,yi──单桩相对承台中心轴XY方向距离a/20.5=1.77m；
Ni──单桩桩顶竖向力设计值；
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，
最大压力：Nmax=(1416.00+900.00)/4+3220.00×1.77/(2×1.772)=1489.75kN。
最小压力：Nmin=(1416.00+900.00)/4-3220.00×1.77/(2×1.772)=-331.75kN。
需要验算桩抗拔
（2）承台弯矩计算
根据《建筑桩技术规范》（JGJ94-94）第5.6.1条。
Mx = ∑Niyi
My = ∑Nixi
其中 Mx,My──计算截面处XY方向弯矩设计值；
xi,yi──单桩相对承台中心轴XY方向距离取a/2-B/2=0.45m；
Ni1──扣除承台自重单桩桩顶竖向力设计值，Ni1=Ni-G/n=1264.75kN；
通过计算得到弯矩设计值：Mx=My=2×1264.75×0.45=1138.28kN·m。
4、承台截面主筋计算
根据《混凝土构造设计规范》(GB50010-)第7.2条受弯构件承载力计算。
αs = M/(α1fcbh02)
ζ = 1-(1-2αs)1/2
γs = 1-ζ/2
As = M/(γsh0fy)
式中，αl──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度级别为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00；
fc──混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2；
ho──承台计算高度：Hc-50.00=1150.00mm；
fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；
通过计算得：αs=1138.28×106/(1.00×16.70×5000.00×1150.002)=0.010；
ξ =1-(1-2×0.010)0.5=0.010；
γs =1-0.010/2=0.995；
Asx =Asy =1138.28×106/(0.995×1150.00×300.00)=3316.54mm2。
由于最小配筋率为0.15%,因此构造最小配筋面积为:
5000.00×1200.00×0.15%=9000.00mm2。
建议配筋值：HRB400钢筋，C20@165。承台底面单向根数29根。实际配筋值9111.8mm2。
5、承台斜截面抗剪切计算
根据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)第5.6.8条和第5.6.11条，斜截面受剪承载力满足下面公式：
γ0V≤βfcb0h0
其中，γ0──建筑桩基重要性系数，取1.00；
b0──承台计算截面处计算宽度，b0=5000mm；
h0──承台计算截面处计算高度，h0=1150mm；
λ──计算截面剪跨比，λ=a/h0此处，a=(2500.00-1600.00)/2=450.00mm；当 λ<0.3时，取λ=0.3；当 λ>3时,取λ=3，得λ=0.39；
β──剪切系数，当0.3≤λ＜1.4时，β=0.12/(λ+0.3)；当1.4≤λ≤3.0时，β=0.2/(λ+1.5)，得β=0.17；
fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2；
则，1.00×1489.75=1489.754kN≤0.17×16.70×5000×1150/1000=16324.25kN；
通过计算承台已满足抗剪规定，只需构造配箍筋！
6、桩顶轴向压力验算
根据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)第4.1.1条，桩顶轴向压力设计值应满足下面公式：
γ0N≤fcA
其中，γ0──建筑桩基重要性系数，取1.00；
fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；
A──桩截面面积，A=7.85×105mm2。
则，1.00×1489753.53=1.49×106N≤14.30×7.85×105=1.12×107N；
通过计算得到桩顶轴向压力设计值满足规定,只需构造配筋！
7、桩竖向极限承载力验算
根据《建筑桩基技术规范》(JGJ94-94)第5.2.2-3条，单桩竖向承载力设计值按下面公式计算：
R = ηsQsk/γs+ηpQpk/γp
Qsk = u∑qsikli
Qpk = qpkAp
其中 R──复合桩基竖向承载力设计值；
Qsk──单桩总极限侧阻力原则值；
Qpk──单桩总极限端阻力原则值；
ηs，ηp──分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数；
γs，γp──分别为桩侧阻抗力分项系数，桩端阻抗力分项系数；
qsik──桩侧第i层土极限侧阻力原则值；
qpk──极限端阻力原则值；
u──桩身周长，u=3.142m；
Ap──桩端面积,Ap=0.785m2；
li──第i层土层厚度；
各土层厚度及阻力原则值如下表：
土层序号
土层名称
土层厚度(m)
极限侧阻力(kPa)
极限端阻力(kPa)
抗拔系数
承载力（kPa）
压缩模量(MPa)
1
粉质黏土‚②-2
8.2
20
0
0.76
75
3.5
2
粉细砂③-1a
3.1
20
0
0.75
150
13
3
粉质图夹粉土③-1
2.9
24
0
0.73
110
5.5
4
粉质黏土、粉土、粉砂互层③-2
5
25
0
0.7
135
9
5
粉细砂④
9.6
31
500
0.65
265
23.5
6
碎石土⑤
4.2
68
1200
0.71
410
26
7
黏土⑥
12.8
45
650
0.78
480
18.5
由于桩入土深度为26.00m,因此桩端是在第5层土层，即：粉细砂④层。
单桩竖向承载力验算:
R=3.142×(8.20×20.00×0.80+3.10×20.00×1.20+2.90×24.00×1.20+5.00×25.00×1.20+6.80×31.00×1.20)/1.67+1.64×500.00×0.785/1.67=1.69×103kN>N=1489.754kN；
上式计算R值不不大于最大压力1489.75kN,因此满足规定!
8、桩基本抗拔验算
非整体破坏时，桩基抗拔极限承载力原则值：
Uk=Σλiqsikuili
其中：Uk──桩基抗拔极限承载力原则值；
ui──破坏表面周长，取ui=πd=3.142 ×1=3.142m；
qsik ──桩侧表面第i层土抗压极限侧阻力原则值；
λi ──抗拔系数，砂土取0.50～0.70，粘性土、粉土取0.70～0.80，桩长l与桩径d之比不大于20时，λ取小值；
li──第i层土层厚度。
通过计算得到：Uk=Σλiqsikuili=1402.62kN；
整体破坏时，桩基抗拔极限承载力原则值：
Ugk=（ulΣλiqsikli）/3= 2083.52kN
ul ──桩群外围周长，ul = 4×（2.5+1)=14.00m；
桩基抗拔承载力公式：
γ0N≤ Ugk/2+Ggp
γ0N≤ Uuk/2+Gp
其中 N - 桩基上拔力设计值，Nk=331.75kN；
Ggp - 群桩基本所包围体积桩土总自重设计值除以总桩数，Ggp =1592.50kN；
Gp - 基桩自重设计值，Gp =510.51kN；
Ugk/2+Ggp=2083.517/2+1592.5=2634.26kN > 1.0×331.754kN
Uuk/2+Gp=1402.621/2+510.509=1211.82kN > 1.0×331.754kN
桩抗拔满足规定。
9、桩配筋计算
（1）桩构造配筋计算
As=πd2/4×0.65%=3.14×10002/4×0.65%=5105mm2
（2）桩抗压钢筋计算
通过计算得到桩顶轴向压力设计值满足规定,只需构造配筋！
（3）桩受拉钢筋计算
根据《混凝土构造设计规范》(GB50010-)第7.4条正截面受拉承载力计算。
N ≤ fyAs
式中：N──轴向拉力设计值，N=331753.53N；
fy──钢筋强度抗压强度设计值，fy=300.00N/mm2；
As──纵向普通钢筋所有截面积。
As=N/fy=331753.53/300.00=1105.85mm2
建议配筋值：HRB400钢筋，17C20。实际配筋值5341.4 mm2。
根据《建筑桩基设计规范》(JGJ94-94)，
箍筋采用8@150mm，宜采用螺旋式箍筋；受水平荷载较大桩基和抗震桩基，桩顶5m范畴内箍筋为加密区，加密间距100mm；每隔2m左右设一道C18焊接加劲箍筋。桩锚入承台35d。
9.2. 2#塔吊计算书
1、塔吊基本参数信息
塔吊型号：JP6513， 塔吊起升高度H：45.700m，
塔身宽度B：1.6m， 基本埋深D：0.000m，
自重F1：1100kN， 基本承台厚度Hc：1.200m，
最大起重荷载F2：80kN， 基本承台宽度Bc：5.000m，
桩钢筋级别:HRB335， 桩直径或者方桩边长：1.000m，
桩间距a：2.5m， 桩混凝土强度级别：C30水下
承台箍筋间距S：150.000mm， 承台混凝土保护层厚度：50mm，
承台混凝土强度级别：C35；
2、塔吊基本承台顶面竖向力和弯矩计算
塔吊自重（涉及压重）F1=1100.00kN，
塔吊最大起重荷载F2=80.00kN，
作用于桩基承台顶面竖向力F=1.2×(F1+F2)=1416.00kN，
风荷载对塔吊基本产生弯矩计算：
Mkmax＝2300kN·m；
3、承台弯矩及单桩桩顶竖向力计算

（1）桩顶竖向力计算
根据《建筑桩技术规范》（JGJ94-94）第5.1.1条，在实际状况中x、y轴是随机变化，因此取最不利状况计算。
Ni=(F+G)/n±Mxyi/∑yi2±Myxi/∑xi2
其中 n──单桩个数，n=4；
F──作用于桩基承台顶面竖向力设计值，F=1416.00kN；
G──桩基承台自重：G=1.2×(25×Bc×Bc×Hc)=1.2×(25×5.00×5.00×1.20)=900.00kN；
Mx,My──承台底面弯矩设计值，取3220.00kN·m；
xi,yi──单桩相对承台中心轴XY方向距离a/20.5=1.77m；
Ni──单桩桩顶竖向力设计值；
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，
最大压力：Nmax=(1416.00+900.00)/4+3220.00×1.77/(2×1.772)=1489.75kN。
最小压力：Nmin=(1416.00+900.00)/4-3220.00×1.77/(2×1.772)=-331.75kN。
需要验算桩抗拔
（2）承台弯矩计算
根据《建筑桩技术规范》（JGJ94-94）第5.6.1条。
Mx = ∑Niyi
My = ∑Nixi
其中 Mx,My──计算截面处XY方向弯矩设计值；
xi,yi──单桩相对承台中心轴XY方向距离取a/2-B/2=0.45m；
Ni1──扣除承台自重单桩桩顶竖向力设计值，Ni1=Ni-G/n=1264.75kN；
通过计算得到弯矩设计值：Mx=My=2×1264.75×0.45=1138.28kN·m。
4、承台截面主筋计算
根据《混凝土构造设计规范》(GB50010-)第7.2条受弯构件承载力计算。
αs = M/(α1fcbh02)
ζ = 1-(1-2αs)1/2
γs = 1-ζ/2
As = M/(γsh0fy)
式中，αl──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度级别为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00；
fc──混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2；
ho──承台计算高度：Hc-50.00=1150.00mm；
fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；
通过计算得：αs=1138.28×106/(1.00×16.70×5000.00×1150.002)=0.010；
ξ =1-(1-2×0.010)0.5=0.010；
γs =1-0.010/2=0.995；
Asx =Asy =1138.28×106/(0.995×1150.00×300.00)=3316.54mm2。
由于最小配筋率为0.15%,因此构造最小配筋面积为:
5000.00×1200.00×0.15%=9000.00mm2。
建议配筋值：HRB400钢筋，C20@165。承台底面单向根数29根。实际配筋值9111.8mm2。
5、承台斜截面抗剪切计算
根据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)第5.6.8条和第5.6.11条，斜截面受剪承载力满足下面公式：
γ0V≤βfcb0h0
其中，γ0──建筑桩基重要性系数，取1.00；
b0──承台计算截面处计算宽度，b0=5000mm；
h0──承台计算截面处计算高度，h0=1150mm；
λ──计算截面剪跨比，λ=a/h0此处，a=(2500.00-1600.00)/2=450.00mm；当 λ<0.3时，取λ=0.3；当 λ>3时,取λ=3，得λ=0.39；
β──剪切系数，当0.3≤λ＜1.4时，β=0.12/(λ+0.3)；当1.4≤λ≤3.0时，β=0.2/(λ+1.5)，得β=0.17；
fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2；
则，1.00×1489.75=1489.754kN≤0.17×16.70×5000×1150/1000