塔吊基础综合项目施工专项方案范文样本.doc

巡司河第二出江泵站（江南泵站）工程堤内泵站工程塔吊基本施工方案批 准 审 核 复 核 编 制 中电建路桥集团有限公司二一六年十月目 录1. 工程概况11.1. 工程简述11.2. 本方案施工内容11.3. 工程地质11.3.1. 工程地质条件11.3.2. 各层土承载状况22. 编制根据43. 施工布置44. 施工进度筹划55. 塔吊基本施工55.1. 塔吊基本施工总体流程图55.2. 详细施工流程阐明55.2.1. 测量放线55.2.2. 承台桩基施工65.2.3. 承台施工65.2.4. 预埋构件75.2.5. 塔吊安装86. 质量安全文明施工办法86.1. 质量保证办法86.2. 安全文明保证办法97. 资源配备97.1. 人员配备97.2. 重要机械设备97.3. 重要材料108. 附图109. 附塔吊计算书109.1. 1#塔吊计算书109.2. 2#塔吊计算书169.3. 3#塔吊计算书211. 工程概况1.1. 工程简述巡司河第二出口排江（江南泵站）设计规模为Q=150m3/s，自排闸（防洪闸）设计规模为Q=48m3/s，位于武金堤路以东、草市路以北、武钢热电厂以西围合区域，距上游白沙洲大桥2360m，距下游在建杨泗港长江大桥580m。面积约5.0公顷。本标段重要建设内容涉及进水闸、进水间、格栅间、前池、泵房、配电间、自排闸、自排箱涵、进水箱涵等。1.2. 本方案施工内容依照本工程地质状况，以及塔吊选型详细状况，拟采用四桩承台基本作为泵房主基坑施工塔吊基本。拟于主基坑外围分别布置3台QTP125（JP6513）型塔吊，分别编号为1#、2#和3#塔吊。承台共3个，其尺寸为500050001200mm，上下均配双向C20150钢筋，混凝土强度级别为C35，保护层厚度50mm，承台顶标高为EL21.0m。钻孔灌注桩共12根，桩径1m，桩长分别为26m、26m和23m，混凝土强度级别C30水下。1.3. 工程地质1.3.1. 工程地质条件依照岩土工程报告资料显示，拟建场地内除表层为填土(Qml)外，依照年代、成因、岩土层构造及强度大小，场地自上而下可分为7层，其中层分出2个亚层，层分出2个亚层和一种夹层，层分出2个夹层，层分出1个夹层，层分出2个亚层，各层土性质特性如下表：年代成因层号名称层面埋深（m）厚度范畴（m）土 层 性 质野外特性压缩性空间分布颜色状态湿度Qml-1素填土/0.25.5黄褐松散湿重要有黏性土构成，表层普通具有少量植物根茎，局部含少量碎、砖石等建筑垃圾，其重要分布在菜地、树林，经调查菜地及邻近武金堤两侧内填土堆积年限不大于，树林及武金堤上填土堆积年限不不大于。不均局部缺失-2杂填土/0.53.8杂色松散湿大某些其上为10cm25cm混凝土地坪，其下重要由黏性土与碎石等建筑垃圾混合而成，局部混有少量生活垃圾，建筑垃圾含量约10%50%,普通垃径约210cm,力学性质不均，其重要分布在福汉社区、福康钢材实业有限公司及市土地储备中心，经调查其填积年限不大于，局部不不大于。不均局某些布Q4al+pl-1黏土0.35.50.813.3黄褐灰褐可塑饱和切面光滑，土质均匀，干强度及韧性较高，含少量铁锰氧化物。中档偏高局部缺失-2粉质黏土0.28.40.811.4灰褐软塑饱和切面欠光滑，手指易按出凹痕，土质较均匀，局部夹有少量粉土。高局部缺失-1粉质黏土夹粉土0.716.10.811.6灰褐灰褐可塑/中密饱和切面欠光滑，土质不均匀，手可按出指印，夹有粉土。高局部缺失-1a粉细砂3.712.21.06.5灰黄青灰稍密饱和砂质不均匀，重要有石英长石等矿物成分构成，具有少量云母片，局部夹有薄层状黏性土及粉土，分布不均。中档偏低局某些布-2粉质黏土、粉土、粉砂互层8.324.21.116.2青灰灰褐可塑/中密/稍密饱和该层黏性土和粉土、粉砂薄层状不均匀分布，切面粗糙，局部粉土、粉砂富集，在水平向、垂直向分布不持续，无规律。中档局部缺失粉细砂13.631.60.818.7青灰中密饱和砂质较均匀，重要由石英、长石等矿物成分构成，具有少量云母片，局部夹少量黏性土及少量碎砾石。低仅在42、44及45号孔缺失1.3.2. 各层土承载状况-1层素填土：重要有黏性土构成，其力学性质不均匀，该层不能作为拟建物基本持力层。-2层杂填土：大某些其上为10cm25cm混凝土地坪，其下重要由黏性土、碎石等建筑垃圾混合而成，混有少量生活垃圾，该层不能作为拟建物基本持力层。-1层黏土，黄褐色灰褐色，可塑状态，力学强度普通，压塑性中档偏高（fak=115kPa，Es=5.0Mpa），该层具备一定隔水能力，自稳能力相对较好，由于本次勘察范畴内拟建物荷载较小（压力管涵消力池、压力管涵及压力管道），因而可考虑该层作为荷载较小拟建物（天然地基中基本持力层）。-2层粉质黏土，灰褐色，软塑状态，力学强度较差，压缩性高（fak=75kPa，Es=3.5Mpa），该层具备一定隔水能力，其承载力较低，当以-1层作为天然地基基本持力层时应对该层进行下卧层验算。-1层粉质黏土夹粉土，灰褐色，粉质黏土呈可塑状态，粉土呈中密状态，力学强度普通，压缩性高（fak=110kPa，Es=5.5Mpa），该层粉土不持续分布于粉质黏土中，局部偶夹有薄层粉砂，因而可考虑该层作为荷载较小拟建物天然地基中基本持力层。-1a层粉细砂，灰黄色青灰色，稍密状态，力学强度普通，压缩性中档偏低（fak=150kPa，Es=13.0MPa），该层作为-1夹层存在，从力学性质上该层可考虑作为拟建物天然基本持力层。但依照剖面图显示该层重要作为基坑侧壁土层存在，在地下水作用下易形成流砂不良现象，导致基坑失稳，施工时应引起注重。-2层粉质黏土、粉土、粉砂互层，灰褐色，粉质黏土呈可塑状态，粉土呈中密状态，粉砂呈稍密状态，力学强度普通，压缩性高（fak=135kPa，Es=9.0Mpa），该层埋深相对较深，由于本次勘察范畴内拟建物荷载较小(50200KN/ m2之间)，若拟建物考虑采用天然地基中整板基本，也可考虑该层作为拟建物整板基本基本持力层。此外，由于该层水平、垂直渗入性差别较大，作为基坑侧壁及坑底土层时，易产生坑底涌砂冒水及坑壁管涌、失稳等不良现象，施工时应引起注重。层粉细砂，青灰色，密实状态，力学强度较高，压缩性低（fak=265kPa，Es=23.5MPa），该层仅在42、44及45号孔缺失，故建议在其分布地段可考虑其作为拟建物桩基基本持力层。层碎石土，灰黄灰白色，中密状态，该层力学强度高，压缩性低（fak=410kPa，E0=26.0MPa），该层可作为拟建物桩基本持力层，当采用该层作为拟建物桩端持力层时，应注意该层中无规律分布a层黏土、b层砾砂也许会导致不利影响。a层黏土，褐红褐黄色，硬塑状态，该层力学强度高，压缩性中档偏低（fak=450kPa，ES=17.0MPa），该层在层碎石土中无规律分布，且层厚不均，因而不建议该层作为拟建物桩端持力层。b层砾砂，灰黄色，中密状态，该层力学强度较高，压缩性低（fak=380kPa，E0=23.0MPa），该层在层碎石土中作为夹层存在，分布无规律，且层厚不均，因而不建议该层作为拟建物桩端持力层。层黏土，褐红褐黄色，硬塑状态，该层力学强度高，压缩性中档偏低（fak=480kPa，ES=18.5MPa），该层可作为拟建物桩基本持力层，当采用该层作为拟建物桩端持力层时，应注意该层中无规律分布a层碎石土也许会导致不利影响。a层碎石土，灰黄色，中密状态，该层力学强度较高，压缩性低（fak=420kPa，E0=27.0MPa），该层在层黏土中作为夹层存在，分布无规律，且层厚不均，因而不建议该层作为拟建物桩端持力层。-1层强风化粉砂质泥岩：褐红色，原岩构造大某些被破坏，矿物成分已明显变化，岩体破碎，岩样易掰开捏散，局部夹有中风化岩块，仅局某些布，其下有性质更好-2层，因而选用该层作为拟建物基本持力层意义不大。-2层中风化粉砂质泥岩：褐红色，强度高，力学性质较好，可视为不可压缩层，埋深较深，且局某些布，由于本次勘察范畴内拟建物荷载较小(50200KN/ m2之间)，因而采用该层作为拟建物桩基本持力层意义不大。综合考虑依照拟建建筑构造特性及荷载状况，结合场地岩土工程地质条件，本工程塔吊基本采用四桩基本；采用钻孔灌注桩，以粉细砂层为桩基持力层，桩径1m，桩长2326m，桩端进入持力层中部。2. 编制根据（1） 建筑地基基本设计规范（GB50007-）（2） 建筑地基基本工程施工质量验收规范（GB50202-）（3） 建筑桩基技术设计规范（JGJ94-）（4） 混凝土构造设计规范（GB50017-）（5） 起重机械安全规程（GB6067-85）（6） 塔式起重机混凝土基本工程技术规范（JGJ/T187-）（7） 混凝土构造工程施工质量验收规范（GB50204-）（8） 塔式起重机使用阐明书（9） 武汉巡司河第二出江泵站岩土工程详勘报告3. 施工布置（1） 塔吊平面布置应依照现场实际状况，使塔吊吊运范畴尽量覆盖整个施工面，不产生或少产生盲区，相邻塔吊间保证有足够安全距离。（2） 要避开塔吊回转幅度范畴内临近建筑物与构筑物（如高压电线等）。（3） 依照建筑施工安全原则，本方案多台塔吊作业时采用固定式塔吊。（4） 多台塔吊同步作业，应周密考虑锚固先后塔吊高度差和锚固时间差，保证主体构造施工全过程保持各塔吊间高度差。如遇特殊状况或与方案有冲突，应适时调节。（5） 依照场区面积、形状及塔吊臂长拟定塔吊数量，且规定塔吊位置尽量避开，并保证能满足车站构造施工过程中材料吊装及工程竣工后，仍有充分空间，便于拆卸并将部件运出施工现场。（6） 本工程选用塔吊JP6513型号，臂长为65米，共布置3台塔吊，分别编号为1#、2#、3#，要基本覆盖整个基坑。详细平面布置见附图1。4. 施工进度筹划拟于10月20日开始进行场地清理，之后完毕三台塔吊所有桩基工程，待冠梁施工完毕后进行塔吊桩承台混凝土施工。5. 塔吊基本施工5.1. 塔吊基本施工总体流程图5.2. 详细施工流程阐明5.2.1. 测量放线依照塔吊布置位置进行测量放线，拟定承台边线及灌注桩中心位置。5.2.2. 承台桩基施工塔吊承台桩基采用旋挖钻机施工，桩径1m，桩长26m、23m，桩顶标高为EL19.9m，旋挖桩施工办法详见本工程灌注桩专项施工方案有关章节内容。5.2.3. 承台施工（1） 承台施工待冠梁施工完毕桩检合格后方可进行。（2） 塔吊基本承台砼强度级别C35，外观尺寸为5m5m1.2m，基本表面平整度容许偏差度5mm，基本下土质应结实夯实预埋件位置差不大于5mm。基坑周边采用483.8mm钢管搭设护拦，高度1.2m，30cm高处加设一层，刷红白相间油漆示警，距坑边不不大于1000mm。必要时塔机基本基坑应采用支护及降水办法。（3） 承台位开挖应精确，保证承台中心与四桩中心一致，开挖过程不得超挖，且不得扰动基底土，放坡开挖 1:1，桩顶嵌入承台10cm，机械开挖深度至EL19.9m，底部20cm采用人工开挖平整。（4） 开挖以及基本桩桩头破除完毕后即施工10cm厚C15垫层混凝土，垫层混凝土浇筑边线超过承台10cm，垫层混凝土终凝后开始放线并进行承台钢筋绑扎，承台侧模采用木模，模板底标高为EL19.8m。（5） 基本周边土方回填并夯实平整，禁止开挖。安装场地平整，修好通道。按规定架设专用电箱，做好装塔前技术检查工作。（6） 承台钢筋绑扎要按设计图纸进行，钢筋间距布置均匀，绑扎牢固，并提前与塔吊安装单位联系，做好地脚螺栓预埋，保证地脚螺栓定位精确、可靠。基本钢筋绑扎和预埋件安装后，应按规定检查验收，验收合格后方可浇筑混凝土。（7） 承台混凝土浇筑采用自卸方式或运用挖掘机配合入仓，混凝土浇筑过程中要振捣均匀、密实，并保证承台水平，浇筑中不得碰撞、移位钢筋或预埋件且要保护好地脚螺栓不被污染；混凝土终凝后覆盖养护毯浇水养护，每天浇水不少于两次，养护时间不少于7天。基本四周应回填土方并夯实。（8） 基本混凝土施工中，在基本顶面四角应作好沉降及位移观测点原始记录，塔机安装后应定期观测并记录，沉降量和倾斜率不应超过规范规定。（9） 基本施工前应按塔机基本设计及施工方案做好准备工作，如遇特殊天气做好有关抽排准备。（10） 安装塔机时基本混凝土应达到80%以上设计强度，塔机运营使用时基本混凝土应达到100%设计强度。5.2.4. 预埋构件地脚螺栓预埋需要用固定支脚和固定框架来固定配合安装，保证固定支脚角钢外边尺寸为16001600mm。固定框仅作固定支脚就位用。每个可回收固定支脚使用6个螺杆安装，螺栓、螺母规格、级别为：螺杆：M39，12.9级；螺母：M39，12.9级。 图5-1 预埋件定位图图5-2 预埋件剖面图5.2.5. 塔吊安装塔吊安装程序：固定塔吊基本安装塔吊原则节吊装塔帽转台和驾驶室吊装平衡臂及卷扬机、配电箱、先吊装一块配重块吊装起重臂及撑架系统(涉及小车牵引机构和小车)吊装剩余两块配重块穿绕关于绳索系统检查整机机械部件,构造连接部件、电气部件等调节好各安全保护装置进行试车。详细塔吊安装及拆卸过程见塔吊安装拆除专项方案。6. 质量安全文明施工办法6.1. 质量保证办法（1） 基本承台严格按混凝土构造工程施工质量验收规范（GB50204-）进行施工。（2） 基本表面平整度容许偏差1/1000；埋设件位置、标高和垂直度以及施工工艺符合出厂阐明书规定。（3） 基坑挖土完毕后，应尽快进行垫层施工，如不能及时进行施工，应预留150mm厚土层，在进行下道工序前挖去以避免基底土遭受扰动，减少承载力。（4） 预埋螺栓必要按照厂家提供基本图准拟定位后放置好，水准仪配合校平，4块垫板上平面水平差1.5mm；并用钢筋和承台主筋焊接牢固，保证施工中不会发生移位，对角线误差不不不大于2mm。（5） 做好塔吊基本施工检查和记录，螺旋预埋件埋置要精确，在混凝土灌注前、灌注中及灌注后要仔细复核螺旋埋置尺寸，保证上部构造顺利安装，经验收合格后，再进行上部构造安装。（6） 塔吊基本混凝土浇捣时，应制作同条件养护试块，并按照厂家规定，养护15天且试块实验强度达到厂家提供基本图纸规定后，才可进行塔吊安装。（7） 所有工程材料应事先进行检查，严格把好原材料进场关，不合格材料不准验收，保证使用材料所有符合工程质量规定。每项材料到工地应有出厂检查单，同步在现场进行抽查，来历不明材料不用，过期变质材料不用，消除外来因素对工程质量影响。（8） 安装此前要进行沉降观测，并作好记录，发现问题应及时调节解决。（9） 塔吊基本施工完毕后必要经有关单位验收合格后方可使用。6.2. 安全文明保证办法（1） 作业人员进入现场施工必要对的配戴安全帽。（2） 吊试运转及使用前应进行使用技术交底，并组织塔机驾驶员学习起重机械安全规程，经考核合格后，方可上岗。（3） 夜间操作时必要有足够照明。操作人员必要在规定通道内上、下塔吊，并且不得持握任何物件；禁止无关人员上下塔吊。（4） 紧固螺栓应用力均匀，按规定扭矩值扭紧；穿销子，禁止猛打猛敲；构件间孔对位，使用撬棒找正，不能用力过猛，以防滑脱；物体就位缓慢接近，禁止撞击损坏零件。（5） 加强安全用电管理，现场禁止使用裸线，不得私架电线，加强用电线路和电焊机使用检查，特别是要在大风雨后对供电线路进行检查，防止漏电等现象发生。（6） 塔吊必要做好接地保护，防止雷击（采用不不大于10mm2多股铜线用焊接办法链接），接地电阻值不不不大于4欧姆，保证塔吊防雷安全。（7） 工人操作地点和周边必要清洁整洁，做到活完脚下清，工完场地清，丢洒在施工现场砂浆混凝土要及时清除；废弃物外运不准撒漏飞扬、污染市容；合理摆放施工机械，把噪音降到最低点，夜间照明设备不准照射居民住房。7. 资源配备7.1. 人员配备表7-1 劳动及安排表序号工种人数工作内容1值班技术人员1施工技术、质量2钢筋工6负责钢筋加工及安装3测量工2负责测量放线及高程控制4电工1负责施工中涉电作业5破桩人员3破桩机桩基检测6信号工1指引吊车塔吊施工7.2. 重要机械设备表7-2 重要机具设备表序号机具设备名称型号数量工作内容1挖掘机2001土方挖装2自卸汽车18m31土方运送3振捣棒A50mm1混凝土浇筑4空压机1桩头破除5电焊机1钢筋焊接7.3. 重要材料表7-3 重要材料表序号部位项目单位数量1承台钢筋制安t5C35混凝土m3902灌注桩钢筋制安t24.18C30水下混凝土m3235.58. 附图（1） 附图1：塔吊施工平面布置图（2） 附图2：1#和2#塔吊基本构造图（3） 附图3：3#塔吊基本构造图9. 附塔吊计算书9.1. 1#塔吊计算书1、塔吊基本参数信息塔吊型号：JP6513， 塔吊起升高度H：45.700m，塔身宽度B：1.6m， 基本埋深D：0.000m，自重F1：1100kN， 基本承台厚度Hc：1.200m，最大起重荷载F2：80kN， 基本承台宽度Bc：5.000m，桩钢筋级别:HRB400， 桩直径或者方桩边长：1.000m，桩间距a：2.5m， 桩混凝土强度级别：C30水下承台箍筋间距S：150.000mm， 承台混凝土保护层厚度：50mm， 承台混凝土强度级别：C35；2、塔吊基本承台顶面竖向力和弯矩计算塔吊自重（涉及压重）F1=1100.00kN， 塔吊最大起重荷载F2=80.00kN， 作用于桩基承台顶面竖向力F=1.2(F1+F2)=1416.00kN， 风荷载对塔吊基本产生弯矩计算：Mkmax2300kNm；3、承台弯矩及单桩桩顶竖向力计算（1）桩顶竖向力计算根据建筑桩技术规范（JGJ94-94）第5.1.1条，在实际状况中x、y轴是随机变化，因此取最不利状况计算。Ni=(F+G)/nMxyi/yi2Myxi/xi2其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面竖向力设计值，F=1416.00kN； G桩基承台自重：G=1.2(25BcBcHc)=1.2(255.005.001.20)=900.00kN； Mx,My承台底面弯矩设计值，取3220.00kNm； xi,yi单桩相对承台中心轴XY方向距离a/20.5=1.77m； Ni单桩桩顶竖向力设计值；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值， 最大压力：Nmax=(1416.00+900.00)/4+3220.001.77/(21.772)=1489.75kN。最小压力：Nmin=(1416.00+900.00)/4-3220.001.77/(21.772)=-331.75kN。需要验算桩抗拔（2）承台弯矩计算根据建筑桩技术规范（JGJ94-94）第5.6.1条。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My计算截面处XY方向弯矩设计值； xi,yi单桩相对承台中心轴XY方向距离取a/2-B/2=0.45m； Ni1扣除承台自重单桩桩顶竖向力设计值，Ni1=Ni-G/n=1264.75kN；通过计算得到弯矩设计值：Mx=My=21264.750.45=1138.28kNm。4、承台截面主筋计算根据混凝土构造设计规范(GB50010-)第7.2条受弯构件承载力计算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度级别为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法得1.00； fc混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2； ho承台计算高度：Hc-50.00=1150.00mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；通过计算得：s=1138.28106/(1.0016.705000.001150.002)=0.010； =1-(1-20.010)0.5=0.010； s =1-0.010/2=0.995； Asx =Asy =1138.28106/(0.9951150.00300.00)=3316.54mm2。由于最小配筋率为0.15%,因此构造最小配筋面积为:5000.001200.000.15%=9000.00mm2。建议配筋值：HRB400钢筋，C20165。承台底面单向根数29根。实际配筋值9111.8mm2。5、承台斜截面抗剪切计算根据建筑桩技术规范(JGJ94-94)第5.6.8条和第5.6.11条，斜截面受剪承载力满足下面公式： 0Vfcb0h0其中，0建筑桩基重要性系数，取1.00； b0承台计算截面处计算宽度，b0=5000mm； h0承台计算截面处计算高度，h0=1150mm； 计算截面剪跨比，=a/h0此处，a=(2500.00-1600.00)/2=450.00mm；当 3时,取=3，得=0.39； 剪切系数，当0.31.4时，=0.12/(+0.3)；当1.43.0时，=0.2/(+1.5)，得=0.17； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2；则，1.001489.75=1489.754kN0.1716.7050001150/1000=16324.25kN；通过计算承台已满足抗剪规定，只需构造配箍筋！6、桩顶轴向压力验算根据建筑桩技术规范(JGJ94-94)第4.1.1条，桩顶轴向压力设计值应满足下面公式： 0NfcA其中，0建筑桩基重要性系数，取1.00； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2； A桩截面面积，A=7.85105mm2。则，1.001489753.53=1.49106N14.307.85105=1.12107N；通过计算得到桩顶轴向压力设计值满足规定,只需构造配筋！7、桩竖向极限承载力验算根据建筑桩基技术规范(JGJ94-94)第5.2.2-3条，单桩竖向承载力设计值按下面公式计算： R = sQsk/s+pQpk/p Qsk = uqsikli Qpk = qpkAp其中 R复合桩基竖向承载力设计值； Qsk单桩总极限侧阻力原则值； Qpk单桩总极限端阻力原则值； s，p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数； s，p分别为桩侧阻抗力分项系数，桩端阻抗力分项系数； qsik桩侧第i层土极限侧阻力原则值； qpk极限端阻力原则值； u桩身周长，u=3.142m； Ap桩端面积,Ap=0.785m2； li第i层土层厚度；各土层厚度及阻力原则值如下表： 土层序号土层名称土层厚度(m)极限侧阻力(kPa)极限端阻力(kPa)抗拔系数承载力（kPa）压缩模量(MPa)1粉质黏土-28.22000.76753.52粉细砂-1a3.12000.75150133粉质图夹粉土-12.92400.731105.54粉质黏土、粉土、粉砂互层-252500.713595粉细砂9.6315000.6526523.56碎石土4.26812000.71410267黏土12.8456500.7848018.5由于桩入土深度为26.00m,因此桩端是在第5层土层，即：粉细砂层。单桩竖向承载力验算: R=3.142(8.2020.000.80+3.1020.001.20+2.9024.001.20+5.0025.001.20+6.8031.001.20)/1.67+1.64500.000.785/1.67=1.69103kNN=1489.754kN；上式计算R值不不大于最大压力1489.75kN,因此满足规定!8、桩基本抗拔验算非整体破坏时，桩基抗拔极限承载力原则值：Uk=iqsikuili其中：Uk桩基抗拔极限承载力原则值； ui破坏表面周长，取ui=d=3.142 1=3.142m； qsik 桩侧表面第i层土抗压极限侧阻力原则值； i 抗拔系数，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，桩长l与桩径d之比不大于20时，取小值； li第i层土层厚度。通过计算得到：Uk=iqsikuili=1402.62kN；整体破坏时，桩基抗拔极限承载力原则值：Ugk=（uliqsikli）/3= 2083.52kNul 桩群外围周长，ul = 4（2.5+1)=14.00m；桩基抗拔承载力公式：0N Ugk/2+Ggp0N Uuk/2+Gp其中 N - 桩基上拔力设计值，Nk=331.75kN； Ggp - 群桩基本所包围体积桩土总自重设计值除以总桩数，Ggp =1592.50kN； Gp - 基桩自重设计值，Gp =510.51kN；Ugk/2+Ggp=2083.517/2+1592.5=2634.26kN 1.0331.754kNUuk/2+Gp=1402.621/2+510.509=1211.82kN 1.0331.754kN桩抗拔满足规定。9、桩配筋计算（1）桩构造配筋计算As=d2/40.65%=3.1410002/40.65%=5105mm2（2）桩抗压钢筋计算通过计算得到桩顶轴向压力设计值满足规定,只需构造配筋！（3）桩受拉钢筋计算根据混凝土构造设计规范(GB50010-)第7.4条正截面受拉承载力计算。 N fyAs式中：N轴向拉力设计值，N=331753.53N； fy钢筋强度抗压强度设计值，fy=300.00N/mm2； As纵向普通钢筋所有截面积。As=N/fy=331753.53/300.00=1105.85mm2建议配筋值：HRB400钢筋，17C20。实际配筋值5341.4 mm2。根据建筑桩基设计规范(JGJ94-94)，箍筋采用8150mm，宜采用螺旋式箍筋；受水平荷载较大桩基和抗震桩基，桩顶5m范畴内箍筋为加密区，加密间距100mm；每隔2m左右设一道C18焊接加劲箍筋。桩锚入承台35d。9.2. 2#塔吊计算书 1、塔吊基本参数信息塔吊型号：JP6513， 塔吊起升高度H：45.700m，塔身宽度B：1.6m， 基本埋深D：0.000m，自重F1：1100kN， 基本承台厚度Hc：1.200m，最大起重荷载F2：80kN， 基本承台宽度Bc：5.000m，桩钢筋级别:HRB335， 桩直径或者方桩边长：1.000m，桩间距a：2.5m， 桩混凝土强度级别：C30水下承台箍筋间距S：150.000mm， 承台混凝土保护层厚度：50mm， 承台混凝土强度级别：C35；2、塔吊基本承台顶面竖向力和弯矩计算塔吊自重（涉及压重）F1=1100.00kN， 塔吊最大起重荷载F2=80.00kN， 作用于桩基承台顶面竖向力F=1.2(F1+F2)=1416.00kN， 风荷载对塔吊基本产生弯矩计算：Mkmax2300kNm；3、承台弯矩及单桩桩顶竖向力计算（1）桩顶竖向力计算根据建筑桩技术规范（JGJ94-94）第5.1.1条，在实际状况中x、y轴是随机变化，因此取最不利状况计算。Ni=(F+G)/nMxyi/yi2Myxi/xi2其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面竖向力设计值，F=1416.00kN； G桩基承台自重：G=1.2(25BcBcHc)=1.2(255.005.001.20)=900.00kN； Mx,My承台底面弯矩设计值，取3220.00kNm； xi,yi单桩相对承台中心轴XY方向距离a/20.5=1.77m； Ni单桩桩顶竖向力设计值；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值， 最大压力：Nmax=(1416.00+900.00)/4+3220.001.77/(21.772)=1489.75kN。最小压力：Nmin=(1416.00+900.00)/4-3220.001.77/(21.772)=-331.75kN。需要验算桩抗拔（2）承台弯矩计算根据建筑桩技术规范（JGJ94-94）第5.6.1条。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My计算截面处XY方向弯矩设计值； xi,yi单桩相对承台中心轴XY方向距离取a/2-B/2=0.45m； Ni1扣除承台自重单桩桩顶竖向力设计值，Ni1=Ni-G/n=1264.75kN；通过计算得到弯矩设计值：Mx=My=21264.750.45=1138.28kNm。4、承台截面主筋计算根据混凝土构造设计规范(GB50010-)第7.2条受弯构件承载力计算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度级别为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法得1.00； fc混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2； ho承台计算高度：Hc-50.00=1150.00mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；通过计算得：s=1138.28106/(1.0016.705000.001150.002)=0.010； =1-(1-20.010)0.5=0.010； s =1-0.010/2=0.995； Asx =Asy =1138.28106/(0.9951150.00300.00)=3316.54mm2。由于最小配筋率为0.15%,因此构造最小配筋面积为:5000.001200.000.15%=9000.00mm2。建议配筋值：HRB400钢筋，C20165。承台底面单向根数29根。实际配筋值9111.8mm2。5、承台斜截面抗剪切计算根据建筑桩技术规范(JGJ94-94)第5.6.8条和第5.6.11条，斜截面受剪承载力满足下面公式： 0Vfcb0h0其中，0建筑桩基重要性系数，取1.00； b0承台计算截面处计算宽度，b0=5000mm； h0承台计算截面处计算高度，h0=1150mm； 计算截面剪跨比，=a/h0此处，a=(2500.00-1600.00)/2=450.00mm；当 3时,取=3，得=0.39； 剪切系数，当0.31.4时，=0.12/(+0.3)；当1.43.0时，=0.2/(+1.5)，得=0.17； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2；则，1.001489.75=1489.754kN0.1716.7050001150/1000