宝钢二高炉长寿技术的研究与实践.doc

宝钢二高炉长寿技术的研究与实践 作者： 日期：2 个人收集整理 勿做商业用途分类号 密级 UDC 学 位 论 文宝钢二高炉长寿技术的研究与实践作者姓名：华建明指导教师：沈峰满教授东北大学材料与冶金学院申请学位级别：硕士学科类别:冶金学学科专业名称：钢铁冶金论文提交日期：2009年6月论文答辩日期：2009年6月学位授予日期：2009年6月答辩委员会主席:评阅人：东 北 大 学2009年6月A Dissertation in Ferrous MetallurgyStudy on Long Campaign Operation Technology of PhaseFurnace Life in BAOSTEEL No。2 Blast Furnaceby Hua JianmingSupervisor：Professor Shen FengmanNortheastern UniversityJune 2009独创性声明本人声明,所呈交的学位论文是在导师的指导下完成的.论文中取得的研究成果除加以标注和致谢的地方外，不包含其他人己经发表或撰写过的研究成果,也不包括本人为获得其他学位而使用过的材料。与我一同工作的同志对本研究所做的任何贡献均己在论文中作了明确的说明并表示谢意。 学位论文作者签名:华建明日 期：2009年6月25日学位论文版权使用授权书本学位论文作者和指导教师完全了解东北大学有关保留、使用学位论文的规定：即学校有权保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和磁盘，允许论文被查阅和借阅.本人同意东北大学可以将学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索、交流。作者和导师同意网上交流的时间为作者获得学位后：半年 一年 一年半 两年学位论文作者签名:华建明 导师签名:签字日期:2009年6月25日 签字日期：宝钢二高炉长寿技术的研究与实践摘 要在炉腰炉腹部位的砖衬在投产后五年炉体侵蚀严重加快、冷却板破损总数超过了1号高炉(1代)的破损总数并对2号高炉装备国产化能否保证高炉长寿的严峻历史背景下,本文立足宝钢二高炉的长寿实绩，对二高炉一代炉龄的操作历程进行了剖析和研究，总结了操作上影响高炉长寿的各种因素，重点探求确保大高炉长寿的操作经验和规律，并力求从理论上加以解释和证明,最终得出如下结论:（1）确保炉况长期稳定顺行。主要措施是：u 不断调整和优化煤气流分布；u 控制稳定而合适的炉温；u 加强入炉原燃料的过程管理;u 建立合理的造渣制度并加强作业管理；u 控制合适而稳定的热负荷。(2）确保炉缸活性,减缓炉缸侵蚀。主要措施：u 根据不同冶炼条件提出不同原燃料质量要求；u 采取措施减少炉缸的堆积现象;u 合理分布煤气流，确保中心气流充沛；u 中心加焦，加快炉芯焦的置换u 强化炉前出渣铁作业；u 尽量减少钛矿护炉.（3）减少有害元素入炉和富集。主要措施：u 通过科学实验制定有害元素入炉控制标准；u 生产过程中对有害元素进行监控;u 根据实验结果在操作上及时采取排除有害元素。关键词：高炉，操作，长寿,炉缸活性，有害元素IIStudy on Long Campaign Operation Technology of PhaseFurnace Life in BAOSTEEL No.2 Blast FurnaceAbstract After put into production for five years, the brick lining in belly and bosh was damaged fast. The amount of damaged cooling plate has surpassed NO.1 BF。 Under the conditions of high domestic equipment ratio for NO.2 BF, the campaign life of NO.2 BF was challenged. Based on the long campaign life performances in BAOSTEEL NO。2 blast furnace， the reasons which affected the furnaces long campaign life, especially from operational performances, were studied and analyzed. The following conclusions were made。个人收集整理，勿做商业用途个人收集整理，勿做商业用途（1)Operational conditions were kept in a stable and smooth way over a long period of time. Main measures were taken as follows. u readjusting and optimizing the gas flow distribution continuallyu stable and appropriate furnace temperature was under controlu process management on charging raw materials and fuels were strengthenedu reasonable slagforming system was established and operation management in the cast house was enhancedu suitable and stable heat exchange load was under control（2）Active hearth was guaranteed and hearth erosion was slow down, the following steps were adopted。 u different raw materials quality requirements were raised according to different operational conditions u piled-up hearth phenomena were decreased by appropriate measuresu gas flow distribution was reasonable and central gas flow was sufficientu Centre coke charging。 Exchanging hearth coke fast.u operation in the cast house was strengthened u Shielding the hearth with titanium ores was reduced as far as possible （3)Detrimental elements charging and concentration were reduce。 Main measures were taken as follows.u Control standard over detrimental elements charging was made by scientific experiments.u Detrimental elements were monitored in course of production。u Detrimental elements were eliminated by operation adjustment based on experimental results。Key words：Blast furnace； operation performances； long campaign； hearth activity; detrimental elementsIV目 录独创性声明I摘 要IIAbstractIV第1章 绪论11。1 高炉操作对高炉长寿的影响及重要意义11.2 二高炉设计基本状况21.2 二高炉操作历史过程41。2.1长寿操作维护的历史背景41。2.2 操作演变过程及特点61。2.2 二高炉长寿实绩和经验总结8第2章 确保炉况长期稳定顺行112。1 不断调整和优化煤气流分布112.1.1 煤气流分布的重要意义112。1.2 宝钢对合理煤气流分布的评判标准122.1。3 宝钢高炉煤气流分布的调剂手段和基本经验122.1.4 二高炉一代炉龄控制煤气流分布的实绩142。1.5 二高炉煤气流调剂的经验总结及原因分析222.2 控制稳定而合适的炉温242.2.1 开炉及达产期炉温控制252。2.2 前搭接期炉温控制272.2。3 后搭接和高煤比攻关期炉温控制282.2。4 炉役后期炉温控制302。2。5 定修复风炉温控制312.3 加强入炉原燃料的过程管理342。3。1 原燃料品质管理352。3。2 筛网管理基准372.3。3 槽位低下时的处理对策382.3.4 使用料场原燃料时的处理对策392。4 建立合理的造渣制度并加强作业管理402.5 控制合适而稳定的热负荷412.5。1 控制热负荷的意义422。5.2 二高炉炉役不同时期热负荷管理42第3章 确保炉缸活跃，减缓炉缸侵蚀473。1 一代炉龄炉缸电偶及温度状况473。1。1 炉缸温度电偶的分布情况473。1.2 炉缸温度变化的情况493.1。3 炉缸、炉底温度管理基准513。2 活跃炉缸的高炉操作技术措施523。2.1根据不同冶炼条件控制不同入炉原燃料质量523.2.2 采取有效措施减少和避免炉缸堆积53第4章 减少有害元素入炉和富集674。1 高炉有害元素的分析及监控674。1。1国内外对有害元素的控制标准674.2 有害元素对高炉破坏机理及危害734。2。1 碱金属对焦炭危害734.2。2 有害元素对高炉耐材危害744。3 有害元素的入炉控制标准和监控 71 第5章 结论78参考文献79致 谢81攻读学位期间发表的论著、获奖情况82- 42 -第1章 绪论1。1 高炉操作对高炉长寿的影响及重要意义在高炉投产之后,炉况稳定、顺行以及日常炉体、炉缸维护就成为影响高炉长寿的决定因素。从操作角度讲,影响高炉长寿的因素主要有1：（1)产量与冶炼强度。高产有利指标，但高产时出铁出渣负荷增加，铁口区域侧壁冲刷侵蚀加剧,高产时要求稳产，会对高炉长寿产生影响；同时产量波动也会对长寿带来影响，一般认为：月平均利用系数波动幅度最好不大于0.2 t/d。m3。（2）气流分布与控制情况。边缘发展,粘结渣皮容易剥落，热负荷趋势上升，气流冲刷作用造成耐材损耗。而长期中心气流不足,易造成炉缸“死料柱肥大,透气透液性变差,最终导致炉缸堆积，铁水环流加剧，加速炉缸侧壁耐材侵蚀，降低高炉寿命.（3）炉况顺行状况。下料不顺、悬料、崩料和管道行程时，气流变化剧烈,热震大，炉体耐材侵蚀冲刷加剧，耐材损耗大，冷却设备破损增多,对炉顶设备和煤气清洗系统也有严重影响.（4）炉温波动情况.若炉温频繁波动，会造成煤气流温度波动和高炉软融带位置的上下移动，对高炉炉墙也会造成热震，不利高炉长寿.（5）炉缸工作状态.若焦炭碎化厉害,炉芯焦透气透液性变差，环流加剧，炉缸侵蚀快，明显不利高炉长寿。概括上述几点，高炉要长寿，炉况稳定顺行是基础，同时控制好炉墙热负荷，确保活跃的炉缸。若高炉操作不好,炉况、炉温出现频繁波动时，炉内气流和炉温也发生波动，软融带形状发生变化，炉墙渣皮受热震可能脱落，热负荷也随之波动，一方面加剧了对炉墙耐材砖衬的冲刷、磨损和冷却设备的破坏，另一方面大量未还原的生料进入炉缸，“污染”了炉缸内的焦炭，影响了焦炭的透液性能，从而增加了炉缸内铁水的环流量,加重了炉缸侧壁的侵蚀，最终就会缩短高炉的寿命。因此，高炉长寿与否，尤其是大高炉的寿命，关键取决于高炉操作者的技术水平和对长寿问题的综合考虑及维护2.1。2 二高炉设计基本状况宝钢二高炉1991年6月29日点火投产，是我国首次自行设计、建造和安装的大型高炉，设备国产化率达90以上，4个铁口，36个风口，内容积为4063m3，其内型图见图1。1：图1。1 二高炉(一代)内型图Fig。 1.1 No。2 blast furnace profile of phasefurnace life二高炉在全部引进的一高炉先进技术装备基础上，又进一步提高。在冷却和耐材方面的主要改进有：u 炉身上部采用铸铁冷却壁，实现炉体全冷却，在炉役中、后期，也能保持炉身上部炉型周向均匀，避免局部异常侵蚀。u 炉底第5层和炉缸613层采用气孔平均直径0。5m的微孔碳砖BC7SR,代替气孔平均直径0。5m的普通碳砖，提高了抗铁水渗透性和溶解性的能力。u 铁口采用铝碳碳化硅砖，具有比硅线石砖更好的热稳定性.u 风口采用自结合碳化硅砖，耐碱性、抗氧化和抗渣性优越,导热性良好.u 炉底采用高导碳砖HC10（1高炉GB1热传导率83。72kcal/m.h。；HC-10热传导率125.58 kJ/m。h。）。GB1为石墨炭化硅砖,热传导率较高,热态抗折强度大，耐碱、耐剥落性能好u 二高炉炉顶采用串罐无料钟，使炉顶布料更加灵活多样,更利于煤气流调节，利于高炉寿命延长。其耐材砌筑详见表1.1.高炉冷却基本与一高炉相同，炉底水冷，炉缸撒水冷却,炉体采用密集式铜冷却板冷却，从炉腹至炉身中部共设46段冷却板，其中炉腹116段,炉腰1728段，炉身下部2936段和炉身中部采用3746段冷却板冷却；在圆周分布上每段冷却板均为50块。铁口及风口周围也采用冷却板冷却,每个铁口上方及两侧各有一块冷却板共12块；两个风口之间区域的上下部各插入一块冷却板共72块。二高炉从铁口至炉身中部共配置2384块冷却板。在冷却板间距设计上，137段冷却板上下各层之间间距为312mm，3746段上下各层之间间距为624mm.表1。1 宝钢高炉内衬用耐火材料Fig。 1。1 No.2 Blast furnace profile of phasefurnace life炉底0层 高导热性碳砖14层 普通碳砖5层 微孔碳砖炉缸613层 微孔碳砖1418层 普通碳砖铁口 Al2O3C-SiC砖风口 碳化硅组合砖(自结合） 炉腹、炉腰刚玉砖炉身下部刚玉砖炉身中部刚玉砖炉身上部高铝砖在冷却板的结构上，铁口冷却板、136段冷却板为4室冷却板,而风口冷却板及3746段冷却板采用2室冷却板。冷却板的连接方式上，除铁口冷却板每块进行单独供排水冷却外,其余风口冷却板、炉体冷却板都进行串接冷却;每个风口周围的2块冷却板串接使用，而在炉体136段冷却板中，上下4块冷却板串接,3746段冷却板中，上下5块冷却板进行串接。正是在一高炉(1代）的基础上一系列的改进、提高，二高炉设计目标寿命由一高炉(1代)的8年提高到10年.1.2 二高炉操作历史过程1.2.1长寿操作维护的历史背景宝钢一直重视高炉长寿工作，从投产起，就把高炉长寿作为重要管理内容，长抓不懈：坚持趋势管理，对炉体钻孔测厚,对炉缸、炉底依据电偶进行推算,掌握炉体、炉缸、炉底耐材侵蚀状况；与一高炉（1代)及国外同类型高炉、同期侵蚀状况比较,掌握破损趋势和程度，定期对高炉破损状况进行评估，作为采取维护措施和推断剩余寿命的依据；开炉以来一直跟踪炉身砖衬的厚度演变,见图1.23。从趋势图看：在初期的三年里，42段(炉身中部）以上侵蚀缓慢，34段以下侵蚀进程以每年200mm速度推进。这种速度与日本同类冷却方式的砖衬侵蚀速度基本相同。炉腰炉腹部位的砖衬在投产初期减薄迅速,尤其是投产后的第五年炉体侵蚀严重加快，部分地区砖衬厚度只剩100mm左右.1995、1996年二高炉出现了冷却板4次大面积破损,年破损情况统计见图1.3所示，与国外同类高炉进行比较结果如表1。2。图1。3 二号高炉早期冷却析破损情况统计Fig。 1.3 Staticical chart of damaged cooling plates in earlier stage表1。2 二高炉与国外同类型高炉冷却板破损比较Table 1。2 Damaged cooling plates comparision between No.2 BF and overseas ones of the same type炉号/炉龄1年2 年3年4年5年累计宝钢2BF62349116126320宝钢1#BF1015165697君津3#BF10010君津4BF1102图1。2 2BF早期炉体砖衬破损情况统计图Fig. 1。2 Staticical chart of damaged brick lining in earlier stage由表1。2可知，5年累计冷却板破损总数达到320块，远远超过了一高炉的破损总数97块。面对如此严峻的情况，当时纷纷对二高炉装备国产化产生了置疑，二高炉还能生产几年表现出担忧，根本谈不上实现强化冶炼的问题。1.2.2 操作演变过程及特点根据高炉生产组织的实绩和冶炼操作条件的变化，二高炉一代炉龄大致可以分为开炉及达产期、前搭接期、后搭接和高煤比攻关期、炉役后期四个时期:（1）开炉及达产期,大致从1991年6月1994年9月。该时期主要生产特点是：开炉实绩较好，达产较快；生产前期全焦冶炼，逐步喷煤后，煤比低于120kg/tp；前期从高炉长寿的要求出发，控制边缘气流，但由于对气流调剂上认识不足，出现过炉墙结厚等问题，因而炉况稳定性不够,崩滑料较多。另外，热负荷平均值不高，但稳定性差,燃料比、工序能耗等指标消耗指标较高，而后经过实践、总结,不断优化、调剂气流，炉况逐步趋向稳定。总体来讲,此时期生产上处于摸索阶段，高炉长寿操作技术处于尝试和探索中。（2）前搭接期，大致从1994年10月1996年7月。该时期主要生产特点是:二期炼焦、炼钢还未建成，前、后道工序能力均不足，日产量控制比较低；由于生产调整大，同时原燃料条件发生较大变化，气流分布上仍不够理想，炉况波动较为频繁,崩滑料较多,仍出现炉墙结厚导致悬料次数较多，洗炉时又导致热负荷剧烈波动；19951996年，主要由于冷却水系统水质变化和入炉有害元素富集，发生4次炉体冷却板大面积烧损，同时炉缸侧壁温度（TI3961E、TI3962E）上升较快，分别达到212和231，长寿问题比较突出，高炉成立了长寿攻关和保产小组。 （3）后搭接和高煤比攻关期,大致从1996年8月1998年12月.该时期主要生产特点是：产量组织变化频繁，1996年8月1997年5月,三期炼钢、炼焦投产，高炉保持高产；但在1997年6月1998年7月时期内,一高炉第二代炉龄开始，加之炼焦能力又不足，导致二高炉减产；直至1998年8月以后,三炼焦投产,高炉搭接期完成,进入正常生产期。经过长寿攻关,炉体维护上取得突破,热负荷基本受控，炉况趋于稳定顺行,技术经济指标不断进步,尤其是煤比连续取得突破,并基本稳定在170kg/t-p以上的水平，最高月均达到204。8kg/t-p,高炉长寿操作技术开始逐步掌握和形成。（4)炉役后期,大致从99年1月现在。该时期主要生产特点是：高炉长寿操作技术逐步完善和系统化，特别是对高炉下部气流的调剂和炉体热负荷的调剂和控制上，总结出一套行之有效的方法和理论，确保了炉况持续稳定顺行，技术经济指标稳步提高，甚至达到一代炉龄的最好水平，如高炉煤比、月均利用系数和年产量、燃料比以及高炉工序能耗等;炉缸侧壁温度虽然仍在一定时期上升较快，但通过一系列有效措施，长期处于受控范围内，长寿问题得到解决,最终取得了二高炉寿命达到15年以上、单位炉容产铁达到1。16万吨的国内大高炉最好水平的实绩。1.2.2 二高炉长寿实绩和经验总结1、二高炉长寿实绩二高炉于2006年9月1日停炉,连续生产15年三个月，远远超过其设计的一代炉役寿命，并成为国内最长寿的高炉之一。至2006年8月底，一代炉龄停炉单位炉容产铁1.16万吨，已与名列世界高炉长寿先进水平前列的光阳一高炉和1名古屋三高炉（二代）相当，参见下表1.3。2、二高炉长寿的意义宝钢二高炉依靠科研攻关，操业技术不断创新，形成有宝钢特点代表国际领先水平的大高炉生产操作技术，不仅能解决二高炉过快老化的问题，而且还实现了高产高煤比，在一代炉役的末期第13、14年产量（高炉年利用系数2。25) 和煤比（月平均超过200kg/t)仍然保持着较好水平;二高炉在高煤比冶炼条件下实现长寿命的过程中没有成熟经验可以借鉴，尽管国外已有大型高炉长寿技术,但是，在长时间高产高煤比条件下实现高炉长寿命还没有先例，所以,二高炉长寿技术与经验在国内外都属首创，表1.4为二高炉投产历年来的生产技术经济指标。总结二高炉的长寿操作经验不仅可以应用在宝钢其他三座高炉,还可以向国内外进行技术输出。3、二高炉长寿操作的历史总结在一代炉龄的不同时期，宝钢广大高炉工作者经过长期艰苦的探索和实践，科学总结正反两方面的经验教训,逐步掌握了不同操作条件下高炉长寿的特点和规律,形成了自己的大高炉长寿操作技术概括起来有3点：确保炉况长期稳定顺行；确保炉缸活性；减少有害元素入炉和富集。以下在第二、三、四章分别论述之。表1.3 国内外长寿高炉列表Table 1。3 List of long campaign life at home and abroad内容积开炉时间停炉时间生产天数累计产铁量单位炉容产铁量平均利用系数m3 日103tt/ m3t/ d m3宝钢2高炉406391。06。2906.09.0111675君津3高炉（一代）406371.091382。05。2639073212。379062.024君津3高炉（二代）406386。04。1701.01.1953914330.7106591。977京滨1高炉(一代）405276。11。1289.07.1446273397.483841。812京滨2高炉（一代)405279。07。1190.06。3040073121.577041。923鹿岛1高炉（二代）368079。02。0790.08。303827313585192.226千叶5高炉（一代）258480.10.0691。09.123993170666201.653千叶6高炉（一代）450077.06.1798.03。2475866023.7133861.765加古川2高炉385080.02.0796。02.0759054179108551。838君津4高炉（一代)493075.10。0386。07.1939433800。477091。955君津4高炉（二代)515188.07。0403.02.095302大分1高炉（二代)415879.08。0693。01。0248984076.298032.001大分2高炉（一代)507076.10.0588.08.0243191961.378131。809大分2高炉（二代）524588。12。1204.02.26鹿岛3高炉505076.09.0990.01。314892481595351.949水岛2高炉（二代）285779。03。2002.01.2320n9y4346.915215水岛3高炉（二代）404078。06。1290。02.2842193678。176192.158水岛4高炉（二代）482682。01。2901。10。1271956700138331.93名古屋3高炉（二代）342484.12.0699.10.17542948651131420。84光阳1高炉380087。04.2302。03.0554294330.1113952.099光阳2高炉3800880。7.1205。03。1460905151135552。226表1。4 二高炉一代炉龄技术经济指标Table 1。4 Technical and economical indices for No.2 BF in phase I furnace life年份利用系数t/（m3.d）焦比kg/t煤比kg/t休风率19911.377540.005。83019921.963482。131.33。87219932。215434.966。43.10319942.168406.7106.64.33419951。857422.36109。66。37619962.034419.4995.852.86719972。090362。55142.173.35919982。049330.02172。593。37019992。197324。94174。692.36820002。174326.24172。862。14620012.172330.59167。261。45820022.121323。75169.531.84620032。122325.91163。561.25620042.251326。47170.180.95320052。222313.43186.581.7072006(16月）平均2.192298.17203。462。716第2章 确保炉况长期稳定顺行炉况稳定顺行是正常生产的基础，也是高炉长寿的根本。高炉若不能维持长期稳定顺行，不仅技术经济指标无从谈起，长寿也无从谈起.宝钢二高炉主要通过控制煤气流分布、稳定炉温、加强原燃料管理、加强作业管理、合理造渣制度等各方面来确保炉况稳定顺行.2.1 不断调整和优化煤气流分布2。1.1 煤气流分布的重要意义4高炉是逆流反应器，煤气由下部上升穿过料层，在炉内要经过二次分布：自风口向上和向中心扩散,称为初始分布；穿过滴落带并在软熔带焦炭夹层中作横向运动,称为二次分布.炉料从上部下降与煤气作用完成加热、熔化、还原和渗碳等炼铁冶炼过程。初始煤气流的流向线与回旋区大小有关，软熔带煤气流运动取决于软熔带的位置、形状、焦炭强度和焦炭夹层厚度、以及滴落带的阻力,块状带煤气流分布取决于炉料透气性.其中炉缸初始煤气流的分布，不仅决定了炉缸的工作状态，同时也主导了高炉上部软融带和块状带内的二次气流分布。控制高炉煤气流合理分布极其重要，煤气流的分布对高炉耐材冲刷和冷却设备破损、炉缸工作状态、软熔带的位置和形状等都起决定作用，它是确保炉况稳定和高炉长寿的核心和关键。因为设计阶段的改善冷却设备结构与布置和改善耐火材料的配置、生产中的冷却强度调整、在冷却板冷却的高炉上实施硬质压入造壁和增加微型冷却器等措施都是防御性的，对高炉长寿能起到积极作用,而控制煤气流合理分布才是从根本上彻底解决炉身中上部长寿问题的关键措施。影响气流分布的因素主要有：高炉操作炉型，如矮胖型、瘦长型，不同炉役时期等；原燃料质量，如焦炭、矿石等粒度、强度和成分等；高炉装料方式的不同，如布料器的不同工作方式、排料顺行、MAPW的工作方式、SL、OB、CB等；高炉送风制度的选择，如BV、BH、BT、Sot、Tf 、OT长度等。高炉强化冶炼，炉身中上部块状区域的长寿维护关键措施不在于冷却而在于高炉内煤气流控制。文档为个人收集整理，来源于网络文档为个人收集整理，来源于网络2。1.2 宝钢对合理煤气流分布的评判标准高炉煤气流的分布状态可以从其热能和化学能的利用结果,即温度和还原度的分布得到反映。宝钢对合理煤气流分布合理的判断标准是5：u 风压平稳，顶压稳定,压差、K值在适宜范围内;u 煤气利用率高，而且稳定；u 料速均匀，下料平稳，料面平整，探尺偏差小；u 十字测温中心和边缘温度适宜而且稳定；u 顶温均匀，各温度点记录成一适当宽度的曲线，随布料均匀摆动，而且温度适宜(150200）；u 炉喉钢砖温度稳定,圆周方向均匀;u 热负荷平稳，在适宜范围内，波动小,炉墙温度稳定，无脱落;u 炉缸工作状态良好,炉温充沛，各铁口温度均衡，出渣铁稳定；u 风口工作活跃,鼓风动能控制在适宜范围内,理论燃烧温度适宜；2.1。3 宝钢高炉煤气流分布的调剂手段和基本经验高炉煤气流调剂分为上部调剂和下部调剂。所谓下部调剂就是通过下部送风制度参数的调整来调整炉缸径向煤气流的初始分布；所谓上部调剂就是通过上部装入制度参数的调整来调整上部二次气流的分布。由于炉缸初始煤气流在很大程度上决定或影响煤气流在炉内的二次分布，因此，在高炉气流调剂上，下部调剂是基础，上部调剂是重要手段。由于宝钢高炉实行的是周期定修制，因此，风量、富氧率、风温、湿份、顶压等下部调剂手段主要在日常生产中进行,而最重要的下部调剂手段之一，调整风口面积只能在定修或临时休风时才能进行。上部调剂则基本都在正常生产中根据实际情况随时进行，因而上部调剂是宝钢日常气流调剂的主要手段和内容。宝钢气流调剂全部的出发点和落脚点就是：确保气流分布合理，炉况长期稳定顺行。从1985年9月1号高炉投产以来,宝钢在大高炉气流调剂方面已经积累了一些基本经验，主要是5：下部调剂措施各参数的调整、变化对气流分布的影响方向是:在一定范围内，缩小风口面积有利中心气流发展,但不是无限制,必须要与一定的冶炼强度相匹配，否则容易导致高炉上下部压差上升，中心气流反而下降；降低顶压对气流的影响与风口面积相似，即在一定范围内，降低顶压有利中心气流发展；在保持一定的冶炼强度条件下，增加风量，降低富氧率，有利发展中心气流，抑制边缘气流，反之则相反；提高风温、增加鼓风湿份，炉腹煤气量膨胀,有利发展中心气流,反之则相反。下部调剂措施各参数的调整、变化对气流分布的影响程度是:风口面积调整影响最大，然后依次是风量、富氧、顶压、风温和湿份。上部调剂措施各参数的调整、变化对气流分布的影响方向是：提高料线发展边缘,降低料线加重边缘；批重越大,料层愈厚，也易于疏松中心，批重缩小,加重边缘的效果比较明显;在一定料线范围内，矿石布向边缘是压制边缘气流，焦炭布向边缘是疏松边缘气流，但料线深到一定程度后，炉料将反弹，效果正好相反。上部调剂措施各参数的调整、变化对气流分布的影响程度是:料线对气流影响最大,然后依次是焦炭档位、矿石档位、矿批和焦批.料线主要根据边缘、中心气流的分布实际以及风压等情况加以调整，矿批主要是根据炉腹煤气量加以适当选择:BV增大强化冶炼时，炉腹煤气量大，适当扩大批重,既加重中心也适当压抑了边缘气流，对稳定煤气流是有好处的，但大矿批总体上是压制气流，在风压高、透气性不好时，必须要适当缩小矿批，疏松整个料柱的透气性。2.1。4 二高炉一代炉龄控制煤气流分布的实绩（1）开炉和达产期借鉴一高炉的经验，点火开炉后生产顺利，达产较快。初期由于喷煤设备未投入，不喷煤,全焦冶炼，所以风温低、湿份高，无富氧;开炉一年后开始喷煤富氧。总体上讲：开炉和达产期操作尚处于探索阶段,煤气流的下部调剂主要是参照和借鉴一高炉比较成熟的经验,即对下部初始气流的分布实施，提高风速,大风量、低富氧等操作,然而由于风口面积偏大，鼓风动能偏低基本维持在12500kg.m/s的水平，初始气流不能有效达到高炉中心，炉缸中心吹不透，因而中心气流长期偏弱并不够稳定，边缘气流发展,对长寿造成不利影响，表2.1是开炉和达产期下部调剂主要参数，图2。1是气流分布情况。表2.1开炉和达产期下部调剂主要参数情况Table 2.1 Main lower adjustment parameters during blowingin and yield-achieved process1991年1992年1993年1994年BV m3/min5424646865666450富氧率 %01。192.062。44Sot m20。46330.51310。51090.5091BT 977109211901191BH g/m338383325图2.1 开炉和达产期气流分布情况Fig。 2.1 Gas flow distribution during blowingin and yield-achieved stage