电气自动化毕业设计方案.doc

毕 业 设 计（论 文）说 明 书题 目 某水电站电气一次及发电机继电保护设计专 业 电气自动化班 级 自动化082 学 生 刘 云 恒 指引教师 王 秀 丽 年目 录前 言1第一章 电气主接线设计21.1 设计原则21.2 各方案比较3第二章 厂用电设计82.1 厂用电设计原则8第三章 短路电流计算93.1 对称短路电流计算93.2 非对称短路电流计算19第四章 电器主设备选取304.1对方案I各主设备选取304.2 对方案各主设备选取44第五章 发电机继电保护原理设计及保护原理465.1 初步分析465.2 对F1 保护整定计算475.3 对F5保护整定计算：50第六章 计算机监控系统方案论证选取546.1 系统功能546.2 监控对象566.3 系统构造56小 结58致 谢59参照文献60附 录62附 录63前 言随着国内经济不断发展，对能源需求量也越来越大，然而能源局限性与需求之间矛盾在近几年不断恶化，国家急需电力事业发展，为国内经济发展提供保障。就国内当前电力能源构造来看，国内重要是以火电为主，但是火电由于运营过程中污染大，在煤炭价格高涨今天，火电运营成本也较高，受锅炉和其她火电厂用电设备影响，其资源运用率较低，普通热效率只有30%-50%左右。与之相比水电就有诸多明显优势。因而，关于电力系统水电站设计方面论文研究就显得格外重要。本毕业设计（论文）课题来源于青海省直岗拉卡水电站。重要针对直岗拉卡水电站在电力系统地位，拟定本电厂电气主接线方案，通过技术经济比较，拟定推荐方案，对其进行短路电流计算，对电厂所用设备进行选取，然后对各级电压配电装置及总体布置设计。并且对其发电机继电保护进行设计。在这些设计过程中需要用到各种电力工程设计手册，并且借用AutoCAD辅助工具画出其电气主接线图、室外配电装置图、发电机保护原理接线图、展开图、保护屏布置及端子排接线图。故本论文属于典型针对某工程进行最优设计工程设计类论文。通过本论文研究，可以使直岗拉卡水电站安全可靠在系统中运营，保证其持续可靠供电。也能提高自己使用AutoCAD,word等软件能力，培养出自己工程设计观念，是对大学四年所学理论知识与实践融合。第一章 电气主接线设计1.1 设计原则电气主接线是水电站由高压电气设备通过连线构成接受和分派电能电路。电气主接线依照水电站在电力系统中地位、回路数、设备特点及负荷性质等条件拟定，并应满足运营可靠、简朴灵活、操作以便、易于维护检修、利于远方监控和节约投资等规定。在电气主接线设计时，综合考虑如下方面： 保证必要供电可靠性和电能质量安全可靠是电力生产首要任务，保证供电可靠和电能质量是对主接线最基本规定。在设计时，除对主接线形式予以定性评价外，对于比较重要水电站需要进行定量分析和计算。直岗拉卡水电站虽然是一种中小型水电站，但是由于肩负了许多工业公司，及农业抗旱排涝等供电任务，因而必要满足必要供电可靠性。 具备经济性在主接线设计时，重要矛盾往往发生在可靠性与经济性之间。欲使主接线可靠、灵活，将导致投资增长。因此必要把技术与经济两者综合考虑，在满足供电可靠、运营灵活以便基本上，尽量使设备投资费用和运营费用为至少。 具备一定灵活性和以便性，并能适应远方监控规定。主接线应能适应各种运营状态，并能灵活地进行方式转换。不但正常运营时能安全可靠地供电，并且无论在系统正常运营还是故障或设备检修时都能适应远方监控规定，并能灵活、简朴、迅速地倒换运营方式，使停电时间最短，影响范畴最小。显然，复杂地接线不会保证操作以便，反而使误操作机率增长。但是过于简朴接线，则不一定能满足运营方式规定，给运营导致不便，甚至增长不必要停电次数和停电时间。 具备发展和扩建也许性随着经济发展，已投产水电站也许需要扩大机组容量，从主变压器容量、数量到馈电线路数均有扩建也许，有甚至需要升压，因此在设计主接线时应留有发展余地，不但要考虑最后接线实现，同步还要兼顾到分期过渡接线也许和施工以便。依照以上几点，对直岗拉卡水电站主接线拟定如下几种方案。1.2 各方案比较方案本方案采用了两个扩大单元接线和一种单元接线，110kv侧采用了双母接线。双母接线供电可靠性较高，可以轮流检修一组母线而不致使供电中断，检修任一组母线上隔离开关也不需要中断供电，且调度灵活，各个电源和各回路负荷可以任意分派到一组母线上，能灵活适应电力系统中各种运营方式调度和潮流变化需要。扩建性也非常号，可以向母线左右方向任意扩建，且施工过程也不会停电，只是双母接线多了一台旁路断路器，投资有所增长。图1-1 电气主接线方案方案本方案采用了两个扩大单元接线和一种单元接线与110kv侧直接相连。110kv侧为单母分段带专用旁路断路器旁路母线接线方式。其特点是：扩大单元接线接线方式简朴清晰，运营维护以便，且减少了主变压器高压侧浮现，简化了高压侧接线和布置，使整个电气接线设备较省。单元接线接线简朴、清晰、运营灵活、维护工作量少且继电保护简朴，但由于主变压器与高压电气设备增多，高压设备布置场地增长，整个电气接线投资也增大。其110kv侧单母分段带专用旁路断路器母线接线方式中,由于增长了分段其全厂停电也许性为0，且任一台断路器检修时都不会引起停电，其供电可靠性较高图1-2 电气主接线方案方案本方案采用了两个扩大单元接线，一种单元接线，110kv侧采用了双母带旁母接线方式。此种接线方式大大提高了供电可靠性，但是由于有了专用旁路母线，多装了价高断路器和隔离开关，大大增长了投资，此种接线方式对于供电可靠性有特殊需要场合是十分必要，但是对于供电可靠性规定不是很高中小型水电站来说不是很合用。图1-3 电气主接线方案方案本方案采用了两个扩大单元接线和一种单元接线，110kv侧采用了单母接线方式，此种接线虽然接线方式简朴，投资很少，但是其供电可靠性大大减少，其母线一旦浮现故障就会导致全厂停电，严重影响了持续供电。图1-4 电气主接线方案方案本方案采用了一种发电机单母接线和两个单元接线，1110kv侧采用双母接线方式。发电机单母接线使主变压器数量减少，投资节约，接线简朴明了，运营以便，但是发电机电压配殿装置元件多，增长检修工作量，母线或与母线所相连隔离开关故障或检修时，三台发电机都要停电，可靠性及灵活性较差。图1-5 电气主接线方案综合分析上述五种方案，再结合该水电站为中小型水电站实际状况，拟定主接线应以经济性为主，但其可靠性也需要考虑，方案一和方案二最能满足这两项规定，故最后选定方案一和方案二为最后比较方案。方案可靠性比喻案一高，如果在投资相差不多状况小应当首选方案，如果在方案比喻案投资低较多则从经济性角度出发应选取方案。第二章 厂用电设计2.1 厂用电设计原则厂用电接线设计应按照运营、检修和施工规定，考虑全厂发展规划，积极慎重地采用成熟地新技术和新设备，使设计达到经济合理，技术先进，保证机组安全经济地运营。其详细有如下某些规定： 接线方式和电源容量，应充分考虑厂用设备在正常、事故、检修、启动、停运等方式下地供电规定，并尽量地使切换操作简便，使启动（备用）电源能迅速投入。 尽量缩小厂用电系统故障影响范畴，避免引起全厂停电故障。各台机组厂用电系统应独立，以保证在一台机组故障停运或其辅助机发生电气故障时，不影响其她机组正常运营。 充分考虑电厂分期建设和持续施工过程中厂用电系统运营方式，特别重要对公用厂用负荷影响。要以便过渡，尽少变化接线和更换设备。依照上述规定，结合本水电站为中小型水电站，以及厂用电分为6kV和380kV两个电压级别实际状况，其厂用电设计祥见附录：第三章 短路电流计算3.1 对称短路电流计算发电机，变压器及系统重要参数如下：发电机参数：45MW，cos，额定电压10.5kV变压器参数：3台，1T:50MVA，2T：，100MV系统参数：110kV出线四回，正序阻抗（标么值）：0.91716，零序阻抗（标么值）1.1235，三相短路容量：2543MVA，单相短路容量：2529.9MVA。对方案系统正序阻抗网络等值图为1：图3-1 正序阻抗网络等值图取基准值：，时，5.020kA,45MW功率因素为0.95机组容量为；发电机:=0.23变压器:= 系统阻抗：对点进行短路计算2：网络简化如下：图3-2 网络简化图 继续简化上图：图3-3 网络简化图再化简得：图3-4 网络简化图三相短路电流周期分量计算：系统A侧：B侧（）计算电抗为由计算电抗查水轮机短路电流运算曲线得： 10.5kV侧额定电流为：因而： C侧（）计算电抗为： 由计算电抗查短路电流运算曲线得： 其10.5kV侧额定电流为：因而： 因此，点三相短路电流为： 点三相短路冲击电流及全电流最大有效值计算:(1).系统A侧和三电源B侧值采用远离发电机地点发生短路时数值，则1.80，0.97=1.80(16.036+5.876)=55.779KA (16.036+5.876) (2)C侧二电源，值采用发电机机端短路时值，故1.90，0.931.9026.49871.200KA26.498(3) 总冲击电流及全电流为：55.77971.200126.979KA=33.3666+35.608=68.974KA点短路电流热效应计算： 其中t取4S=6491.953k点短路电流计算.网络简化如下，并结合其正序阻抗图得，图3-5 点正序阻抗网络图 三相短路电流周期分量计算：系统A侧：B侧（）计算电抗为：由计算电抗查水轮机短路电流运算曲线得： 其110kV侧得额定电流为：因而： C侧（）计算电抗为： 由计算电抗查水轮机短路电流运算曲线得： 其110kV侧得额定电流为： 因而： 因此，点三相短路电流为： 点三相短路冲击电流及全电流最大有效值计算：由于点在发电厂高压侧母线上，因此1.80，0.97=7.426短路电流热效应计算： 其中t取4s = =202.001 k对点短路电流计算：网络简化如下图，并结合其正序阻抗图，得：图3-6 正序阻抗网络等值图 继续简化得：图3-7 网络简化图三相短路电流周期分量计算：系统A侧：B侧（）计算电抗为： 由计算电抗查水轮机短路电流运算曲线得： 10.5kV侧额定电流为： 因而： C侧计算电抗为： 由计算电抗查水轮机短路电流运算曲线得： 10.5kV侧额定电流为： 因而： 因此，点三相短路电流为： 点三相短路冲击电流及全电流最大有效值计算：A侧和B侧采用远离发电厂地点，故1.80，0.97 C侧采用发电机机端，故1.90，0.93 因此，总和为：39.19433.68272.876kA =23.445+20.774=44.219Ka短路电流热效应计算： 其中t取4s = =2442.920 k三相短路电流计算成果汇总见附录：3.2 非对称短路电流计算该系统负序阻抗与正序阻抗图相比只是发电机出口端负序阻抗是正序阻抗1.45倍，故负序阻抗如下3：图3-8负序阻抗网络图该系统零序阻抗为，由原始资料可知线路零序阻抗为1.1235，故其零序阻抗图为：图3-9零序阻抗网络图（一） 正序网络变换4 短路点等效后正序阻抗图为：图3-10 点正序阻抗网络图短路点等效后正序阻抗图为：图3-11 点正序简化图短路点等效后正序阻抗图为;图3-12 点正序简化图(二).负序网络变换短路点等效后负序阻抗图为：图3-13 点负序阻抗等值图再简化得,图3-14 点负序简化图短路点等效后负序阻抗图为：图3-15 点负序简化图 短路点等效后负序阻抗图为：图3-16 点负序简化图 再化简得：图3-17 点负序简化图 （三）零序网络变换：短路点等效后零序阻抗图为：图3-18 点零序简化图 再化简为：图3-19 点零序简化图 短路点等效后零序阻抗图为：图3-20 点零序简化图 短路点等效后零序阻抗图为：图3-21 点零序简化图 再化简得：图3-21 点零序简化图 不对称短路电流计算（一）点短路正序综合阻抗 负序综合阻抗 零序综合阻抗 1. 单相短路电流正序电流标么值 正序电流有名值 单相短路电流 2. 单相短路电流正序电流标么值 正序电流有名值 两相短路电流 3. 两相接地短路电流正序电流标么值 正序电流有名值 两相接地短路电流 (二) 点短路正序综合阻抗 负序综合阻抗 零序综合阻抗 1. 单相短路电流正序电流标么值 正序电流有名值 单相短路电流 2. 单相短路电流正序电流标么值 正序电流有名值 两相短路电流 3. 两相接地短路电流正序电流标么值 正序电流有名值 两相接地短路电流 (三) 点短路正序综合阻抗 负序综合阻抗 零序综合阻抗 1. 单相短路电流正序电流标么值 正序电流有名值 单相短路电流 2. 单相短路电流正序电流标么值 正序电流有名值 两相短路电流 3. 两相接地短路电流正序电流标么值 正序电流有名值 两相接地短路电流 不对称短路计算成果如下：表3.1不对成短路电流计算成果短路点单相短路电流(kA)两相短路电流(kA)两相接地短路电流(kA)34.8067.92321.11436.0015.82521.33439.9627.85423.947由于方案等效阻抗图与方案相似，故方案短路电流计算成果与方案也相似。第四章 电器主设备选取4.1对方案I各主设备选取其接线方式如下图：图4-1 方案主接线图断路器和隔离开关选取5对D1D4断路器和G1G4隔离开关选取A.对10.5kV D1D4断路器选取（1）按额定电压选取：断路器额定电压不不大于安装地点电网额定电压，即（2）按额定电流选取 断路器额定电流不不大于流过断路器长期负荷电流，即（3）按开断电流选取 若在D1D4上侧短路时流过D1D4短路电流为F1流过短路电流，即为26.498/213.249kA，而在D1D4下侧短路时流过D1D4短路电流为系统和F2F5短路电流之和，即16.0365.87613.24935.161kA，故应按D1D4下侧短路时来选取设备，其短路电流为35.161kA。 断路器额定开断电流不应不大于断路器开断瞬间短路电流周期分量。即（4）按动稳定电流选取 电器容许通过动稳定电流不不大于短路冲击电流，即（5）按热稳定度校验代入上式，得 则B.对10.5kV G1G4隔离开关选取（1）按额定电压选取： （2）按额定电流校验： （3）按动稳定度校验： （4）按热稳定度校验： 选取D1D4为型断路器选取G1G4为型隔离开关表4.1 所选各设备技术数据与计算数据设备参数计算数据10101030003000273543335.1613938.1413016094.58由上表可知所选断路器和隔离开关技术参数能满足对D5，D6断路器和G6G9隔离开关选取A对110kV D5，D6断路器选取（1）按额定电压选取：断路器额定电压不不大于安装地点电网额定电压，即（2）按额定电流选取 断路器额定电流不不大于流过断路器长期负荷电流，即（3）按开断电流选取 若在D5，D6上侧短路时流过D5，D6短路电流为F1和F2流过短路电流为1.445kA，而在D5，D6下侧短路时流过D5，D6短路电流为系统和F3F5短路电流之和，即3.8322.1495.981kA，故应按D5，D6下侧短路时来选取设备，其短路电流为5.981kA。 断路器额定开断电流不应不大于断路器开断瞬间短路电流周期分量。即（4）按动稳定电流选取 电器容许通过动稳定电流不不大于短路冲击电流，即（5）按热稳定度校验代入上式，得 则B.对110kV G6G9隔离开关选取（1）按额定电压选取： （2）按额定电流选取： （3）按动稳定选取： （4）按热稳定度校验： 选取D5，D6为SW6110型断路器选取G6G9为GW4110D型隔离开关表4.2 所选各设备技术数据与计算数据设备参数SW6110GW4110D计算数据110110110120012005223155981132425808015225由上表可知所选断路器和隔离开关技术参数能满足对10.5kV G5断路器选取（1）按额定电压选取： 断路器额定电压不不大于安装地点电网额定电压，即（2）按额定电流选取 断路器额定电流不不大于流过断路器长期负荷电流，即（3）按动稳定电流选取 若在G5上侧短路时流过G5短路电流为F5流过短路电流为12.535kA，而在G5下侧短路时流过G5短路电流为系统和F1F4短路电流之和，即9.1256.37615.501kA，15.50112.535，故按G5下侧短路时来选取设备，其短路电流为15.501kA。 电器容许通过动稳定电流不不大于短路冲击电流，即（4）按热稳定度校验： 其中 代入上式得则表4.3 所选各设备技术数据与计算数据设备参数GN210计算数据101030002735101150010041649由上表可知所选断路器和隔离开关技术参数符合规定对D7断路器和G10,G11隔离开关选取.A 对110kV侧D7断路器选取（1）按额定电压选取：断路器额定电压不不大于安装地点电网额定电压，即（2）按额定电流选取 断路器额定电流不不大于流过断路器长期负荷电流，即INImax kA（3）按开断电流选取 若在D7上侧短路时流过D7短路电流为F5流过短路电流，即为2.1491.4450.704kA，而在D7下侧短路时流过D7短路电流为系统和F1F4短路电流之和，即3.83221.4456.722kA，故应按D7下侧短路时来选取设备，其短路电流为6.7221kA。 断路器额定开断电流不应不大于断路器开断瞬间短路电流周期分量。即Id6.722kA（4）按动稳定电流校验： 电器容许通过动稳定电流ies 不不大于短路冲击电流ish 即iesish =6.72217.111kA（5）按热稳定校验：Qk=其中6.722kA，=3.832+21.301=6.434kA =3.832+21.335=6.502kA带入上式得，Qk167.1kA2.s,则 Qt Qk =167.1 kA2.sB 对110kV侧G10，G11 隔离开关选取：1、按额定电压选取：UN110 kV. 2、按额定电流选取：IN0.261A；3、按动稳定校验： iesish =17.11kA4、按照热稳定校验 QtQk 167.1 kA2.s,选取D7为SW6-110型断路器选取G10G11 为GW4110D型隔离开关表4.4 所选各设备技术数据与计算数据设备参数SW6-110GW4110D计算数据UN （kV）110110UN （kV）110IN （A）12001000Imax（A）261INbr(kA)31.5-Id(kA)6.722It2t31.524=396925242500Qk(kA2.s)167.1ies(kA)8080ish(kA)17.11由上表可知所选断路器隔离开关符合技术参数规定对于D8D11断路器，和G12G23 隔离开关选取A 对110kV 侧D8D11断路器选取：（1） 按额定电压选取：断路器额定电压不不大于安装地点电网额定电压，即UN110 kV；（2）按额定电流选取： 断路器额定电流不不大于流过断路器长期负荷电流，即INImax0.326 kA （3）按开断电流选取：若在D8D11下侧短路电流时流过D8D11短路电流为系统侧短路电流即为3.832kA,而在D8D11上侧短路时流过D8D11短路电流为5台发电机短路电流之和，即为1.4452.1493.549kA，3.8323.594，因此 按照D8D11下侧短路短路电流来选取设备，其短路电流为3.832kA断路器额定开断电流不应不大于断路器开断瞬间短路电流周期分量。即断路器额定开断电流INbrId3.832kA（4）按动稳定电流校验： 电器容许通过动稳定电流ies 不不大于短路冲击电流ish 即iesish =3.8329.756kA（5）按热稳定校验：Qk= 其中=3.832kA 带入上式得Qk=58.739 kA2.s 则QtQk=58.739 kA2.sB. 对G12G23隔离开关选取：1、按额定电压选取：UN110 kV； 2、按额定电流选取：INImax0.326 kA 3、按动稳定电流校验iesish =9.756kA4、按热稳定校验：QtQk=58.739 kA2.s选取D8D11为SW4-110型断路器选取G12G23为GW4110型隔离开关表4.5 所选各设备技术数据与计算数据设备参数SW4-110GW4110计算数据UN （kV）110110UN （kV）110IN （A）1000630Imax（A）326INbr(kA)18.4-Id(kA)3.832It2t31.524=396920241600Qk(kA2.s)58.739ies(kA)5550ish(kA)9.756 对D12断路器和G24,G25隔离开关选取.A. 对母联断路器D12选取：（1） 按额定电压选取：断路器额定电压不不大于安装地点电网额定电压，即UN110 kV；（2）按额定电流选取 断路器额定电流不不大于流过断路器长期负荷电流，即INImax kA（3）按开断电流选取：若在D12上，下侧短路时，其短路电流都是7.426kA，断路器开断电流INbr不应不大于断路器开断开断瞬时短路电流周期分量。即断路器额定开断电流INbrId7.426kA（4）按动稳定电流校验： 电器容许通过动稳定电流ies 不不大于短路冲击电流ish 即iesish =7.42618.9kA（5）按热稳定校验：Qk= 其中7.426kA =7.069kA =7.152kA 带入上式得Qk=202.001 kA2.s 则QtQk=202.001 kA2.sB. 对母联隔离开关G24G25选取：1、按额定电压选取：UN110 kV； 2、按额定电流选取：INImax261 kA 3、按动稳定电流校验iesish =18.9kA4、按热稳定校验：QtQk=202.001kA2.s选取D12为SW6-110型断路器选取G24G25为GW4110D型隔离开关表4.6 所选各设备技术数据与计算数据设备参数SW6-110GW4110D计算数据UN （kV）110110UN （kV）110IN （A）12001000Imax（A）261INbr(kA)31.5-Id(kA)7.426It2t31.524=396925242500Qk(kA2.s)200.001ies(kA)8080ish(kA)18.9对方案所选断路器，隔离开关汇总如下：表4.7 方案所选各断路器隔离开关技术数据断路器断路器型号隔离开关隔离开关型号SW6110GW4110DSW4110GW4110SW6110GW4110DGN210电流互感器选取6（1）110kV侧电流互感器选取型号选取选取LVQB-110型S气体绝缘电流互感器，其参数如下：表4.8 所选电流互感器技术数据电流互感器额定电压额定电流短时热稳定电流（kA）耐受冲击电流LVQB-110110150050115按额定电流选取依照该水电站主变压器容量为2 50100200MVA，其额定电压为110kV，则主变压器110kV侧工作电流为，所选电流互感器一次额定电流为1500A，满足该水电站一次负荷电流变化规定。按动稳定校验LVQB-110型电流互感器动稳定电流为115kA,不不大于该水电站110kV侧短路时冲击电流,满足动稳定规定。按热稳定校验 LVQB-110型电流互感器热稳定电流为50kA，不不大于该水电站110kV,侧短路时稳定电流7.152kA，满足热稳定规定。（2）10.5kV发电机出口处电流互感器选取型号选取选取LZZBJ9-12/175b/2s型电流互感器，其参数如下：表4.9 所选电流互感器技术数据电流互感器额定电压额定电流短时热稳定电流（kA）耐受冲击电流LZZBJ9-12/175b/2s10.5315080160按额定电流选取依照发电机容量47.368MVA,其额定电压为10.5kV，则发电机出口处工作电流为，所选电流互感器一次额定电流为3150A，满足该水电站一次负荷电流变化规定。按动稳定校验LZZBJ9-12/175b/2s型电流互感器动稳定电流为160kA,不不大于该水电站发电机出口处冲击电流，满足动稳定规定。按热稳定校验LZZBJ9-12/175b/2s型电流互感器热稳定电流为80kA，不不大于该水电站发电机出口处热稳定电流39.912 kA电压互感器选取 型号选取110kV侧选取WVB110-20(H)型电压互感器10.5kV侧选取JDZX10-12BG型电压互感器其各参数如下：表4.10 所选电压互感器技术数据电压级别选取型号额定电压额定绝缘水平110kVWVB110-20(H)一次/二次选取最高电压126kV选取绝缘耐压185kV额定雷电冲击电压450kV10.5kVJDZX10-12BG选取最高电压12kV选取绝缘耐压185kV额定雷电冲击电压450kV避雷器选取7110kV侧避雷器选取(1) 避雷器型号选取：选取Y10W5-110/260型无间隙氧化锌避雷器。其参数为：表4.11 所选避雷器技术数据型号系统额定电压（kV）避雷器额定电压（kV）避雷器持续运营电压（kV）雷电冲击电流下残压（峰值）不不不大于（kV）陡波冲击电流下残压（峰值）不不不大于（Kv）Y10W5-110/26011010073260291(2) 按额定电压选取：110kV系统最高电压为126kV，避雷器相对地电压为0.750.75 ,所选避雷器额定电压为110kV不不大于94.5kv，满足额定电压规定。(3) 按持续运营电压选取：110kV系统相电压为126/,所选避雷器持续运营电压有效值为73kV，不不大于72.75kV，故满足持续运营电压规定。(4) 按雷电冲击残压选取：110kV变压器额定电流冲击（内外绝缘）耐受电压（峰值）450kV，避雷器标称放电电流引起雷电冲击残压为：,所选避雷器雷电冲击电流下残压（峰值）不不不大于260kV，该值不大于321kV,故满足雷电冲击残压规定。(5) 按陡波冲击电流选取：110kV变压器内绝缘截断雷电冲击耐受电压为550kV，其陡波冲击电流下残压为，所选避雷器陡波冲击电流下残压（峰值）不不不大于291kV,该值不大于393kV,故满足陡波冲击电流下残压规定10.5kV侧避雷器选取(1)避雷器型号选取：选取Y5WS5-17/50L型避雷器。其参数为：表4.12 所选避雷器技术数据型号系统额定电压（kV）避雷器额定电压（kV）避雷器持续运营电压（kV）雷电冲击电流下残压（峰值）不不不大于（kV）陡波冲击电流下残压（峰值）不不不大于（Kv）Y5WS5-17/50L10178.65051.8(2) 按额定电压选取：10kV系统最高电压为11.5kV，避雷器相对地电压为0.750.75 ,所选避雷器额定电压为17kV不不大于8.6kv，满足额定电压规定。(3) 按持续运营电压选取：10kV系统相电压为11.5/,所选避雷器持续运营电压有效值为8.6kV，不不大于6.64kV，故满足持续运营电压规定。(4) 按雷电冲击残压选取：10kV发电机额定电流冲击（内外绝缘）耐受电压（峰值）75kV，避雷器标称放电电流引起雷电冲击残压为：,所选发电机雷电冲击电流下残压（峰值）不不不大于51.8kV，该值不大于53.57kV,故满足雷电冲击残压规定。(5) 按陡波冲击电流选取：10kV发电机内绝缘截断雷电冲击耐受电压为75kV，其陡波冲击电流下残压为，所选避雷器陡波冲击电流下残压（峰值）不不不大于51.8kV,该值不大于53.57kV,故满足陡波冲击电流下残压规定。绝缘子选取：10.5kV侧发电机出口端绝缘子选取ZD-10F型110kV侧母线和线路侧选取ZS2-110/1500型母线选取8：110kV主母线选取. 母线类型选取：110kV主母线选取LF21Y80/72型铝锰合金管母线。 按母线长期工作电流选取110kV主母线长期工作电流为,所选母线长期容许电流为1900A。环境温度为34.5,可得温度校正系数0.81，则导体长期容许电流为19000.8115.39A，不不大于110kV主母线长期工作电流1305A，故满足母线长期工作电流规定。 按热稳定校验规定选最小截面：110kV侧三相短路周期分量稳态值为7.152kA，热稳定系数C=87，时间0.2s，则代入公式得：36.8mm而所选母线截面S954mm，不不大于热稳定最小截面，故所选母线满足热稳定规定。 按电晕电压校验：由于晴天不可浮现可见电晕规定管型母线最小截面为30mm,选取管型母线型号为80，满足电晕校验规定。110kV进线选取 线类型选取：110kV主变压器出线选取LGJ400/50钢芯铝绞线 按母线长期工作电流选取较大容量变压器出口处长期工作电流为,所选母线长期容许电流为898A。环境温度为34.5,可得温度校正系数0.81，则导体长期容许电流为8980.81727A，不不大于551A.故满足母线长期工作电流规定。 按热稳定校验规定选最小截面：由36.8mm，所选导体截面为S=51.82mm，不不大于热稳定最小截面，故所选母线满足热稳定规定。 按电晕电压校验：由于有电晕电压校验110kV软导体型号为LGJ70，所选母线比此大，故满足电晕校验规定。10.5kV发电机出口处母线