流量系数的计算.doc

(完整版)流量系数的计算
1 流量系数KV的来历
    调节阀同孔板一样，是一个局部阻力元件.前者，由于节流面积可以由阀芯的移动来改变,因此是一个可变的节流元件；后者只不过孔径不能改变而已。可是，我们把调节阀模拟成孔板节流形式，见图2－1.对不可压流体，代入伯努利方程为：
      （1)

解出
命
图2—1 调节阀节流模拟

再根据连续方程Q＝ AV，与上面公式连解可得：

        （2）

这就是调节阀的流量方程,推导中代号及单位为：
    V1 、V2 —- 节流前后速度；
    V —— 平均流速;
    P1 、P2 -- 节流前后压力，100KPa；
    A —- 节流面积,cm；
    Q —— 流量，cm／S；
   ξ—- 阻力系数；
    r —- 重度,Kgf／cm；
    g —— 加速度，g = 981cm/s ；
    如果将上述Q、P1、P2 、r采用工程单位，即：Q ——m3/ h；P1 、P2 -- 100KPa； r——gf/cm3。于是公式（2）变为：
            (3)
再令流量Q的系数 为Kv，即:Kv ＝

或                   (4）
这就是流量系数Kv的来历.
从流量系数Kv的来历及含义中，我们可以推论出：
（1)Kv值有两个表达式:Kv = 和
（2）用Kv公式可求阀的阻力系数 ξ = （5。04A/Kv）×（5。04A/Kv）；
（3） ，可见阀阻力越大Kv值越小；
（4） ；所以，口径越大Kv越大。
2 流量系数定义

    在前面不可压流体的流量方程（3)中,令流量Q的系数 为Kv,故Kv 称流量系数；另一方面，从公式(4）中知道:Kv∝Q ，即Kv 的大小反映调节阀流量Q的大小.流量系数Kv国内习惯称为流通能力，现新国际已改称为流量系数。

2.1 流量系数定义
    对不可压流体，Kv是Q、△P的函数。不同△P、r时Kv值不同。为反映不同调节阀结构,不同口径流量系数的大小，需要跟调节阀统一一个试验条件，在相同试验条件下，Kv的大小就反映了该调节阀的流量系数的大小。于是调节阀流量系数Kv的定义为：当调节阀全开，阀两端压差△P为100KPa，流体重度r为lgf/cm (即常温水)时,每小时流经调节阀的流量数（因为此时 ），以m/h 或 t／h计。
    例如:有一台Kv ＝50的调节阀，则表示当阀两端压差为100KPa时,每小时的水量是50m ／h。
Kv＝0。1， 阀两端压差为167－（－83)＝2。50，气体重度约为1
。0×E（－6）,每小时流量大约为158 m ／h。＝43L/s=4。3/0。1s
Kv＝0。1， 阀两端压差为1.67，气体重度约为1

2.2 Kv与Cv值的换算
    国外，流量系数常以Cv表示，其定义的条件与国内不同。Cv的定义为：当调节阀全开，阀两端压差△P为1磅／英寸2，介质为60°F清水时每分钟流经调节阀的流量数，以加仑／分计。
    由于Kv与Cv定义不同，试验所测得的数值不同，它们之间的换算关系：Cv ＝ 1.167Kv         （5）

2。3 推论
    从定义中我们可以明确在应用中需要注意的两个问题：
    （1)流量系数Kv不完全表示为阀的流量，唯一在当介质为常温水，压差为100KPa时,Kv才为流量Q；同样Kv 值下，r、△P不同，通过阀的流量不同。
    （2）Kv是流量系数，故没单位。但是许多资料、说明书都错误地带上单位，值得改正。
3 原流量系数Kv计算公式
3.1 不可压流体的流量系数公式
    公式（4）是以不可压流体来推导的,此公式即为不可压流体的流量系数公式。

3。2 可压流体的流量系数公式
    可压流体由于考虑的角度不同，有不同的计算公式，主要采用的是压缩系数法和平均重度法两种。
    压缩系数法是在不可压流体流量系数公式（4）基础上乘上一个压缩系数ε 而来,即
        或

并将r换算成标准状态(0℃、760mmHg）的气体重度：
于是得出                 （6)
式中,ε——压缩系数，由试验确定为ε＝ 1－0.46△P／P1，在
       饱和状态时, △P／P1 ＝ 0。5，此时流量不再随△P的
       增加而增加,即产生了阻塞流（阻塞流的定义为：
       流体通过调节阀时，所达到的最大极限流量状态），
       见图2－2. ε＝1－0.46×0。5 ＝ 0。76;
       t——介质温度，℃;
       N—-在标准状态下的参数。
       用于蒸气计算时，计算公式略有不同，见表2－1.

3。3 平均重度法
    平均重度法公式推导要复杂得多。在推导中将调节阀相当长度为L、断面为A的管道来代替，并假定介质为理想流体，当介质稳定地流过管道时，采用可压缩流体流量方程式：     (2-11)
式中， Lf——摩擦功；
       g ——加速度。
       在上式基础上,再引入三个辅助方程：
       理想气体多变热力过程的变化规律方程
       P1V1m ＝ 常数
       状态方程    P1V1 ＝ RT1
       连续方程    VA／v ＝常数
以上三式中:v——比容；
            m——多变指数；
            R-—气体常数；
            T——绝对温度；
            V——流速。
    由上述4个方程通过一系列纯数学推导（略），得到其流量方程为：      
    为简化公式,把实际流动简化为等温度变化来处理，故取m＝1.同时，把物理常数代入，即可整理得:                            （7)
    当 △P／P1 ≥0。5时，流量饱和，故以 △P＝ 0。5P1 代入上式得：     （8)
同样，蒸气的计算公式也是在公式（7）、(8）基础上推导出来的。
综合上述，把原各种介质的Kv值计算公式汇总在表2－1中。
表2—1 原调节阀流量系数Kv值计算公式
流体
压差条件
计 算 公 式
液
体
—

G——重量流量（t／h）
气
体

压缩系数法
平均重度法

一般气体

一般气体

蒸
气

Gs——重量流量

4 KV值计算新公式
    目前，调节阀计算技术国外发展很快，就KV值计算公式而言，早在20世纪70年代初ISA（国际标准协会标准）就规定了新的计算公式，国际电工委员会IEC也正在制定常用介质的计算公式。下面介绍一种在平均重度法公式基础上加以修正的新公式。

4.1 原公式推导中存在的问题
    在前节的KV值计算公式推导中，我们可以看出原公式推导中存在如下问题:
    （1)把调节阀模拟为简单形式来推导后，未考虑与不同阀结构实际流动之间的修正问题。
    （2）在饱和状态下，阻塞流动(即流量不再随压差的增加）的差压条件为△P／P=0.5 ,同样未考虑不同阀结构对该临界点的影响问题.
    （3)未考虑低雷诺数和安装条件的影响。

4。2 压力恢复系数 FL
    由P1在原公式的推导中，认为调节阀节流处由P1直接下降到P2，见图2－3中虚线所示。但实际上，压力变化曲线如图2－3中实线所示，存在差压力恢复的情况。不同结构的阀,压力恢复的情况不同。阻力越小的阀，恢复越厉害，越偏离原推导公式的压力曲线，原公式计算的结果与实际误差越大.因此，引入一个表示阀压力恢复程度的系数FL来对原公式进行修正.FL称为压力恢复系数（Pressure reecvery factor），其表达式为:
    (9)
式中, 、 表示产生闪蒸时的缩流处压差和阀前后压差.

图2—3 阀内的压力恢复
    关键是FL的试验问题。用透明阀体试验，将会发现当节流处产生闪蒸，即在节流处产生气泡群时，Q就基本上不随着△P的增加而增加。这个试验说明：产生闪蒸的临界压差就是产生阻塞流的临界压差，故FL又称临界流量系数（Critical flow factor），因此FL既可表示不同阀结构造成的压力恢复，以修正不同阀结构造成的流量系数计算误差，又可用于对正常流动，阻塞流动的差别，即FL定义公式（9）中的压差△Pc就是该试验阀产生阻塞流动的临界压差。这样,当△P＜△Pc时为正常流动，当△P≥△Pc时为阻塞流动。从（9）公式中我们即可解出液体介质的△Pc为：        △Pc = FL（P1-Pv)             (10)
    由试验确定的各类阀的FL值见表2－3.

4。3 梅索尼兰公司的公式——FL修正法
    1）对流体计算公式的修正
    当△P＜△PC时,为正常流动,仍采用原公式（4）；当△P≥△Pc时，因△P增加Q基本不增加，故以△Pc值而不是△P值代入公式（4)计算即可。当△Pv≥0.5P1时，意味差有较大的闪蒸，此时△Pc还应修正,由试验获得：              (11）
式中：Pc表示液体热力学临界点压力,见表2－4。
   2）对气体计算公式的修正
    原产生阻塞流的临界差压条件是△Pc＝0.5P1，即固定在△P／P1＝0.5处,这和实际情况出入较大。实际上△Pc仍与FL有关，由试验得临界压差条件为：△Pc ＝ 0。5 FL P1        （12）
    利用FL概念推得的新公式有好几种，但以在原平均重度法公式基础上修正的新公式最简单、方便，即平均重度修正法,它只需将原阻塞流动下的计算公式除上FL即可。若要更精确些,则再除上一个系数（y－0.14y），其中 。蒸气计算公式的修正同上。为了便于比较、应用，将采用FL修正的新公式和原公式汇总于表2－2中。归纳起来,有两个不同:一是流动状态差别式不同；二是在阻塞流动的情况下计算公式不同。引入了3个新的参数：FL、PC、(y－0。148y）

介 质
流动
状态
原计算公式
新计算公式
流动状态判别
计算式
流动状态判断
计算式
液
体
一般流动
无

同原计算式
阻
塞
流
动
-
—

当 时

当 时

气
体
一般
流动
△P/P1 < 0。5

同原计算式
阻塞
流动

原计算式乘或

蒸
气
饱
和
蒸
气
一般
流动
同气体

同气体
同原计算式
阻塞
流动
同气体

同气体
原计算式乘或

过
热
蒸
气
一般
流动
同气体

同气体
同原计算式
阻塞
流动
同气体

同气体
原计算式乘或

表
中
代
号
及
单
位
  Q:液体流量 m/h
  QN:气体流量 Nm/h
  GS：蒸气流量 kgf/h
  r：液体重度 g/cm
  rn：气体重度 kg/Nm
  P1：阀前压力 100KPa
  P2：阀后压力 100KPa
  △P：压差 100KPa
※ Pv：饱和蒸气压100KPa
   Pc：临界点压力（见表2-4)
   FL：压力恢复系数（见表2—3）
   t：摄氏温度 ℃
   tsh：过热温度 ℃
   △Pc：临界压差 100KPa
   其中

※ 可查GB2624-81或理化数据手册。蒸气、气体压力为绝压.
表2-3 FL值
调 节 阀 形 式
流向
FL值

单
座
调
节
阀
柱塞形阀芯
流开
0.90
流闭
0.80
“V”形阀芯
任意流向
0。90
套筒形阀芯
流开
0.90
流闭
0.80
双 座
调节阀
柱塞形阀芯
任意流向
0.85
“V"形阀芯
任意流向
0.90
角型调节阀
柱塞形阀芯
流开
0.80
流闭
0。90
套筒形阀芯
流开
0.85
流闭
0.80
文丘里形
流闭
0.50
球阀
“O”型
任意流向
0。55
“V”型
任意流向
0。57
蝶阀
60°全开
任意流向
0.68
90°全开
任意流向
0。55
偏心旋转阀
流开
0。85

    3）公式计算步骤
    第一步：根据已知条件查参数：FL、Pc；
    第二步：决定流动状态。
    液体:①判别 Pv 是大于还是小于0。5P1；
    ②由①采用相应的△Pc公式：
    ③△P＜△Pc为一般流动；△P≥△Pc为阻塞流动.
    气体: 为一般流动， 为阻塞流动。
    第三步:根据流动状态采用相应Kv值计算公式.

    4）计算举例
    例1 介质液氨，t＝33℃，r＝0.59，Q＝13t／h，P1＝530×100KPa，P2＝70×100KPa，△P＝460×100KPa，Pv＝15×100KPa，选用高压阀，流闭型。
    第一步：查表得FL＝0。8，Pc＝114。5×100KPa
    第二步： ∵0。5P1＝265＞Pv
        ∴△Pc＝FL（P1－Pv）＝329。
        △P＞△Pc，为阻塞流动。
    第三步：采用阻塞流动公式

    例2 介质空气,t＝20℃，rN＝1，QN＝100M/h，P1＝2×100KPa(绝压）,P2＝1。5×100KPa（绝压)，△P＝0.5×100KPa，选用单座阀，流开型。
    第一步：查表FL＝0.9
    第二步： ＝ 0.25＜0。5FL ＝0。5×0.92＝0。4为一般流动。
    第三步：采用一般流动Kv值计算公式

    例3 在例2基础上,改P2＝1.1×100KPa(绝压），即△P＝0.9×100KPa
        ∵ ＝0。45＞0.5FL＝0。4
        ∴为阻塞流动。采用公式为：

    若要更准确些时，上式再除以(y－0.148y），即
其中，
       y －0.148y＝0.93

表2—4 临界压力 Pc
  介质名称
  PC(100KPa 绝压）
  介质名称
  PC（100Kpa 绝压）
  醋酸
  59
  甲烷
  47.2
  丙酮
  48。4
  甲醇
  81
  乙炔
  63。7
  氧  
  51。2
  空气
  38.2
  氧化氯
  73.8
  氨
  114.5
  辛烷
  25。4
  氮
  34。5
  氯
  73
  氟
  25.7
  乙烷
  50。2
  氦
  2。33
  乙醇
  65
  氢
  13.1
  氯化氢
  84
  氩
  49.4
  丙烷
  43。2
  苯
  49
  二氧化硫
  80
  二氧化碳
  75
  水
  224
  一氧化碳
  36
  戊烷
  34
5 调节阀口径计算
    5。1 口径计算原理
    在不同的自控系统中,流量、介质、压力、温度等参数千差万别,而调节阀的流量系数又是在100KPa压差下，介质为常温水时测试的，怎样结合实际工作情况决定阀的口径呢？显然，不能以实际流量与阀流量系数比较（因为压差、介质等条件不同），而必须进行Kv值计算。把各种实际参数代入相应的Kv值计算公式中,算出Kv值，即把在不同的工作条件下所需要的流量转化为该条件下所需要的Kv值，于是根据计算出的Kv值与阀具有的Kv值比较，从而决定阀的口径，最后还应进行有关验算，进一步验证所选阀是否能满足工作要求。

     5.2 口径计算步骤
    从工艺提供有关参数数据到最后口径确定，一般需要以下几个步骤：
    (1）计算流量的确定。根据现有的生产能力、设备负荷及介质的状况，决定计算的最大工作流量Qmax和最小工作流量Qmin。
    (2）计算压差的决定.根据系统特点选定S值,然后决定计算压差。
    （3)Kv值计算。根据已决定的计算流量、计算压差及其它有关参数，求出最大工作流量时的Kvmax.
    (4）初步决定调节阀口径,根据已计算的Kvmax，在所选用的产品型式系列中，选取大于Kv-max并与其接近的一档Kv值，得出口径。
    (5）开度验算。
    （6）实际可调比验算。一般要求实际可调比应大于10。
    (7)压差校核（仅从开度、可调比上验算还不行,这样可能造成阀关不死，启不动，故我们增加此项）。
    (8）上述验算合格，所选阀口径合格。若不合格，需重定口径（及Kv值），或另选其它阀，再验算至合格.

5。3 口径计算步骤中有关问题说明
    1)最大工作流量的决定
    为使调节阀满足调节的需要，计算时应考虑工艺生产能力、对象负荷变化、预期扩大生产等因素，但必须防止过多地考虑余量，使阀口径选大;否则，不仅会造成经济损失、系统能耗大，而且阀处小开度工作，使可调比减小，调节性能变坏，严重时还会引起振荡，使阀的寿命缩短,特别是高压调节阀，更要注意这一点。现实中，绝大部分口径选大都是此因素造成的.
    2）计算压差的决定——口径计算的最关键因素
    压差的确定是调节阀计算中的关键。在阀工作特性讨论中知道：S值越大，越接近理想特性,调节性能越好;S值越小，畸变越厉害,因而可调比减小，调节性能变坏。但从装置的经济性考虑时,S小，调节阀上压降变小，系统压降相应变小，这样可选较小行程的泵，即从经济性和节约能耗上考虑S值越小越好。综合的结果，一般取S＝0。1～0。3（不是原来的0.3～0。6）。对高压系统应取小值，可小至S＝0。05。最近，为减小调节阀上的能耗,我们还提出了采用低S值的设计方法（S＝0。05～0。1）,即选用低S节能调节阀。

    压差计算公式，由S定义S＝△P／（△P＋△P管）得：

    再考虑设备压力的波动影响，加（5％～10％)P作为余地，故 +(0。05～0。1）P

式中，△P为调节阀全开时的阀上压降； △P管 为调节阀全开时，除调节阀外的系统损失总和，即管道、弯头、节流装置、手动阀门、热交换器等损失之和。
    若一个实际投运了的系统，如引进装置，对方提供了已知的最大、最小流量及相应压差,阀门的标准Kv值，即可由下公式求S值:

    3）开度验算
    由于决定阀口径时Kv值的圆整和S值对全开时最大流量的影响等因素，所以还应进行开度验算，以验证阀实际工作开度是否在正确的开度上。
    在过去的有关资料中，在开度验算公式和工作开度允许值方面存在一些问题。针对存在的问题，特推导出相应的验算公式和工作开度允许值，其内容见表2－5。其中开度验算公式应采用以理想流量特性解出的公式，该公式简单，但其Kvi应是对应工作条件计算出的流量系数.

     4)可调比验算
    调节阀的理想可调比R＝30，但在实际运行中，受工作特性的影响，S值越小，最大流量相应减小。同时工作开度也不是从0至全开,而是在10％～90％左右的开度范围内工作，使实际可调比进一步下降，一般能达10左右，因此验算时，以R＝10来进行。
    验算公式：R实际 = R
    把R＝10代入上式，得可调比验算公式为：R实际＝10
    当S≥0.3时,R实际≥3。5,能满足一般生产要求，此时,可以不验算。
    若调节阀不能满足工艺上最大流量、最小流量的调节要求时，可采用两个调节阀进行分程控制，也可选用一台R较大的特殊调节阀来满足使用要求。
表2—5 正确的开度验算公式及验算要求
内 容
原公式及验算要求
原公式及验算要
求存在的问题
正确公式及验算要求
验算公式
考虑实际工作情况(即考虑对S值的影响）的开度验算公式
直线特性

对数特性

由于原公式是由液体来推导的，不能用于气体。用于气体时公式的根号内出现负值,无法计算。
直线特性

≈

对数特性
K = 1+
以理想流量特性（即不考虑S值的影响）来验算的近似公式

实际是相对流量，只有直线特性时可近似看成相对开度，用于对数特性时,将造成验算上的错误。
开度验算
最大工作开度验算
希望大工作开度应90%左右,即
不管流量特性与带定位器否,笼统地规定在90％左右是不合理的。以90％计算，当系统为最大流量，而调节阀又出现最大的负流量误差时，直线特性将有4%Kv（不带定位器）、1％Kv（带定位器）的流量不能通过调节，选用对数特性时,使调节阀还有5%Kv（不带定位器）、16%Kv(带定位器）的容量没有充分利用，造成选大调节阀的可能。
因为调节阀的Kv值是理想值，应考虑其误差。因此，本方法考虑调节阀出现最大负全行程偏差时和负10％Kv的流量误差时，具有的实际流量作为全开时的流量，令此流量为最大工作流量,得出的条件为；
直线特性：
不带定位器Kmax﹤86％
带定位器Kmax﹤89%
对数特性：
不带定位器Kmax﹤92%
带定位器Kmax﹤96％
最小工作开度验算
最小工作开度不应小于10%即
Kmin>10%
没考虑高压阀小开度冲蚀以及小开度易振荡问题
一般情况Kmin>10％高压关阀、阀稳定性差时Kmin>10～30％
式中代号
Qi—-某一开度的流量m/h
K——对应Qi的工作开度
r——介质重度,kg/cm
Kvi-—对应Qi的计算流量系数
Kv-—调节阀的流量系数。
△P——调节阀全开的压差，100KPa
S——压差分配比

5.4 计算实例
    [例1］ 工作条件为：介质液氨,t＝33℃，r＝0。59g/cm，Pv＝15×100KPa，Qmax＝15m/h，对应Qmax之P1、P2、△Pmin为530、130、400×100KPa,Qmin＝5m/h，△Pmax＝500×100KPa，S＝0。2，选用高压阀,直线特性,带定位器工作，求口径DN。解:
    (1）流量已确定为:Qmax＝15m/h；Qmin＝5m/h。
    （2）压差确定为：△Pmin＝400×100KPa,△Pmax＝500×100KPa。
    （3)Kv值计算：
            第一步：查表得FL＝0.8
            第二步：决定流动状态
            ∵0.5P1〉>Pv
            ∴△Pc＝FL（P1－Pv）＝0。82（530－15）＝320×100KPa
            又∵△Pmin＞△Pc
            ∴均为阻塞流
            第三步：采用阻塞流动状态的Kv值计算公式

    (4）根据Kvmax＝0。64查高压阀流量系数，得DN＝10，dg＝7其Kv＝1。0。
    （5）开度验算
        因Kv＝1只有直线特性，应采用直线特性验算公式，故有：

        Kmax﹤ 89％，Kmin >10%,故Kv＝1。0验算合格.
    （6）可调比验算：R实际 = 10

                    R实际≥   验算合格
    （7)压差校核△P＜［△P](因ds〉dg），校核通过。
    （8）结论：DN＝10，dg＝7,Kv＝1.0，验算合格。
6 国际电工委员会推荐的新公式简介
    6.1 公式简介
    国际电工委员会（IEC）推荐公式见表2－6,对于液体，与表2－2中公式一样，只是气体计算公式方程有所不同。在考虑压力恢复系数FL的新概念基础上，不是表2－2中用FL对原平均重度法加以修正的形式，而是采用又一种新的修正方法－－膨胀系数修正重度法。膨胀系数修正重度法根据流量单位的不同,有体积流量和重量流量之分，前者用于一般气体；后者用于蒸气。对于一般气体,根据已知介质的标准重度rN、气体分子量M或对空气的比重G，有3种相对应的计算公式；对蒸气，根据已知的入口实际重度或分子量,有两个相对应的计算公式供选用.该方法比表2－2中推荐的平均重度修正法要复杂些。从表中可看出，膨胀系数修正重度法共引入了8个新的参数，其中物理参数4个：K、Pc、Tc、M；查图参数1个:Z；计算的参数3个：XT、FK、Y.由于考虑的因素多些，自然精度更高。

     6。2 公式比较计算实例
    下面，举例看看原平均重度法、平均重度修正法、膨胀系数修正重度法在同样条件下的计算差别。
    例 已知二氧化碳QN＝76000Nm/h，rN＝1.977kg/m，P1＝40×100KPa（绝压），P2＝22×100KPa,t1＝50℃，选用双座阀，求Kv值为多少？解：

    （1）按原平均重度法计算：
            ∵
            ∴为一般流动，Kv值计算公式为：

            = 151.3

    （2）按平均重度修正法计算：
            查表得FL＝0.85
            0.5FL＝0.5×0.85＝0。36
            ∵ ＝0.45〉  0。5FL
            ∴为阻塞流动，Kv值计算公式为：

            = 171。2

    (3）按膨胀系数修正重度法计算：
    查有关物理参数得:
    K＝1.3;PC＝75。42×100KPa;TC＝304。2℃。
    根据PC、TC查图得Z＝0。827
        流动状态差别
        ∵XT＝0。84FL＝0。84×0。85＝0.61
        FK＝K/1.4＝1.3/1.4

表2-6 国际电工委员会推荐的新公式汇总表
介质
流动
状态
计算公式
流动状态
Kv值计算公式
液体
一般流动
同表2—2
推荐公式
同表2—2推荐公式
阻塞流动
气体
一般流动

或

阻塞流动

或

蒸气
一般流动

或
阻塞流动

或
表中代号及单位
已经熟悉的代号
QN：气体标准状态下的流量Nm/h
Gs：蒸气重量流量kg/h
rN：气体标准状态下的重度kg/Nm
T1：入口绝对温度K
P1:阀前绝压100Kpa
r1：入口蒸气重度kg/m
△P：压差100Kpa （若为过热蒸气时,代入过热条件下的实际重度)
G：对空气的比重
新引入的代号
Fk：比热比系数FK＝K／1。4
Z：压缩系数（由比压力P4／PC和比
K:气体的绝热指数
温度T1／TC查表得PC为临界压力TC为临界温度)
XT：临界压差比系数XT＝0。84FL
Y：膨胀系数 Y = （Y的范围0.667～1.0 ）
M：气体的分子量

注:Pc、Z、K可进一步查阅GB2624－81或理化数据手册
      XTFk＝0。61×1。3/1。4＝0.57
      △P/P1＝0.45﹤ XTFk
      ∴为一般流动，采用公式为:
      Kv =
      计算Kv值:
      Kv =

    （4）结论:
    由以上计算实例可见，采用平均重度修正法与膨胀系数修正重度计算结论基本一致，其Kv值为171.1～171。2之间，而原平均重度法计算出的Kv值为151.3，差(171。2－151。3）/151。3＝13%。
    这个例子是比较巧合的.平均重度修正法与膨胀系数修正法实际计算结果有差别，而后者精度更高,但是计算复杂，推广应用还比较困难。前者精度低些,同时也考虑了FL的影响。由于它计算简便，需要的物理参数不多,使用起来更加方便.从满足工程应用和简化上看，作者推荐前者。