3226综采供电设计毕业设计论文.doc

3226综采工作面供电设计一、 工作面概况与设备选型配置 3226机巷走向长度600m，切眼开采长度166m，采煤方式为综合机械化采煤，采用负压通风，设备选型配置情况如下表：序号设备名称设备型号数量电机功率（KW）额定电压（V）额定电流（A）1采煤机MG500/1180-WD1118033002392转载机SZZ830/3151315330066/46.53运输机SGZ800/10501252533002115/2804破碎机LPS-200012003300435乳化液泵BRW-400/31.522503300526喷雾泵BPW320/6.31451140278皮带机DSJ-100/100/2*1253212511402809软启动QBZ-400/11403114010综 保BBZ-10/11401114011控制台KTC-2.1112高压开关QJZ-400/3300-44330013馈电开关BKDZ-400/11402114014无极绳绞车SQ-120/13211321140SQ-80/1101110114068.916水泵123711408517绞车JH-202221140移 动变电站KBSGZY-1600/6/3.4523300KBSGZY-800/6/1.2211403790二、供电系统的选择确定3226综采工作面供电电源来自33上部变电所，高压采用两路供电，3226机巷巷电缆敷设巷道路线为：33上部变电所32块段运输上山3226机巷3226切眼。3226风巷巷供电电源来自33东翼泵房变电所，高压采用一路供电，电缆敷设巷道路线为：东翼泵房32块段轨道上山3226风巷工作面共设置四台移动变电站：1#、2#、3#移动变电站及乳化液泵放置在机巷入口处，4#移动变电站放置在风巷入口处。联巷内设备控制开关放置距负荷10-50m处，低压电缆沿机、风巷敷设，采用电压等级为3300V和1140V两种。三、负荷统计及移动变电站选择(一)根据工作面设备选型配置、电压等级列出用电设备负荷统计表如下：供电设备用电设备名称及型号机台数额定功率（KW）额定电压（V）额定电流（A）功率因数备注1#移动变电站采煤机MG500/1180-WD22500330021050.89割电动机227538021430.88牵引电机13033006.90.87抬高电机乳化液泵BRW-400/31.522503300520.89一使一备用小结功率/ KW需用系数KXP=1680KWKX=0.4+0.6Pd/P=0.5792#移动变电站转载机SZZ830/3151高速315低速16033006646.50.890.71双速电动机破碎机LPS-200012003300430.88运输机SGZ800/10502高速2525低速2263330021152800.850.58小结功率/ KW需用系数KXP=1565KWKX=0.4+0.6Pd/P=0.6013#移动变电站皮带机DSJ-100/100/2*1253212511402800.87无极绳SQ-80/1101110114068.90.8537kw水泵4371140240.87JH-201221140220.89BPW320/6.31451140270.86小结功率/ KW需用系数KXP=1075KWKX=0.4+0.6Pd/P=0.484#移动变电站SQ-120/13211321140850.8537kw水泵4371140240.87JH-201221140220.89小结功率/ KW需用系数KXP=302KWKX=1（二）变压器的选择：根据供电系统拟定原则，选择四台移动变电站，其容量分别决定如下：1.1#移动变电站向1180KW采煤机组和250KW乳化液泵站供电，供电电压为3450V。K1x=0.4+0.6(P1max/P1e)=0.4+0.6(500/1680)=0.579加权平均功率因数取COS=0.7S1b=P1eK1x/COS=16800.579/0.7=1390KVA故1#移动变电站选用KBSGZY-1600/6/3.45移动变压器S1e=1600KVAS1b=1390KVA 满足工作需要22#移动变电站向1050KW运输机、200KW破碎机和315KW转载机供电，供电电压为3450V。K2x =0.4+0.6(P2max/P2e)=0.4+0.6(525/1565) =0.601加权平均功率因数取COS=0.7S2b=P2eK2x/ COS =15650.601/0.7=1344KVA故2#移动变电站选用KBSGZY-1600/6/3.45移动变压器S2e=1600KVAS2b=1344KVA 满足工作需要33#移动变电站向三部2125KW皮带机、一部110KW无极绳绞车、一部22KW绞车、一部45KW喷雾泵、四台37KW水泵供电。K3x =0.4+0.6(P3max/P3e)=0.48加权平均功率因数取COS=0.85S3b=P3eK3x/COS =10750.48/0.85=607KVA故3#移动变电站选用KBSGZY-1000/6/1.2干式变压器S3e=1000KVAS3b=607KVA 满足工作需要44#移动变电站向一部132KW无极绳绞车、一部22KW绞车、四台37KW水泵供电加权平均功率因数取COS=0.85K4x =1S4b=P4eK4x/COS =3021/0.85=355KVA故4#移动变电站选用KBSGZY-800/6/1.2干式变压器S4e=800KVAS4b=355KVA 满足工作需要四、电气设备的选型（一）低压开关的选择：本次设计低压采用3300V、1140V两种电压等级，故所有选择的低压电器设备、电缆，均为千伏级。1选用3台QBZ-400/1140型真空磁力启动器控制皮带机；2选用12台QBZ-80型真空磁力启动器控制无极绳、水泵、绞车；3选用4台8SKC9215-1600A/3300v型真空智能磁力启动器，分别控制采煤机、乳化液泵、运输机、转载机和破碎机；4选用1台QJZ-400/1140型真空智能磁力启动器控制喷雾泵；5选用ZBZ-10/1140型照明信号综合保护，用来向照明和KTC-2.1集控箱供电。根据上述选型原则，列表说明设备的控制开关选型配置情况如下表：用电设备选 用 开 关型 号额定电压（V）额定电流（A）备 注转载机8SKC9215-1600A/3300v3300400同时控制转载机和破碎机破碎机皮带机QBZ-400/114011407002125KW 皮带机采煤机8SKC9215-1600A/3300v3300400运输机8SKC9215-1600A/3300v3300400乳化液泵8SKC9215-1600A/3300v3300400喷雾泵QJZ-400/11401140400水泵QBZ-80114080无极绳绞车QBZ-200114080绞车QBZ-80114080照明及KTC-2.1控制箱ZBZ-10/1140114043.4五、高压电缆选择与校验（一）初选1#移动变电站高压电缆并对其校验：1.按设计规定初选1#移动变电站干线电缆为 MYPTJ-3.6/6 395+335/3+32.52.按长时允许负荷电流校验电缆截面:I1g= P1eK1x/(Uecos)K1x=0.4+0.6(P1max/P1e)=0.4+0.6(500/2755)=0.51P1e为1#移动变电站干线电缆总功率为加权平均功率因数COS=0.7I1g=27551030.51/(60000.7)=190A故1#选择MYPTJ 370+325/3+32.5电缆。其主截面为70mm2，Ifh=260AI1g=190A 满足需要3.按经济电流密度校验高压电缆截面：Aj= Ig/IjIj：经济电流密度，查综采设计手册下册表6-1-4得知Ij=2.25A/mm2A1j=190/2.25=84mm295mm2 根据经济电流密度校验计算后，所选电缆A1e=95mm2 满足需要（二）初选2#移动变电站高压电缆并对其校验：1.按设计规定初选2#移动变电站干线电缆为 MYPTJ-3.6/6 370+325/3+32.52.按长时允许负荷电流校验电缆截面:2# I2g=P2eK2x/(Uecos)K2x=0.4+0.6(P2max/P2e)=0.4+0.6(400/1565)=0.601 COS =0.7I2g=15651030.601/(60000.7)=129.35A故选2#择MYPTJ-3.6/6 370+325/3+32.5型高压矿用铜芯橡套屏蔽电缆。其主截面为70mm2，Iy=205AI2g=129.35A3.按经济电流密度校验高压电缆截面：Aj= Ig/IjIj-经济电流密度，查综采设计手册下册表6-1-4得知Ij=2.25A/mm2A2j=129.35/2.25=57.5mm2 所选电缆Ae=70 mm2A2j=57.5mm2 满足要求（三）初选3#移动变电站高压电缆并对其校验：1.按设计规定初选3#移动变电站干线电缆为 MYPTJ-3.6/6 370+325/3+32.52.按长时允许负荷电流校验电缆截面:3# I3g=P3eK3x/(Uecos)K3x=0.4+0.6(P3max/P3e)=0.4+0.6(125/1075)=0.47 COS=0.85I3g=10751030.47/(60000.85)=61.53A故选3#择MYPTJ-3.6/6 370+325/3+32.5型高压矿用铜芯橡套屏蔽电缆。其主截面为70mm2，Iy=205AI3g=61.53A3.按经济电流密度校验高压电缆截面：Aj= Ig/IjIj-经济电流密度，查综采设计手册下册表6-1-4得知Ij=2.25A/mm2A2j=61.53/2.25=24.4mm2 所选电缆Ae=70 mm2A2j=24.4mm2 满足要求（四）初选4#移动变电站高压电缆并对其校验：1.按设计规定初选4#移动变电站干线电缆为 MYPTJ-3.6/6 370+325/3+32.52.按长时允许负荷电流校验电缆截面:4# I4g=P4eK4x/(Uecos)K4x=1 COS =0.85I4g=3021031/(60000.85)=34.2A故选4#择MYPTJ-3.6/6 370+325/3+32.5型高压矿用铜芯橡套屏蔽电缆。其主截面为50mm2，Iy=173AI4g=34.2A 满足需要3.按经济电流密度校验高压电缆截面：Aj= Ig/IjIj-经济电流密度，查综采设计手册下册表6-1-4得知Ij=2.25A/mm2A4j=34.2/2.25=17.4mm2 所选电缆Ae=50 mm2A4j=17.4mm2 满足要求六、移动变电站负荷侧电缆选择与计算选择原则：根据电压等级和长时允许工作电流机械强度选择电缆截面。1.采煤机、乳化液泵干线电缆选择：平均数功率因数COS 取0.7需用系数K1x=0.4+0.6(P1max/P1e)=0.661 I = = = 196.4A所以煤机干线电流为Ie=196.4A,1#移动变电站至控制采煤机干线选用一根MYPT-1.9/3.3 370+335/3电缆；采煤机负荷侧电缆选用MCPTJB-1.9/3.3 395+135+46电缆。 2.乳化液泵选用2台，一台备用，单台功率为250KW，电压3300V其长时允许工作电流52A，干线选用MYPT-1.9/3.3 350+325/3电缆，Iy=173AIe=52A；负荷线选用MYPT-1.9/3.3 335+316/3电缆，Iy=138AIe=52A且机械强度满足最小截面35mm2，满足供电要求。3.运输机、转载机、破碎机干线电缆的选择，已知Ie=2115+43+66=339，因此干线电缆选用两根MYPT-1.9/3.3 370+335/3并联，且机械强度满足最小截面35mm2，破碎机、转载机、运输机支线选用MYPT-1.9/3.3 350+316/3电缆, 其长时允许工作电流170A大于单机额定工作电流，满足要求。4.皮带机已知2125KW皮带机额定电流Ie=280=160A，因此皮带机干线电缆：MYP-0.66/1.14KV 370+125电缆；Iy=205Ie=160A满足要求且机械强度大于最小截面35mm2。第二部皮带机负荷电缆均选择MYP-0.66/1.14 350+116mm2电缆Iy=173AIe=80A，无极绳绞车负荷电缆均选择MYP-0.66/1.14 325+116mm2电缆满足要求七、按允许电压损失校验或复选电缆截面（一）允许电压损失根据有关技术资料规定变压器低压侧到电机端子的电压损失，不能大于其允许值为合格UUy.Ue（V）U2n（V）Uy（V）6606906311401200117330034503301.1#移动变电站及线路系统电压损失计算采区低压电网的最大电压损失一般由三部分组成，即电源变压器至最远电动机端子之间总的电压损失为： U=Ub+Ug+Uz（1）1#变压器的电压损失Ub=UP%UeUP%=(COSUR +UXSin)UR=(P/10Se)%变压器的负荷系数，=Sb/Se=（16800.579/0.7）/1600=0.868UR变压器在额定负荷时变压器中的电阻压降百分数UK变压器在额定负荷时变压器中的电抗百分数P变压器的短路损耗W由KBSGZY-1600/6移动变电站技术参数表得知UK=3.99%, P=8500WUR=(P/10Se)%= (8500/101600)%=0.531%Ux%= %=%=3.864%COSN=0.7 SinN=0.714UP%=(COSUR +UXSin)%=0.868(0.5310.7+3.8640.714)%=2.379%Ub=UP%Ue=2.379%3450=82.71V（2）采煤机支线电压损失Uz=Ie LZ（R0 COS+X0 Sin）=1.732196.40.300（0.2260.7+0.0060.714）=20.52V（由95mm2电缆技术参数得知R00.226/Km，X00.006/Km）（3）干线上的允许电压损失为Uyg=Ie LZ（R0 COS+X0 Sin）=1.7322480.9（0.3460.7+0.0780.714）=77.72（4）采煤机：U=Ub+Ug+Uz=82.71+20.52+77.72=180.94330V满足供电要求。由计算可知最远点最大负荷端子上的电压损失满足要求，其它电机功率较小，供电距离较近，所以起动时压降相对较小，无须再一一校验。1.2#移动变电站及线路系统电压损失计算U=Ub+Ug+Uz（1）变压器的电压损失Ub=UP%UeUP%=(COSUR +UXSin)UR=(P/10Se)%变压器的负荷系数，=Sb/Se=（15650.601/0.7）/1600=0.840UR变压器在额定负荷时变压器中的电阻压降百分数UX变压器在额定负荷时变压器中的电抗百分数P变压器的短路损耗W由KBSGZY-1600/6移动变电站技术参数表得知UK=3.99%, P=8500WUR=(P/10Se)%= (8500/101600)%=0.531%Ux%= %=%=3.864%COSN=0.7 SinN=0.714UP%=(COSUR +UXSin)%=0.840(0.5310.7+3.8640.714)%=2.321%Ub=UP%Ue=2.321%3450=80.07V（2）支线电压损失运输机：Uz=Ie LZ（R0COS+X0 Sin ）=1.7321150.3（0.4190.7+0.0810.714）=20.98V（由50mm2电缆技术参数得知R00.419/Km，X00.081/Km）（3）干线上的允许电压损失Uyg=Ie LZ（R0 COS+X0 Sin）=1.7322300.9（0.3460.7+0.0780.714）=72.08V（4）运输机：U=Ub+Ug+Uz=80.07+20.98+72.08=173.13V330V由计算可知最远点最大负荷端子上的电压损失满足要求，其它电机功率较小，供电距离较近，所以起动时压降相对较小，无须再一一校验。3.3#移动变电站及线路系统电压损失计算U=Ub+Ug+Uz（1）变压器的电压损失Ub=UP%UeUP%=(COSUR +UXSin)UR=(P/10Se)%变压器的负荷系数，=Sb/Se=（10750.547/0.85）/1000=0.594UR变压器在额定负荷时变压器中的电阻压降百分数UX变压器在额定负荷时变压器中的电抗百分数P变压器的短路损耗W由KBSGZY-1000/6移动变电站技术参数表得知UK=3.9%, P=5400WUR=(P/10Se)%= (5400/101000)%=0.54%Ux%=%=%=3.862% COS=0.85 Sin=0.53UP%=(COSUR +UXSin)%= 0.594(0.540.85+3.8620.53)%=1.219%Ub=UP%Ue=1.219%1200=14.63V（2）支线电压损失Uz=Ie LZ（R0COS + X0 Sin）=1.7322800.02（0.4190.85+0.0810.53）=3.65V（由50mm2电缆技术参数得知R00.419/Km，X00.081/Km）（3）干线上的允许电压损失Uyg=Ie LZ（R0 COS+X0 Sin）=1.7322800.22（0.2260.85+0.060.53）=13.65V（由95mm2电缆技术参数得知R00.226/Km，X00.06/Km）（4）皮带机：U=Ub+Ug+Uz=14.63+2.21+13.65=30.49V117V 由计算可知最远点最大负荷端子上的电压损失满足要求，其它电机功率较小，供电距离较近，所以起动时压降相对较小，无须再一一校验。3.4#移动变电站及线路系统电压损失计算U=Ub+Ug+Uz（1）变压器的电压损失Ub=UP%UeUP%=(COSUR +UXSin)UR=(P/10Se)%变压器的负荷系数，=Sb/Se=（302/0.85）/800=0.444UR变压器在额定负荷时变压器中的电阻压降百分数UX变压器在额定负荷时变压器中的电抗百分数P变压器的短路损耗W由KBSGZY-800/6移动变电站技术参数表得知UK=5.5%, P=5200WUR=(P/10Se)%= (5200/10800)%=0.65%Ux%=%=%=5.46% COS=0.85 Sin=0.53UP%=(COSUR +UXSin)%= 0.444(0.650.85+5.460.53)%=1.288%Ub=UP%Ue=1.288%1200=15.46V（2）支线电压损失Uz=Ie LZ（R0COS + X0 Sin）=1.732240.02（0.8460.85+0.0840.53）=0.47V（由25mm2电缆技术参数得知R00.846/Km，X00.088/Km）（3）干线上的允许电压损失Uyg=Ie LZ（R0 COS+X0 Sin）=1.732240.9（0.6160.85+0.0840.53）=12.55V（由70mm2电缆技术参数得知R00.616/Km，X00.084/Km）（4）水泵：U=Ub+Ug+Uz=15.46+0.47+12.55=28.48V117V 由计算可知最远点最大负荷端子上的电压损失满足要求，其它电机功率较小，供电距离较近，所以起动时压降相对较小，无须再一一校验。八、短路电流计算1.1#移动变电站短路回路元件阻抗计算（1）电源系统电抗（额定电压为3450V）电源系统电抗 =3.452/50=0.2381注：33上部变电所6KV母线短路容量经过计算为50MVA。（2）高压电缆阻抗折算到低压侧电缆阻抗值0.2260.48/1.7420.0549=0.060.48/1.7420.0124注：由33上部变电所至1#移动变电站电缆型号及长度为MYPTJ395-480M X00.06/Km，R00.226/Km，Lg=0.48Km。（3）移动变电站阻抗值由KBSGZY-1600/6/3.45移动变电站的技术参数表可知：额定容量SN=1600KVA，额定电压U2N=3450V， 阻抗电压u%=3.99%,负载损耗PN=8500W变压器每相电阻为：Rb=PNU22N/S2N=85003.452/16002=0.0395变压器每相阻抗为：Zb= u% U22N /SN=3.99/10034502/（1600103）=0.2968变压器每相电抗为：Xb=0.2942（4）低压电缆阻抗按下式计算干线电缆的阻抗采煤机干线选为MYPT370mm2 -900M 由70mm2电缆参数可知：X00.076/Km，R00.247/KmX煤干X0L0.0780.90702R煤干R0L0.3460.90.3114250KW乳化液泵干线选为MYPT350mm2 -30M 由50mm2电缆参数可知：X00.081/Km，R00.419/KmX乳干X0L0.0810.030.0024R乳干R0L0.4190.030.0126支线电缆的阻抗采煤机支线为MCPT 395mm2 300m由MCPT 395mm2电缆参数可知：X00.076/Km，R00.247/KmX煤支X0L0.0760.30.0228R煤支R0L0.2470.30.0228250KW乳化液泵支线为MYPT 350mm2，L20mX转支X0L0.0810.020.00516，R转支R0L0.4190.020.0084（5）1#变压器二次侧短路回路总阻抗RR干+Rb=0.0549+0.0395=0.0944XX干 +Xb + Xx =0.0124+0.2942+0.238=0.5445（6）变压器二次侧两相短路电流按下式计算Id(2)=Ue/(2) =3450/(2)=2986A（7）采煤机处短路回路总阻抗R0.0549+0.0395+0.3114+0.0228=0.4799X=0.0124+0.2942+0.238+0.0936+0.0228=0.6375（8）采煤机末端两相短路电流按下式计算Id(2)=Ue/(2)=3450/(2)=2162A（9）乳化液泵处短路回路总阻抗R0.0549+0.0395+0.0126+0.0084=0.1153X=0.0124+0.2942+0.238+0.0024+0.0016=0.5486（10）乳化液泵末端两相短路电流按下式计算Id(2)=Ue/(2) =3450/(2)=2943A1.2#移动变电站短路回路元件阻抗计算（1）电源系统电抗（额定电压为3450V）电源系统电抗 =3.452/50=0.2381注：33上部变电所6KV母线短路容量经过计算为50MVA。（2）高压电缆阻抗折算到低压侧电缆阻抗值0.3460.43/1.7420.0491=0.0780.43/1.7420.0.111注：由33上部变电所至2#移动变电站电缆型号及长度为MYPTJ370-430M X00.078/Km，R00.346/Km，Lg=0.430Km。（3）移动变电站阻抗值由KBSGZY-1600/6/3.45移动变电站的技术参数表可知：额定容量SN=1600KVA，额定电压U2N=3450V， 阻抗电压u%=3.99%,负载损耗PN=8500W变压器每相电阻为：Rb=PNU22N/S2N=85003.452/16002=0.0395变压器每相阻抗为：Zb= u% U22N /SN=3.99/10034502/（1600103）=0.2968变压器每相电抗为：Xb=0.2942（4）低压电缆阻抗按下式计算干线电缆的电阻及阻抗1050KW运输机、200KW破碎机、315KW转载机干线选为MYPT370mm2 -900M 两根并联。由70mm2电缆参数可知：X00.078/Km，R00.346/KmX并0.039/KmR并0.173/KmX并干X0L0.0390.90.0351R并干R0L0.1730.90.1557支线电缆的电阻及阻抗1050KW运输机支线为MYPT 350mm2 L=300m由MYPT 350mm2电缆参数可知：X00.081/Km，R00.419/Km，X运支X0L0.0810.30.0243R运支R0L0.4190.30.1257200KW破碎机支线为MYPT 350mm2，L110mX破支X0L0.0810.110.0089R破支R0L0.4190.110.0461315KW转载机支线为MYPT 350mm2，L90m由MYPT 350mm2电缆参数可知：X00.081/Km，R00.419/Km，X转支X0L0.0810.090.0073，R转支R0L0.4190.090.0377（5）2#变压器二次侧短路回路总阻抗RR干+Rb=0.0491+0.0395=0.0887XX干 +Xb + Xx =0.0111+0.2942+0.238=0.5433（6）变压器二次侧两相短路电流按下式计算Id(2)=Ue/(2) =3450/(2)=3134A（7）1050KW运输机末端短路回路总阻抗 R0.0491+0.0395+0.1557+0.1257=0.3701X=0.0111+0.2942+0.238+0.0351+0.0243=0.5873（8）1050KW运输机末端两相短路电流按下式计算Id(2)=Ue/(2) =3450/(2)=2439A（11）200KW破碎机处短路回路总阻抗R=0.0491+0.0395+0.1557+0.0461=0.2904X0.0111+0.2942+0.238+0.0351+0.0089=0.5873（12）200KW破碎机末端两相短路电流Id(2)=Ue/(2) =3450/(2)=2518A（13）315KW转载机处短路回路总阻抗R=0.0491+0.0395+0.1557+0.0377=0.2821X0.0111+0.2942+0.238+0.0351+0.0073=0.5857（14）315KW转载机末端两相短路电流Id(2)=Ue/(2) =3450/(2)=2538A3.3#移动变电站短路回路元件阻抗计算移动变电站6000V电缆95mm2-480M、70mm2-15M折算至50 mm2电缆时的换算长度为：LH=KgLg+LX=0.018480+0.02715+63.372.345M 最远点两相短路电流查表得Id(2)=4810A22kw绞车6000V电缆95mm2-480M、70mm2-15M；1140V电缆95mm2-960M、10mm2-10M折算至50 mm2电缆时的换算长度为：LH1=KgLg+K1L1+K2L2+LX=0.018480+0.02715+0.53960+4.7510+63.3628.645M 最远点两相短路电流查表得Id (2)=1865A第一部2125kw皮带机6000V电缆95mm2-480M、70mm2-15M；1140V电缆50mm2-180M、50mm2-20M折算至50 mm2电缆时的换算长度为：LH=KgLg+K1L1+K2L2+LX=0.018480+0.02715+1200+63.3272M 最远点两相短路电流查表得Id (2)=3364A第二部2125kw皮带机6000V电缆95mm2-480M、70mm2-15M；1140V电缆50mm2-60M、50mm2-20M折算至50 mm2电缆时的换算长度为：LH=KgLg+K1L1+K2L2+LX=0.018480+0.02715+180+63.3152M 最远点两相短路电流查表得Id (2)=4711A喷雾泵6000V电缆95mm2-480M、70mm2-15M；1140V电缆50mm2-100M、50mm2-20M折算至50 mm2电缆时的换算长度为：LH=KgLg+K1L1+K2L2+LX=0.018480+0.02715+1120+63.3192M 最远点两相短路电流查表得Id (2)=4260A无极绳绞车6000V电缆95mm2-480M、70mm2-15M；1140V电缆50mm2-60M、50mm2-20M折算至50 mm2电缆时的换算长度为：LH=KgLg+K1L1+K2L2+LX=0.018480+0.02715+180+63.3152M 最远点两相短路电流查表得Id (2)=4711A4.4#移动变电站短路回路元件阻抗计算移动变电站6000V电缆70mm2-1300M、50mm2-10M、折算至50 mm2电缆时的换算长度为：LH1=KgLg+LX=0.0271300+0.03610+63.377.7M 最远点两相短路电流查表得Id1(2)=4810A132KW无极绳绞车6000V电缆700mm2-1140M 、50mm2-10M、1140V电缆35mm2-100M、25mm2-20M折算至50 mm2电缆时的换算长度为：LH1=KgLg+K1L1+K2L2+LX=0.0271140+0.03610+1.37100+1.9120+63.3234.7M 最远点两相短路电流查表得Id1(2)=3424A22kw绞车6000V电缆700mm2-1140M 、50mm2-10M、1140V电缆95mm2-980M、50mm2-20M折算至50 mm2电缆时的换算长度为：LH1=KgLg+K1L1+K2L2+LX=0.0271140+0.03610+0.53980+120+63.3818.5M 最远点两相短路电流查表得Id1(2)=1432A九、热稳定和开关分断能力校验1.低压电缆热稳定校验（1）3226机巷移动变电站低压3.45kv馈出线上的最大短路容量经过计算为20.579MVA，其最大三相稳态短路电流为：=20579/3.45=3444A按下式求得变电所到综采工作面移动变电站间高压电缆的截面为：=34440.5/93.4=18.4mm2所选低压干线电缆均大于18.4mm2，符合热稳定要求。（2）3226移动变电站低压1.2kv馈出线上的最大短路容量经过计算为9.905MVA，其最大三相稳态短路电流为：=9905/1.2=4766A按下式求得变电所到综采工作面移动变电站间高压电缆的截面为：=47660.5/93.4=26mm2所选低压电缆干线均大于26mm2，符合热稳定要求（3）高低压开关分断能力校验编号开关型号分断能力分断最大电流校验结论1-1QBZ-400/1140 3200A 4500A合格1-28SKC9215-1600A/3300v3200A 4500A合格1-3BXB-500/3.3Y