龙泉山隧道施工通风方案设计.doc

龙泉山隧道施工通风方案设计

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目录
1.设计依据 4
2.编制原则 4
3.工程概况 4
3.1 工程地理位置 4
3.2工程范围和主要工程量 5
3.2.1 工程范围 5
3.2.2主要工程量 5
3.3工程地质及不良地质 6
3.3.1工程地质 6
3.3.2不良地质 6
4.通风方式选择 7
5.选型计算 7
5.1计算参数 7
5.2风量计算 8
5.3通风设备选型计算 9
5.3.1轴流风机选型计算 9
5.3.2射流风机选型计算 13
6.通风设备配置 14
7．通风布置 15
7.1进口工区 15
7.2 1#、2#斜井工区 18
7.3 3#斜井工区 20
7.4 出口工区 21
8．施工通风管理 22
8.1管理机构设置及人员编制原则 22
8.2机构和人员 22
8.3管理制度与评价 23
9. 通风对施工的要求 24
10. 气体监测 25
10.1主要有害环境因素 25
10.2污染防治措施 25
10.3主要检测对象 26
10.4测对象、仪器和检测频率。 27
11.5气体检测和应急警报系统 27
11.6上报频率 27

龙泉山隧道施工通风方案设计说明
1.设计依据
（1）《龙泉山隧道工程地质说明》；
（2）《龙泉山隧道实施性施工组织设计》；
（3）《铁路隧道施工规范》（TB10204-2002）；
（4）《铁路瓦斯隧道技术规范》（TB10120-2002）。
2.编制原则
（1）科学配置的原则
科学配置通风设施，风机型号，功率与风管直径必须配套，达到低风阻，满足低损耗高送风量要求。
（2）经济合理的原则
理论计算隧道内需风量，风量以满足国家标准为原则，达到既满足现场施工，又节约能源的目的。
（3）利用现有设施的原则
尽量利用现场现有的通风设备，既达到合理利用又满足施工通风的要求。
3.工程概况
3.1 工程地理位置
龙泉山隧道位于成都东~简阳南区间，属于新建成都至重庆铁路客运专线工程CYSG-1标段，其隧道进口位于成都市龙泉驿区，出口位于简阳市。龙泉山山脉系四川盆地西部成都平原和川中丘陵的地理界线，是岷江与沱江的分水岭，在四川盆地内部，山脉形成一条高高的、狭长的隆起，其西面是成都平原，东面是川中丘陵。龙泉山呈一条形山脉，高程480~985m，由北东~南西纵贯境内，为本区最高地形，丘陵和平原分别依附于两侧，地形起伏较大，相对高差50~150m，自然坡度30°~50°，坡面植被发育。
3.2工程范围和主要工程量
3.2.1 工程范围
龙泉山隧道全长7328m，为双线单洞铁路隧道，进口里程DK22+485，出口里程DK29+813。全隧位于直线上，设有平导一座和斜井三座，共计分为四个工区：进口工区，1#、2#斜井工区，3#斜井工区，出口工区。其具体线位平面图如图3-1所示。
图3-1 龙泉山隧道线位平面图
3.2.2主要工程量
四个工区的正洞施工工程量任务划分区段为：进口工区2515m（DK22+485~ DK25+000），1#、2#斜井工区1366m（DK25+000~ DK26+366），3#斜井工区1684m（DK26+366~ DK28+050），出口口工区1763m（DK28+050~ DK29+813）。具体工程量任务划分情况见表3-1。
表3-1 工程量任务划分表
序号
名称
工程量（m）
里程
1
进口工区
正洞
2515
DK22+485~ DK25+000
平导
2515
PDK22+485~ PDK25+000
2
1#、2#斜井工区
正洞
1366
DK25+000~ DK26+366
平导
1366
PDK25+000~ PDK26+366
1#斜井
388

2#斜井
298

3
3#斜井工区
正洞
1684
DK26+366~ DK28+050
斜井
510

4
出口工区
正洞
1763
DK28+050~ DK29+813
3.3工程地质及不良地质
3.3.1工程地质
龙泉山隧道为高瓦斯隧道，其中DK23+210~ DK25+900为高瓦斯区段，其余为低瓦斯区段。
龙泉山隧道位于新华夏系第三沉降带四川盆地西缘的川西褶皱带中，主要构造体系为龙泉山褶皱带，发育褶皱有卧龙寺向斜和龙泉山大背斜；断层带有龙泉驿断层和尖尖山断层。隧道地质节理裂隙发育，主要以构造裂隙为主，浅部多为风化卸荷裂隙。根据岩性、地貌、构造因素分为5个富水带：龙泉驿断层富水带，卧龙寺向斜富水带，龙泉山大背斜强富水带，尖尖山断层强富水带及砂岩、泥岩接触带强富水带。隧道正常涌水量为15900m3/d，雨季最大涌水量为19080m3/d；地下水具有硫酸盐侵蚀性，主要等级H1~H2。同时存在松软土、膨胀土及石膏等不良地质。
3.3.2不良地质
龙泉山隧道不良地质为天然气和断层破碎带，对施工通风构成严重威胁的就是天然气，该隧道有2690m的高瓦斯地段，其经过地段的有害气体主要为天然气。
根据区域内气矿资料调查：龙泉山隧道所经过的侏罗系上、中统地层以及更深部的三叠系须家河组砂岩内储存有具一定开采价值的天然气体，区内无油层分布。测区内的天然气一般被上部后层泥岩所阻隔，但由于受龙泉驿断层及龙泉山大背斜影响，隧道洞身段局部岩体节理裂隙发育、岩体破碎，天然气可能沿断层带及背斜核部溢出。据《成简快速通道》初勘及详勘阶段在龙泉山1#、2#隧道布置深孔，并已委托西南石油大学针对天然气进行专项测试，根据西南石油大学提供的《龙泉山1#、2#隧道浅层天然气检测研究报告》综合研究分析：龙泉山隧道位于龙泉山背斜含油气构造上，是油气运输的有利指向区和储集区，并且在石油钻探中已有显示，只是未达到工业开采要求。同时隧道穿越遂宁组地层，紧邻沙溪庙组地层，而沙溪庙组地层在洛带气田属油气产层。由于受构造影响，岩层节理发育，所以沙溪庙组中的油气很容易上移至遂宁组，加之其上覆有较厚的泥岩层作为盖层封闭，所以油气易储集而不易散发，危害性较大。综合判定龙泉山隧道为高瓦斯隧道，风险等级暂定为“极高”。
4.通风方式选择
（1）进口工区，有平导超前施工，采用有轨运输方式，前期只适合采用独头压入式通风，中期和后期可利用平导采用射流巷道式通风。
（2）1#、2#斜井工区，有平导超前施工，同时存在主、副斜井，采用有轨运输方式，前期只适合采用独头压入式通风，中期和后期可利用平导和斜井采用射流巷道式通风。
（3）3#斜井工区，单斜井与单正洞施工，采有无轨运输方式，只适合采用独头压入式通风，随着隧道深入加大送风量。
（4）出口工区，单正洞施工，采有无轨运输方式，只适合采用独头压入式通风，随着隧道深入加大送风量。
5.选型计算
5.1计算参数
风量和风阻计算需要一定的边界条件和相关参数，根据设计依据所提供的相关资料，对计算参数进行了整理，具体数据见表5-1。
表5-1 施工通风计算参数表
项目
单位
数量
断面积
正洞
m3
136
平导
24
一次爆破炸药量
正洞（三台阶）
Kg
200
平导
80
洞内同时作业最多人数
正洞
人
100
平导
50
掌子面装碴功率
正洞
kw
165
平导
134
出碴车功率
kw
211
通风时间
min
30
最低风速
m/s
0.25
风管平均百米漏风率
%
1.5
风管摩擦阻力系数

0.02
隧道沿程摩擦阻力系数

0.025

5.2风量计算
施工通风所需风量按洞内同时作业最多人数、洞内允许最小风速、一次性爆破所需要排除的炮烟量、内燃机械设备总功率和瓦斯涌出量分别计算，取其中最大值作为控制风量。
（1）按洞内同时作业最多人数计算

式中：——作业面每一作业人员的通风量，取3m3/min·人；
——作业面同时作业的最多人数，正洞100人、平导50人。
计算可知：正洞需风量为300 m3/min，平导需风量为150 m3/min。
（2）按洞内允许最小风速0.25m/s计算

式中: 隧道最大开挖断面积,正洞136 m2、平导24 m2；
洞内允许最小风速0.25m/s。
计算可知：正洞需风量为2040 m3/min，平导需风量为360 m3/min。
（3）按一次性爆破所需要排除的炮烟量计算

式中：——同时爆破炸药量，kg；——通风时间，30min；
——炮烟抛掷长度，250m；——隧道断面积，m2。
计算可知：正洞需风量为1595 m3/min，平导需风量为370 m3/min。正洞按照三台阶开挖考虑，平导按照全断面开挖考虑，一次性爆破炸药量均较少。
（4）按内燃机械设备总功率计算

式中：—内燃机械总功，kw；
—内燃机械单位功率供风量，4m3/（min·kw）。
进口工区和1#、2#斜井工区为有轨运输工区，按计划只有开挖面装碴设备可能是内燃机械，正洞为165kw、平导为134kw。计算可知：正洞需风量为660 m3/min，平导需风量为536 m3/min。
3#斜井工区和出口工区为无轨运输工区，除开挖面装碴内燃机械外，洞内交通运输设备均为内燃机械，在送风距离最远的最不利通风条件下洞内按4台出碴车考虑，所以总功率为165kw+4×211kw=4036kw。计算可知正洞开挖面需风量为4036 m3/min。
（5）按瓦斯涌出量计算

式中：—相关系数，取1—2；
—瓦斯涌出量，取2.2 m3/min；
—送风瓦斯浓度，取0.00%；
—隧道内允许瓦斯浓度，取0.5%。
计算可知正洞和平导需风量均为880 m3/min。
经计算可知，正洞有轨运输时开挖作业面所需控制风量为2040m3/min（按风速计算值最大），正洞无轨运输时开挖作业面所需控制风量为4036m3/min（按内燃机械总功率计算值最大），平导开挖面所需控制风量为880m3/min（按瓦斯涌出量计算值最大，平导均为有轨运输）。
5.3通风设备选型计算
5.3.1轴流风机选型计算
通风阻力因选择的风管直径和风机型号以及送风距离的不同会有很大差距，需要指出的是，如果选择的风管直径过小，会导致通风阻力过大，不能满足送风需要；如果选择的风管直径过大，又会造成浪费，且不利于施工组织。
5-1
式中：—风管沿程阻力，Pa；—摩阻系数，0.02；—空气密度，kg /m3；—风管直径，m；—风管平均百米漏风率，0.015；—管路长度，m；—风机工作点风量，m3/ s。
下面我们只针对每个工区的实际情况，结合风机特性曲线和送风长度对通风阻力进行模拟计算，同时也对风机风管进行选型匹配。风管阻力曲线计算公式见式5-1。
（1）进口工区
进口工区由于采用射流巷道式通风，根据施工组织进度计划可知，其正洞和平导送风管路最大长度不超过1000m，正洞开挖面需风量为2040 m3/min、平导开挖面需风量为880 m3/min，这也是风管出口风量，按照平均百米漏风率1.5%计算可知：正洞需要风机提供风量为2373 m3/min、平导需要风机提供风量为1024 m3/min。通过反复计算可得出：正洞选用2×132kw轴流风机与Φ1.6m风管匹配比较合理；平导选用2×75kw轴流风机与Φ1.2m风管匹配比较合理。其模拟计算曲线图如图5-1和5-2所示。

图5-1 进口工区正洞模拟计算曲线图

图5-2 进口工区平导模拟计算曲线图
计算结果如下：
进口工区正洞：风机风量为2871 m3/min＞2373 m3/min，风机静压为3828Pa，风管出口风量为2469 m3/min＞2040 m3/min，风管风阻值为1.67Ns2/m8。
进口工区平导：风机风量为1524 m3/min＞1024 m3/min，风机静压为4496Pa，风管出口风量为1310 m3/min＞880 m3/min，风管风阻值为6.96Ns2/m8。
（2）1#、2#斜井工区
1#、2#斜井工区也采用射流巷道式通风，根据施工组织进度计划可知，其正洞和平导送风管路最大长度也不超过1000m。其风机风管匹配和计算结果与进口工区相同，这里不再赘述。
（3）3#斜井工区
3#斜井工区只采用独头压入式通风，根据施工组织进度计划可知，其正洞送风管路最大长度为2194m（斜井510m、正洞1684m），正洞开挖面需风量为4036m3/min（风管出口风量），按照平均百米漏风率1.5%计算可知：正洞需要风机提供风量为5628 m3/min，单台风机很难满足如此大的风量。通过计算得出正洞选用2×132kw轴流风机与Φ1.8m风管匹配比较合理，但是必须布置两台风机和两路风管方可满足风量要求。其模拟计算曲线图如图5-3所示。

图5-3 3#斜井工区正洞模拟计算曲线图
计算结果如下：
风管风阻值为1.69Ns2/m8，风机风量为2×2866m3/min=5732m3/min＞5628 m3/min，风机静压为3853Pa，风管出口风量为2055 m3/min×2=4110 m3/min＞4036 m3/min。
（4）出口工区
出口工区只采用独头压入式通风，根据施工组织进度计划可知，其正洞送风管路最大长度为1763m，正洞开挖面需风量为4036m3/min（风管出口风量），按照平均百米漏风率1.5%计算可知：正洞需要风机提供风量为5297 m3/min，单台风机也很难满足如此大的风量。通过计算可得出正洞也选用2×132kw轴流风机与Φ1.8m风管匹配比较合理，同样也是必须布置两台风机和两路风管方可满足风量要求。其模拟计算曲线图如图5-4所示。

图5-4 出口工区正洞模拟计算曲线图
计算结果如下：
风管风阻值为1.45Ns2/m8，风机风量为2×2946m3/min=5892m3/min＞5297 m3/min，风机静压为3485Pa，风管出口风量为2257 m3/min×2=4514m3/min＞4036 m3/min。
5.3.2射流风机选型计算
射流风机工作风压的计算
射流风机产生的压力必须得以克服整个系统的阻力，即：

式中：——摩擦阻力；
——局部阻力。

式中：——摩擦阻力系数；
——隧道内的空气密度（kg/m3）；
——计算管段内气流平均速度（m/s）；
——计算管段的长度（m）；
——计算管段断面的水力半径（m），Rs=4F/S。

式中：——局部阻力系数；
——产生局部阻力前或后的空气流动平均速度（m/s）；

式中: ——射流风机压力，Pa；
——射流风机出口风速，m/s；
——射流风机出口断面积，m2；
——隧道断面积，m2；
——隧道内风速，m/s；
——增压系数,0.85；
——射流风机台数。
经计算，进口工区和1#、2#斜井工区各需要两台SSF-№16型射流风机（55kw）。
6.通风设备配置
各工区因通风条件不同对通风设备要求的型号和数量也不同，其所需的通风设备建议参数和数量见表6-1和6-2。
表6-1 通风设备参数表
名称
型号
技术参数
速度
（r/min）
风压（Pa）
风量（m3/min）
功率（kw）
轴流风机
SDF（C）-№13
高速
930~5920
1695~3300
132×2
中速
406~2704
1407~2219
45×2
低速
237~1487
923~1670
22×2
SDF(C)-№11.5
高速
727~4629
1171~2285
75×2
中速
317~2116
975~1536
24×2
低速
185~1164
639~1156
12×2
射流风机
SSF-№16
——
——
3727
55
PVC风管
Ф1.2m、Ф1.6m、
Ф1.8m
平均百米漏风率0.015，摩阻系数0.02，每节长度20m，瓦斯隧道双抗型风管。
注：瓦斯工区设置在洞内的风机需采用防爆型风机。

表6-2 通风设备数量表
工区
所需设备
数量
名称
型号
进口工区
轴流风机
SDF（C）-№13
2台，备用1台
SDF（C）-№11.5
1台，备用1台
射流风机
SSF-№16
2台，备用1台
PVC风管
Ф1.2m
2000m
Ф1.6m
4000m
1#、2#斜井工区
轴流风机
SDF（C）-№13
1台，备用1台
SDF（C）-№11.5
1台，备用1台
射流风机
SSF-№16
2台，备用1台
PVC风管
Ф1.2m
2000m
Ф1.6m
2000m
3#斜井工区
轴流风机
SDF（C）-№13
2台，备用1台
PVC风管
Ф1.8m
6000m
出口工区
轴流风机
SDF（C）-№13
2台，备用1台
PVC风管
Ф1.8m
5000m

7．通风布置
7.1进口工区
进口工区通风布置共分六个阶段：
第一阶段，在施工初期，只有正洞和平导两个开挖面，均采用独头压入式通风，正洞采用一台SDF（C）-№13型风机和Φ1.6mPVC风管送风，平导采用一台SDF（C）-№11.5型风机和Φ1.2mPVC风管送风。布置图如图7-1所示，正洞和平导均开挖进口至1#横通道，送风最长距离均小于500m，风机可以小功率运转。

图7-1 进口工区第一阶段通风布置图
第二阶段，平导超前开挖进入1#横通道，由1#横通道进入正洞增设一个开挖面，三个开挖面仍然全部采用独头压入式通风，两个正洞开挖面分别采用SDF（C）-№13型风机和Φ1.6mPVC风管送风，平导仍然采用一台SDF（C）-№11.5型风机和Φ1.2mPVC风管送风，平导内需要挂设两路风管（风管布置图见图7-2）。通风布置图如图7-3所示，正洞两个开挖面分别开挖进口—1#横通道和1#—2#横通道（送风最大距离均小于500m），平导此时开挖1#—2#横通道之间（最大送风距离小于1000m），进入瓦斯地段，风机全功率运转。

图7-2 平导内风管布置断面图

图7-3 进口工区第二阶段通风布置图
第三阶段，正洞与平导之间的1#和2#横通道均已贯通，形成了通风回路，又恢复为两个开挖面，开始采用射流巷道式通风。将1#横通道在正洞一侧采用风墙封闭，将为正洞开挖面送风的SDF(C)-№13型风机设置在1#横通道内，采用Φ1.6mPVC风管穿越风墙为正洞送风，为平导送风的SDF（C）-№11.5型风机设置在2#横通道附近靠洞口一侧，通过Φ1.2mPVC风管送风，在平导内1#横通道附近还需要设置一台SSF-№16型射流风机。风流的总体方向是平导进新鲜风，正洞排出污风，平导开挖面产生的污风通过2#横通道进入正洞，与正洞开挖面产生的污风一起沿着正洞排出洞外。其布置图如图7-4所示，正洞和平导均开挖2#—3#横通道之间，最大送风距离均小于1000m。

图7-4 进口工区第三阶段通风布置图
第四阶段，平导超前开挖进入3#横通道，由3#横通道进入正洞增设一个开挖面，再次变为三个开挖面同时通风状态，在保持第三阶段布置不变的基础上，在平导内的SDF（C）-№11.5型风机旁边增设一台SDF（C）-№13型风机（平导内风机布置图见图7-5），通过Φ1.6mPVC风管为3#横通道内正洞开挖面送风，平导内需要挂设两路风管。布置图如图7-6所示，正洞两个开挖面分别开挖2#—3#横通道和3#—4#横通道，平导也开挖3#—4#横通道，送风距离均小于1000m。

图7-5 平导内风机布置断面图

图7-6 进口工区第四阶段通风布置图
第五阶段，正洞2#与3#横通道之间贯通，又恢复为两个开挖面，将2#横通道利用风墙封闭，将1#横通道内的风机移至2#横通道内为正洞送风，平导内的SDF（C）-№11.5型风机移至3#横通道靠洞口一侧为平导送风，平导内第四阶段增设的风机拆除，在平导内2#横通道附近增设一台SSF-№16型射流风机。当4#横通道贯通时，可根据通风效果决定轴流风机是否前移，如果前移必须将3#横通道封闭，不必增设射流风机。布置图如图7-7所示，正洞开挖3#—4#横通道之间，平导开挖4#—5#横通道之间，送风距离均小于1000m。

图7-7 进口工区第五阶段通风布置图
第六阶段，正洞3#与4#横通道之间贯通，平导已经完成开挖任务，只有正洞一个开挖面，将3#横通道利用风墙封闭，将2#横通道内的风机移至3#横通道内为正洞送风，平导内轴流风机和风管拆除，射流风机布置不变。布置图如图7-8所示，正洞开挖4#—5#横通道之间，送风距离小于1000m。
图7-8 进口工区第六阶段通风布置图

7.2 1#、2#斜井工区
1#、2#斜井工区通风布置共分四个阶段：
第一阶段，在施工初期，只有1#、2#斜井两个开挖面，均采用独头压入式通风，1#主井采用一台SDF（C）-№13型风机和Φ1.6mPVC风管送风，2#副井采用一台SDF（C）-№11.5型风机和Φ1.2mPVC风管送风。布置图如图7-9所示，送风距离均小于400m，风机可以小功率运转。

图7-9 1#、2#斜井工区第一阶段通风布置图
第二阶段，斜井施工完成，1#、2#斜井分别进入正洞和平导开挖，并且已经连通，只有正洞和平导两个开挖面，开始采用射流巷道式通风，风机全部设置在2#副井内，在井身中部设置一台SSF-№16型射流风机，在井底设置两台轴流风机，一台SDF（C）-№13型风机和Φ1.6mPVC风管为正洞送风，一台SDF（C）-№11.5型风机和Φ1.2mPVC风管为平导送风。风流总体方向为2#副井进新鲜风，1#主井排出污风，平导开挖面产生的污风经横通道进入正洞统一沿1#主井排出。布置图如图7-10所示，送风距离均小于1000m，此阶段会进入瓦斯地段，风机需要全功率运转。

图7-10 1#、2#斜井工区第二阶段通风布置图
第三阶段，随着正洞和平导开挖面的推进，7#和8#横通道贯通，可将轴流风机像进口工区一样陆续前移来缩短独头送风距离。当7#横通道贯通时可以将轴流风机前移至8#横通道，将8#横通道和2#副井与正洞连接处封闭，此时不必增设射流风机。布置图如图7-11所示，送风距离均小于1000m。

图7-11 1#、2#斜井工区第三阶段通风布置图
第四阶段，当6#横通道贯通后可以将轴流风机前移至7#横通道，将7#横通道也封闭，此时在8#横通道附近增设一台SSF-№16型射流风机，为平导开挖面送风的风机移不移动均可，平导贯通时将其拆除即可，其通风布置图如图7-12所示，送风距离均小于1000m。

图7-12 1#、2#斜井工区第四阶段通风布置图
7.3 3#斜井工区
3#斜井工区通风布置共分两个阶段（无轨运输）：
第一阶段，在施工初期，只有3#斜井一个开挖面，采用独头压入式通风，采用一台SDF（C）-№13型风机和Φ1.8mPVC风管送风。布置图如图7-13所示，送风距离小于600m，需风量较小，可以只布置一台风机送风。

图7-13 3#斜井工区第一阶段通风布置图
第二阶段，斜井施工完成，进入正洞施工，只有正洞一个开挖面，仍然采用独头压入式通风，但是送风距离加长、开挖断面增大，需风量大大增加，采用两台SDF（C）-№13型风机和两路Φ1.8mPVC风管送风，直到隧道贯通。布置图如图7-14所示。

图7-14 3#斜井工区第二阶段通风布置图
7.4 出口工区
出口工区通风布置共分两个阶段（无轨运输）：
第一阶段，在施工初期，只有一个开挖面，采用独头压入式通风，送风距离在500m以内时，洞内内燃机械数量相对较少，需风量也相对较小，采用一台SDF（C）-№13型风机和Φ1.8mPVC风管送风。布置图如图7-15所示。

图7-15 出口工区第一阶段通风布置图
第二阶段，当施工距离超过500m时，隧道内运输行走的内燃机车辆增加，需要稀释的尾气量加大，送风距离延长导致送到开挖面的有效风量减少，仍然采用独头压入式通风，但是需要增设一台SDF（C）-№13型风机和一路Φ1.8mPVC风管送风方可满足要求。布置图如图7-16所示。

图7-16 出口工区第二阶段通风布置图

8．施工通风管理
8.1管理机构设置及人员编制原则
（1）专业化原则。技术人员、通风工人等均要专业化。
（2）统一管理原则。技术、人员、设备和材料统一管理。
（3）机构和人员以满足通风需要为原则。
8.2机构和人员
龙泉山隧道各工区施工通风建议设置专人负责，专人管理，每个通风组的机构设置及人员编制如图8-1所示。

图8-1 通风组机构设置图

通风组人员职责分工情况见表8-1。
表8-1 项目主要人员和小组职责表
序号
人员或小组
职 责
1
通风负责人
全面负责施工通风技术和人员管理，落实通风方案并组织实施，协调与其他工种之间的关系
2
技术组
协助项目负责人工作，解决方案实施过程中的细化与修改、过渡方案的设计以及通风效果的检测与评价等。
3
风管安拆组
负责风机、风管的安装和拆卸，管路的维护和修理，协助技术人员完成通风监测任务
4
风机司机
负责风机值班、风机运行状况记录工作以及风机的日常维护
5
风管修补工
在洞外专职修补损坏的风管
8.3管理制度与评价
（1）工作制度
所有工人先进行培训，考试合格后再上岗。
风管安拆组和风机司机全部执行三班轮换、洞内交接班制度；风管修补工为常白班，每班工作八小时。
（2）通风技术管理
通风技术管理包括通风方案的实施，方案的局部调整，过渡方案的设计，通风效果的监测与评价等；这些都由专业技术人员来完成。
1）通风方案的实施
通风设计方案只是一个基本模式，要在现场实施，还要进一步细化并绘制出方案实施图。要求技术人员根据设计图和现场具体情况，把方案具体化，绘制实施图，及时制定出方案实施细则。
2）通风方案的局部调整
通风方案一般都是根据施工方法和施工组织来设计的，在施工过程中施组和施工方法，通常会根据地质情况的变化而变化，如增开工作面或增加运输通道等，通风方案也需要作相应的变化。要求技术人员根据施组和施工方法的变化对通风设计方案进行局部调整。
3）过渡方案的设计
通风方案都是分阶段设计的，每个阶段之间都存在过渡的问题，在施工现场从一个阶段到另一个阶段一般需要两三天时间，决不能因为实施下一阶段通风方案而影响正常施工。要求技术人员必须根据现场具体情况做好通风过渡方案。
（3）通风效果的检测与评价
通风方案实施以后，实施的方案能否达到设计要求，或者设计本身是否存在问题，这些都需要通过温度、湿度、管路的进出口风量、管路的百米漏风率、通风阻力以及工作面有害气体浓度变化等项目的测试，来检查方案落实情况（主要是通风管路安装质量），评价设计方案。要求技术人员在方案实施后尽快测试，以便对存在的问题及时修正。另外，也要求技术人员对通风效果（主要工作面的有害气体浓度变化情况）进行经常性的检测，以检查通风管路的安装维护质量。
9. 通风对施工的要求
（1）建议由专业队伍进行现场施工通风管理和实施，风管安装必须平、直、顺，通风管路转弯处安设钢性弯头，并且弯度平缓，避免转锐角弯，以减小管路沿程阻力和局部阻力，并且要加强日常维修和管理。
（2）必须配有专业技术人员对现场通风效果进行检测，根据检测结果及时优化通风方案。
（3）必要时可以根据检测结果及时对通风系统作局部调整，必须保证洞内气温不得高于28℃、一氧化碳（CO）和二氧化氮（№2）浓度在通风30 min后分别降到30mg/m3和5mg/m3以下，以满足施工需要。
（4）风机必须配有专业风机司机负责操作，并作好运转记录，上岗前必须进行专业培训，培训合格后方可上岗。
（5）电工必须定期检修风机，及时发现和解决故障，保证风机正常运转。
（6）不用的横通道要及时封闭，设有风门的横通道要加强对风门的管理，以减少污风循环对通风效果的影响。
10. 气体监测
10.1主要有害环境因素
隧道在整个施工过程中，作业环境应符合下列职业健康及安全标准：
（1）空气中氧气含量，按体积不得小于20﹪。
（2）隧道内允许最小风速Vmin=0.25m/s。
（3）隧道内气温不得高于28℃，隧道内噪音不得大于90dB。
（4）粉尘容许浓度，每立方米空气中含有10﹪以上的游离二氧化硅的粉尘不得大于2mg，每立方米空气中含有10﹪以下的游离二氧化硅的矿物性粉尘不得大于4mg。
（5）爆破30min后，有害气体二氧化氮体积不得大于5mg/m3，一氧化碳不超过30mg/m3，瓦斯浓度不得超过0.5%一1.0%。
10.2污染防治措施
为了达到国家的有关规定，必须对作业环境进行定期检测，同时施工中必须采取必要的措施来改变施工环境，可采取防污染的主要措施有：
（1）采用湿式凿岩机，严禁使用干式凿岩机；采用湿式凿岩与干式凿岩相比，可降低80%的粉尘。
（2）喷射混凝土采用湿喷法，用湿喷法比干喷法可降低粉尘85%。
（3）水幕降尘：把水雾化成湿水滴喷射到空气中，使之与空气中的粉尘碰撞，则尘粒附于水滴上，潮湿的尘粒凝聚成大颗粒，从而加快其降落速度，从而达到除尘的目的。爆破后及出渣中的降尘有明显的效果。
（4）机械通风：通风要保证有足够的风量、风压、风筒基本完好无损且吊挂平、顺、直。因此，施工中采取了适当的通风方法来确保达到上述目标。
（5）机械净化：主要是调整喷油嘴的喷油效果，采用涡轮增压器原理，使燃油燃烧更充分，产生的有害气体更少，并且在尾气排放装置上安装尾气净化器。
（6）个人防护：按规定佩带防尘口罩等安全防护用品。
另外，在隧道路面上定期洒水，防止车辆运行时或爆破冲击波而造成积尘二次飞扬。隧道施工时在洞内对施工机械，如空气压缩机，送风机等加设消音器等设施。
10.3主要检测对象
对于无轨运输隧道，出碴等行驶的机动车辆，其排放的尾气中气态的CO、氮氧化物是主要的有害成分。目前，对隧道空气污染的治理方法是以稀释有害成分浓度为目的的通风换气法。
相关部门应该对风速、风量、CO浓度、№2浓度等各项指标都有严格要求，定期对风速、风量、CO浓度、№2浓度进行检测，以上述四项指标为基准，决定各项施工工序的合理性，如果某项指标超标，立即上报安全环保部，理顺环境保护与隧道施工的关系,重视其环境危害,积极主动采取合理措施,使其危害降到最低限度。
10.4测对象、仪器和检测频率。
表10-1 主要检测对象、仪器参数和检测频率
检测
对象
检测
仪器
型号
厂家
原理
检测频率
要求
CO
(ppm)
便携式
CO仪
impulse
pro
英国ZELLWEGER
公司
电化学传感器
一炮一检
爆破后30分钟以内
达到国家标准
NO2
(ppm)
便携式
№2仪
Impulse
pro
英国ZELLWEGER
公司
电化学传感器
一炮一检
爆破后30分钟以内
达到国家标准
风速
(m/s)
热球式
风速仪
QDF-3型
北京
环境保护仪器厂
热感应
一天一检
大于最小风速
Vmin=0.15m/s
通风量
(m3/min)
由风速和断面积计算求得
大于隧道内燃机排放废气所需风量
CH4
(ppm)
大别山隧道WHSD-2标段为非瓦斯隧道，未出现过瓦斯涌出。
11.5气体检测和应急警报系统
表格内检测频率为正常情况下次数，如果出现浓度偏高的情况，应及时增加检测频率，并且及时通知现场值班领导，做到早发现早采取措施，将损失降到最小。如果发现气体浓度超标，需及时上报项目部安全环保部，分析处理执行不同的处理方案。
11.6上报频率
每天检测后由技术组上报工区安检和工程部，每周一次上报给项目部安全环保部，并对每次的空气质量进行评价分析处理，以便对存在的问题及时修正。