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毕业设计

题 目 一榀框架计算书

班 级 土木工程 2006级 高本

学生姓名 孟凡龙

指导老师

2011。5

摘要
本工程为济南某综合教学楼楼,主体三层，钢筋混凝土框架结构。梁板柱均为现浇，建筑面积约为3000m2，宽35米，长为60米,建筑方案确定。建筑分类为乙类公共类建筑,二类场地，抗震等级三级.

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目录
第一章 框架结构设计任务书 1
1。1工程概况 1
1。2设计资料 2
1.3设计内容 2
第二章 框架结构布置及结构计算图确定 2
2.1梁柱界面确定 2
2.2结构计算简图 2
第三章 荷载计算 5
3。1恒荷载计算: 5
3.1。1屋面框架梁线荷载标准值 5
3.1.2楼面框架梁线荷载标准值 5
3.1.3屋面框架节点集中荷载标准值 6
3.1.4楼面框架节点集中荷载标准值 7
3。1.5恒荷载作用下结构计算简图 8
3。2活荷载标准值计算 9
3.2.1屋面框架梁线荷载标准值 9
3.2.2楼面框架梁线荷载标准值 9
3。2。3屋面框架节点集中荷载标准值 9
3。2.4楼面框架节点集中荷载标准值 10
3。2。5活荷载作用下的结构计算简图 10
3。3风荷载计算 11
第四章 结构内力计算 15
4。1恒荷载作用下的内力计算 15
4。2活荷载作用下的内力计算 25
4。3风荷载作用下内力计算 33
第五章 内力组合 34
5.1 框架横梁内力组合 38
5。2 柱内力组合 46
第六章 配筋计算 60
6.1 梁配筋计算 60
6.2 柱配筋计算 75
6。3 楼梯配筋计算 80
6.4 基础配筋计算 84
第七章 电算结果 80
7。1 结构电算步骤 86
7.2 结构电算结果 87
参考文献 112

一 框架结构设计任务书
1.1 工程概况：
本工程为济南某综合教学楼楼,主体三层，钢筋混凝土框架结构。梁板柱均为现浇，建筑面积约为3000m2,宽35米，长为60米，建筑方案确定。建筑分类为乙类公共类建筑，二类场地，抗震等级三级。

图1
1.2 设计资料
1）气象条件：
基本风压0。45KN/m2
2）抗震设防:
设防烈度6度
3）屋面做法：
40厚C20钢砼
一层油毡隔离层
40厚挤塑聚苯板保温层
15厚高分子防水卷材
20厚1:3水泥砂浆找平
1：6水泥焦渣2%找坡层,最薄处30厚
120厚现浇钢筋混凝土板
4）楼面做法：
8~13厚铺地砖面层
100厚钢筋砼楼板
粉底
底层混凝土强度等级为C30，其余各层为C25，纵筋2级，箍筋1级。
1.3设计内容
1)确定梁柱截面尺寸及框架计算简图
2)荷载计算
3)框架纵横向侧移计算；
4）框架在水平及竖向力作用下的内力分析；
5）内力组合及截面设计；
6）节点验算。

二 框架结构布置及结构计算简图确定

2.1 梁柱截面的确定
柱：b×h=500mm×500mm
梁（BC跨)=L/12=6300/12=525mm 取h=600mm,b=300mm
梁（CE、EF跨）=L/12=5400/12=450mm 取h=500mm，b=300mm
纵梁=L/12=8000/12=666。7mm 取h=700mm，b=300mm
现浇板厚取h=100mm

2。2 结构计算简图
基础顶面离室外地面为600mm，由此可知底层标高为6.2m.
结构计算简图如下：
边跨梁取I=1。5I0，中跨梁取I=2I0（I0为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）。

注：图中数字为线刚度，单位：×10—4Em3
图2

EF跨梁：
i=1.5（Ec×0.3×0。53）/(12×4.5)=10。4×10—4Ec
CE跨梁：
i=2（Ec×0。3×0.53）/（12×5。4）=11。6×10—4Ec
BC跨梁:
i=1。5（Ec×0。3×0.63)/（12×6。3）=12。9×10—4Ec
上层柱:
i=(Ec×0.5×0。53）/（12×3.6）=14.5×10—4Ec
底层柱:
i=（Ec×0.6×0.63)/（12×6.2)=17.4×10-4Ec

三 荷载计算
3.1 恒载标准值计算
1)屋面框架梁线荷载标准值
40厚C20钢砼 0。04×25=1KN/M2
一层油毡隔离层 0.05KN/M2
40厚挤塑聚苯板保温层 0。04×0。5=0.02KN/M2 15厚高分子防水卷材 0.04KN/M2
20厚1：3水泥砂浆找平 0.02×20=0。4KN/M2
1:6水泥焦渣2%找坡层，最薄处30厚 （0.03+0.165）/2×14=1。365 KN/M2
120厚现浇钢筋混凝土板 0.12×25=3 KN/M2
屋面荷载合计： 5.875KN/M2
边跨(EF)框架梁自重 0.3×0。5×25=3。75 KN/M
梁两侧粉刷：2×（0。5÷0。12）×0.02×17=0.2584 KN/M
合计：4.0084KN/M
边跨（BC）框架梁自重 0。3×0.6×25=4.5 KN/M
梁两侧粉刷：2×（0.6÷0.12）×0。02×17=0.3264 KN/M
合计：4.8264 KN/M
中跨（CE）框架梁自重 0。3×0.5×25=3.75 KN/M
梁两侧粉刷：2×（0.5÷0。12）×0.02×17=0。2584 KN/M
合计：4。0084KN/M
因此作用在顶层框架梁上的线荷载为：
g6EF1= g6CF1=4。0084KN/M
g6BC1=4.8264KN/M
g6EF2= g6CF2= g6BC2=5。875×4.0=23.5KN/M

2)楼面框架梁线荷载标准值
8~13厚铺地砖面层 0.6KN/M2
20厚1:2水泥砂浆结合层 0.02×20=0。4KN/M2
100厚钢筋砼楼板 0。1×25=2.5KN/M2
15厚纸筋石灰抹底 0。015×16=0。24KN/M2
楼面荷载合计： 3。74KN/M2
边跨(EF)框架梁自重 0。3×0.5×25=3.75 KN/M
梁两侧粉刷：2×(0。5÷0。1）×0。02×17=0.272KN/M
合计：4。022KN/M
边跨（BC）框架梁自重 0.3×0.6×25=4。5 KN/M
梁两侧粉刷:2×（0。6÷0。1）×0.02×17=0.3264 KN/M
合计:4.84 KN/M
中跨（CE）框架梁自重 0.3×0.5×25=3。75 KN/M
梁两侧粉刷:2×（0。5÷0.1）×0.02×17=0.272KN/M
合计：4.022KN/M
边跨填充墙自重： 0.24×（3。6-0.6）×14=10.08 KN/M
墙面粉刷： （3。6—0.6）×0。02×20=1。2KN/M
11.28KN/M
因此作用在中间层框架梁上的线荷载为：
gEF1= gCF1=4。022 KN/M
gBC1=4.84+11.28=16.12 KN/M
gEF2= gCF2= gBC2=3。74×4.0=14.96 KN/M
3)屋面框架结点集中荷载标准值
F轴节点集中荷载
边柱连系梁自重：0。3×0。7×8×25=42KN
边柱连系梁粉刷:0。02×（0。7—0。12）×2×8.0×17=3.155KN
1.5M女儿墙自重：1.5×8.0×0.12×14=20.16KN
女儿墙粉刷：2×1。5×8。0×0。02×17=8.16KN
框架梁传来屋面自重：0。5×4.0×0.5×4.0×5.875=23.5KN
次梁自重：0。3×0。5×4.5×25=16。875KN
作用在次梁上的屋面自重：0。5×(4。5+4。5-4)×2×5。875=29。375KN
框架梁传来次梁自重：0.5×（16。875+29.375）=23.125KN
顶层F轴节点集中荷载：G6F=120。1KN

E轴节点集中荷载
E轴框架梁自重及粉刷：45。155KN
框架梁传来屋面自重:0.5×4×0。5×4×2×5.875=47KN
框架梁传来次梁自重：0。5×16。875+(0。3×0。5×5.4×25）×0.5=18.56KN
顶层E轴节点集中荷载：G6E=110.72KN

C轴节点集中荷载
C轴框架梁自重及粉刷：45。155KN
框架梁传来屋面自重：0。5×4×0.5×4×2×5.875=47KN
框架梁传来次梁自重：（0.3×0。5×5.4×25+0.3×0.5×6.3×25）×0。5=21。94KN
顶层C轴节点集中荷载：G6C=114.10KN

B轴节点集中荷载
B轴框架梁自重及粉刷：45.155KN
1.5M女儿墙自重及粉刷：28。32KN
框架梁传来屋面自重:0。5×4.0×0.5×4.0×5。875=23.5KN
次梁自重：0。3×0。5×6.3×25=23.625KN
作用在次梁上的屋面自重：0。5×(6。3+6.3-4)×2×5.875=50。53KN
框架梁传来次梁自重：0。5×（23.625+50。53）=37。08KN
顶层B轴节点集中荷载：G6B=134。06KN
4）楼面框架节点集中荷载标准值
F轴框架梁自重及粉刷：45。155KN
窗自重：2×2。7×2.8×0.45=6。804KN
窗下墙体自重:0.24×(8-0.5）×（3.6-2。8）×14=20。16KN
粉刷:2×0.02×7.5×0.8×17=4。08KN
窗边墙体自重：0。24×（8—0。5-2×2。7）×2。8×14=19。76KN
粉刷：2×0.02×（8—0。5-2×2.7）×2。8×17=4.00KN
框架梁传来楼面自重：0.5×4×0。5×4×3。74=14.96KN
次梁自重:16。875KN
作用在次梁上的楼面自重:0。5×（4。5+4。5-4）×2×3。74=18.7KN
框架梁传来次梁自重：0.5×(16。875+18.7）=17.79KN
框架柱子自重:0。5×0。5×3.6×25=22。5KN
粉刷：［0.5×2+（0。5—0。24)×2]×0。02×3.6×17=1。86KN
2～6层F轴结点集中荷载：GF=157.07KN

E轴框架梁自重及粉刷:45。155KN
框架梁传来楼面板自重：2×0。5×4×0.5×4×3.74=29。92KN
次梁自重：0。3×0.5×5.4×25+0.3×0。5×4.5×25=37.125KN
作用在次梁上的楼面自重: ［0.5×（4。5+4.5—4）×2+0。5×（5.4+5.4—4）×2]×3.74=44.132KN
框架梁传来次梁自重:0。5×（37。125+44。132）=40.63KN
框架柱自重及粉刷:22。5+（0。5—0.24）×0。02×4×3。6×17=23.77KN
2～6层E轴结点集中荷载：GE=139.48KN

C轴框架梁自重及粉刷:45。155KN
内纵墙自重:（8-0.5)×(3.6-0.7）×0。24×14=73。08KN
粉刷：(8—0。5)×（3.6-0.7）×0.02×17×2=14.79KN
扣除门洞重：2×1.0×2.1×（0.24×14+0。02×17×2）=16.968KN
门自重：2×1.0×2。1×0。2=0.84KN
框架梁传来楼面自重：2×0.5×4×0.5×4×3.74=29.92KN
次梁自重:0.3×0。5×5.4×25+0.5×0.3×6.3×25=43.875KN
作用在次梁上的楼面自重：[0.5×（6.3+6。3-4)×2+0。5×（5。4+5.4—4）×2]×3.74=57.596KN
框架梁传来次梁自重：0.5×（43.875+57.596)=50.736KN
框架柱自重及粉刷：22。5+(0。5-0.24）×0。02×4×3。6×17=23.77KN
2~6层C轴结点集中荷载：GC=221.33KN

B轴框架梁自重及粉刷：45.155KN
窗自重:2×2。7×2。8×0.45=6.804KN
窗下墙体自重：0.24×（8-0。5）×（3.6—2.8）×14=20.16KN
粉刷:2×0。02×7.5×0.8×17=4.08KN
窗边墙体自重：0。24×（8—0.5—2×2。7）×2.8×14=19。76KN
粉刷：2×0.02×（8—0.5—2×2.7）×2。8×17=4。00KN
框架梁传来楼面自重:0.5×4×0。5×4×3。74=14.96KN
次梁自重：0。3×0.5×6。3×25=23。625KN
作用在次梁上的楼面自重：0.5×（6.3+6.3—4）×2×3.74=34.164KN
框架梁传来次梁自重：0.5×（16.875+34.164）=24。52KN
框架柱子自重：0.5×0。5×3。6×25=22。5KN
粉刷：[0。5×2+（0.5-0。24）×2]×0。02×3。6×17=1。86KN
2～6层B轴结点集中荷载：GB=163.80KN

5）恒荷载作用下的结构计算简图

图3
3。2 活载标准值计算
1） 屋面框架梁线荷载标准值
p6EF= p6CE =p6BC =2.5×4.0=10KN/M
2） 楼面框架梁线荷载标准值
pEF= pCE =pBC =2。0×4.0=8.0KN/M
3） 屋面框架节点集中荷载标准值
F轴
由框架梁传来的屋面荷载：0.5×4.0×0.5×4.0×2。5=10KN
由框架梁传来次梁荷载：0。5×（4。5+4.5-4)×2×2.5=12.5KN
P6F=20+12。5=22.5KN

E轴
由框架梁传来的屋面荷载：0。5×4.0×0。5×4.0×2.5×2=20KN
由框架梁传来次梁荷载：［0。5×（4。5+4.5-4）×2+0.5×(5.4+5。4—4）×2］×
2。5=29.5KN
P6E=20+29。5=49。5KN

C轴
由框架梁传来的屋面荷载:0.5×4.0×0.5×4.0×2.5×2=20KN
由框架梁传来次梁荷载:[0.5×（6.3+6。3-4）×2+0.5×（5.4+5.4-4）×2]×
2.5=38.5KN
P6C=20+38.5=58.5KN

B轴
由框架梁传来的屋面荷载：0.5×4.0×0。5×4.0×2.5=10KN
由框架梁传来次梁荷载：0.5×(6。3+6.3—4）×2×2。5=21.5KN
P6B=10+21。5=31。5KN

4） 楼面框架节点集中荷载标准值
F轴
由框架梁传来的屋面荷载：0。5×4。0×0.5×4。0×2。0=8KN
由框架梁传来次梁荷载：0.5×(4.5+4.5—4）×2×2。0=10KN
PF=8+10=18.0KN

E轴
由框架梁传来的屋面荷载：0。5×4。0×0。5×4.0×2。0×2=16.0KN
由框架梁传来次梁荷载：[0.5×（4。5+4。5-4）×2+0。5×（5.4+5.4—4)×2]×
2。0=23。6KN
PE=16+23.6=39。6KN

C轴
由框架梁传来的屋面荷载：0.5×4.0×0.5×4。0×2.0×2=16KN
由框架梁传来次梁荷载：[0.5×（6.3+6.3—4）×2+0。5×（5.4+5.4-4)×2]×
2.0=30.8KN
PC=16+30。8=46.8KN

B轴
由框架梁传来的屋面荷载:0。5×4。0×0.5×4。0×2.0=8KN
由框架梁传来次梁荷载:0。5×（6。3+6.3-4）×2×2。0=17.2KN
PB=8+17。2=25.2KN

5）活荷载作用下的结构计算简图

图4
3。3 风荷载计算
风压标准值计算公式为 wk=βzμsμzw0 (4-1）
wk-—风荷载标准值
w0—-基本风压
μs——风荷载体型系数
μz-—风荷载变化系数
βz——Z高度处的风振系数
w0=0。45，因结构高度H=24.2m〈30m，可取βz=1。0;对于矩形平面μS=1。3
μz 可查《建筑结构荷载规范》知场地类别为C类.将风荷载换算成作用于
框架每层节点上的集中荷载。A为一榀框架各层节点的受风面积，计算过程
如表4—1，结算结果如图5。
表4—2 横向风荷载计算
层次
βz
μs
z(m）
μz
w0(kN/ m2）
A（m2）
Pw(kN）
6
1.0
1。3
23。6
0.888
0。45
26。4
13。71
5
1.0
1.3
20。0
0.84
0.45
28.8
14.15
4
1。0
1.3
16.4
0.81
0。45
28.8
13.65
3
1.0
1.3
12.8
0。74
0.45
28。8
12。47
2
1。0
1.3
9。2
0。74
0。45
28。8
12.47
1
1.0
1.3
5。6
0。74
0.45
36.8
15.93

图5

1） 风荷载作用下位移计算
柱Kc值
表4—2 柱Kc值计算
层数
截面
（m2)
混凝土
强度等级
惯性矩Ic
（m4）
(m3）
(KNm)
2~6
0。5×0。5
C25
5。21×10-3
1.45×10—3
40.6×103
1
0。6×0.6
C30
10.8×10—3
1.93×10-3
57.9×103

柱Kb值中框架梁I=2。0I0 边框架梁I=1。5I0 Kb=EIb/L 4-2
EF跨梁：Ib =1。5×0。3×0.53 /12=4.7×10-3m4
BC跨梁：Ib =1.5×0.3×0。63 /12=8.1×10—3m4
CE跨梁：Ib =2×0。3×0.53 /12=6.25×10-3m4
EF跨梁(4.5m）：Kb=31。3×103KMm
BC跨梁(6.3m）：Kb=38。6×103KMm
CE跨梁（5.4m）：Kb=34.7×103KMm

K值及的值
一般层 K=（i1 +i2+i3+i4）/2 ic 4—3
=K/（2+K) 4-4
D=12×ic /h² 4—5
首层 K=（i1 +i2)/ic 4-6
=（0。5+K）/（2+K） 4-7
D=12×ic /h² 4—8

2~6层
F轴柱： K=(10.4+10。4）/2×14。5=0。72
=0。72/(2+0。72）=0。26
E轴柱： K=(11。6+10.4+11。6+10.4)/2×14。5=1。52
=1。52/（2+1。52）=0。43
C轴柱： K=（12.9+11.6+12.9+11。6）/2×14。5=1.69
=1。69/（2+1。69)=0。46
B轴柱: K=(12。9+12.9）/2×14。5=0.89
=0。89/（2+0。89）=0。31
底层:
F轴柱: K=10。4/17。4=0.60
=（0。5+0。60）/（2+0。60)=0.42
E轴柱： K=(10。4+11。6）/17.4=1。26
=(0.5+1。26）/(2+1。26）=0。54
C轴柱： K=（12。9+11。6）/17.4=1。41
=（0.5+1。41）/（2+1.41）=0.56

B轴柱： K=12。9/17.4=0。74
=（0。5+0.74）/（2+0。74)=0.45

值见表4-3
=12×ic /h²

表4—3 框架柱D值计算

F轴
E轴
C轴
B轴

2～6层
3.49×103
5。77×103
6.18×103
4。16×103
19。6×103
底层
2.796×103
3。595×103
3.729×103
2。996×103
13.116×103

框架结构侧移计算△μ
6层：△μ=13.71/19.6×103=0.699×10—3m
5层：△μ=27.86/19.6×103=1.421×10-3m
4层：△μ=41。51/19。6×103=2。117×10—3m
3层：△μ=53。98/19.6×103=2.754×10-3m
2层：△μ=66。45/19。6×103=3。390×10—3m
1层：△μ=82。39/13。116×103=6.280×10-3m
∑△μ=16.661×10-3m
△ μ/h=16.661×10—3m/23.6m=0.706×10-3m〈1/500
满足要求

四 内力计算
4.1 恒荷载作用下的内力计算
计算使用分层法，中柱的线刚度取框架柱实际线刚度的0.9倍。
1）屋顶层

把梯形荷载化作等效均布荷载
EF跨: 1=0.5×4/4。5=0。444
g’6EF=g6EF1+［1-2(1）²+（1)³]×g6EF2=20.30KN/M
BC跨: 1=0.5×4/6。3=0。317
g'6BC=g6BC1+[1—2(1）²+（1）³]×g6BC2=24。35KN/M
CE跨： 1=0.5×4/5。4=0。370
g’6CE=g6CE1+［1-2（1）²+（1）³]×g6CE2=22。26KN/M

各杆的固端弯矩
M6FE= g'6EF×L² EF/12=34.26 KN·M
M6BC= g’6BC×L² BC/12=80.54KN·M
M6CE= g’6CE×L² CF/12=54。09 KN·M

弯矩分配法计算过程如图6：

图6

顶层弯矩计算结果如图7:

图7

2）2~6层：

把梯形荷载化作等效均布荷载
EF跨： 1=0.5×4/4.5=0。444
g’EF=gEF1+[1-2（1）²+（1)³］×gEF2=14。39KN/M
BC跨: 1=0。5×4/6。3=0。317
g'BC=gBC1+［1-2（1）²+（1）³］×gBC2=28.55KN/M
CE跨： 1=0.5×4/5.4=0。370
g'CE=gCE1+［1—2（1)²+（1）³］×gCE2=15。64KN/M

各杆的固端弯矩:
MFE= g’EF×L² EF/12=24.28 KN·M
MBC= g’BC×L² BC/12=94。43KN·M
MCE= g'CE×L² CF/12=38.01KN·M

弯矩分配法计算过程如图8：

图8

2～6层弯矩计算结果如图9：

图9

3） 首层：
把梯形荷载化作等效均布荷载
EF跨： 1=0.5×4/4。5=0。444
g’EF=gEF1+［1—2（1)²+（1)³]×gEF2=14.39KN/M
BC跨： 1=0。5×4/6.3=0.317
g'BC=gBC1+［1—2（1）²+（1）³]×gBC2=28.55KN/M
CE跨： 1=0。5×4/5.4=0。370
g’CE=gCE1+[1—2（1）²+（1)³］×gCE2=15。64KN/M

各杆的固端弯矩：
MFE= g'EF×L² EF/12=24.28 KN·M
MBC= g'BC×L² BC/12=94.43KN·M
MCE= g'CE×L² CF/12=38。01KN·M

弯矩分配法计算过程如图10：

图10

首层弯矩计算结果如图11：

图11
各层弯矩叠加并修正，其竖向荷载弯矩图如图12：

图12

剪力图：

图13
轴力图：

图14

4.2 活荷载作用下的内力计算
1） 荷载简化

EF跨： 1=0.5×4/4.5=0.444
P'6EF=［1—2（1)²+（1）³]×p6EF =6。93KN/M
P'EF=［1-2（1）²+（1)³］×pEF =5。55KN/M
BC跨: 1=0。5×4/6。3=0。317
P'6BC=［1-2（1）²+(1)³]×p6BC=8。31KN/M
P'BC=［1-2（1）²+（1)³］×pBC=6.65 KN/M
CE跨： 1=0。5×4/5。4=0。370
P'6CE=[1-2（1）²+（1）³]×p6CE=7。77KN/M
P’CE=[1-2（1）²+(1）³]×pCE=6.21KN/M

2） 各杆的固端弯矩：
M6EF= P'6EF×L² EF/12=11.69KN·M
MEF= P'EF×L² EF/12=9.37KN·M
M6BC= P'6BC×L² BC/12=27。49KN·M
MBC= P’BC×L² BC/12=21。99KN·M
M6CE= P'6CE×L² CE/12=18.88KN·M
MCE= P'CE×L² CE/12=15.09KN·M
3） 顶层弯矩计算
弯矩分配法计算过程：

弯矩计算结果：

4） 2~6层弯矩计算
弯矩分配法计算过程：

弯矩计算结果:

5） 底层弯矩计算
弯矩分配法计算过程：

弯矩计算结果：

6） 各层弯矩叠加并修正，其活荷载弯矩、剪力、轴力图

活荷载作用下的弯矩图：

图15

活荷载作用下BC框架梁剪力
层数
q
l
ql/2
∑M/L
V左
V右
6
8.31
6.3
26。18
2.18
24
28.36
5
6.65
6.3
20.95
0.90
20。05
21.85
4
6.65
6.3
20.95
0。98
19。97
21.93
3
6。65
6.3
20.95
0。98
19.97
21.93
2
6.65
6.3
20。95
0。99
19.96
21.94
1
6.65
6.3
20。95
1.06
19。89
22。01

活荷载作用下CE框架梁剪力
层数
q
l
ql/2
∑M/L
V左
V右
6
7.77
5。4
20.98
-1。39
22.37
15。59
5
6。21
5.4
16.77
-0.70
17。47
16.07
4
6.21
5。4
16.77
-0.74
17.51
16.03
3
6。21
5。4
16。77
—0。74
17。51
16.03
2
6.21
5。4
16。77
-0。74
17。51
16。03
1
6。21
5。4
16.77
—0。74
17.51
16.03

活荷载作用下EF框架梁剪力
层数
Q
l
ql/2
∑M/L
V左
V右
6
6.93
4.5
15。59
—1。52
17。11
14.07
5
5。55
4。5
12。49
—0.85
13。34
11.64
4
5.55
4。5
12.49
—0。92
13.41
11.57
3
5。55
4.5
12.49
-0.92
13.41
11。57
2
5.55
4。5
12。49
-0。92
13.41
11.57
1
5。55
4.5
12。49
-0。94
13。43
11.55

活荷载作用下剪力图：

图16

活荷载作用下轴力图：

图17
4。3 风荷载作用下的内力计算
1） 荷载作用下的结构计算简图如图5.内力计算采用D值法,计算过程见表4—4,其中由《混凝土结构(中册）》中附表10—3，附表10-4查得y1=y2=y3=0，
即y=y0。内力计算如表4-4，表4—5，表4-6，表4—7。框架弯矩图、剪力图、轴力图见图18～20.

表4—4 框架柱剪力标准值计算表
层数
（ΣF）
柱号
=ib/2ic
c=/（2+）
D´i=c×ic
Vi= D´×ΣF/ΣD´i（KN)
6
（13。71KN）
B6
0.889
0.308
0.045
2。91
C6
1.689
0.458
0.066
4。27
E6
1.517
0.431
0。063
4。07
F6
0.717
0。264
0。038
2。46
5
(27.86N)
B5
0。889
0.308
0。045
5。92
C5
1.689
0.458
0.066
8.67
E5
1.517
0.431
0.063
8。28
F5
0.717
0。264
0。038
4。99
4
(41.51KN）
B4
0.889
0。308
0.045
8。81
C4
1。689
0.458
0。066
12。92
E4
1。517
0.431
0.063
12。34
F4
0.717
0。264
0.038
7。44
3
（53.98KN）
B3
0.889
0。308
0。045
11.46
C3
1.689
0.458
0。066
16。81
E3
1.517
0.431
0。063
16.04
F3
0。717
0.264
0。038
9.68
2
(66。45KM）
B2
0.889
0.308
0。045
14。10
C2
1.689
0.458
0。066
20.69
E2
1。517
0.431
0.063
19。75
F2
0.717
0。264
0.038
11。91
1
（82。38KN)
B1
0.741
0。453
0.079
18。92
C1
1。408
0.559
0.097
23.23
E1
1.264
0.540
0。094
22。51
F1
0。598
0.423
0.074
17.72
注：1层=Σib/ ic，c=（0。5+)/（2+)。

2） 框架柱反弯点高度计算
表4-5 风荷载内力计算如表
层数
B轴
C轴

y0h
（l—y0）h
M上
M下
y0h
（l—y0）h
M上
M下
6
1.24
2.36
6。87
3。61
1.38
2。22
9.48