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土木工程毕业设计PKPM计算结果分析

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土木工程毕业设计PKPM 软件计算结果分析详细说明
一、位移比、层间位移比控制
规范条文：
《高规》JGJ3-2010 中第3.4。5 条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、
B 级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的 1。2 倍；且 A 级高度高层建筑不应大于该楼层
平均值的1.5倍，B 级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层
平均值的1。4倍。
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《高规》JGJ3-2010 的第3.7。3 条规定，高度不大于 150m 的高层建筑，其楼层层间最大
位移与层间之比（即最大层间位移角）Δ u/h 应满足以下要求：
结构休系 Δ u/h 限值
框架 1/550 框架—剪力墙，框架—核心筒 1/800 筒中筒，剪力墙 1/1000 框支层 1/1000 《抗规》GB50011—2010中第 3.4。4 条第1 款第一条:“扭转不规则时，应计入扭转影响,
且楼层竖向构件最大的弹性水平位移和层间位移分别不宜大于楼层两端弹性水平位移和层
间位移平均值的1.5倍，当最大层间位移远小于规范限值时，可适当放宽。"
名词释义：
（1 ）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。
(2 ）层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。
其中：
最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。
平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除 2 .
层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。
最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。
平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除 2 。

控制目的：
高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和
层间位移加以控制，主要目的有以下几点:
1．保证主体结构基本处于弹性受力状态, 避免混凝土墙柱出现裂缝,控制楼面梁板的裂
缝数量，宽度.
2 ．保证填充墙， 隔墙， 幕墙等非结构构件的完好,避免产生明显的损坏。
3 ．控制结构平面规则性，以免形成扭转,对结构产生不利影响。

结构位移输出文件(WDISP。OUT）
Max—(X）、Max—（Y)-——— 最大X、Y 向位移。（mm)
Ave—(X)、Ave-（Y）---—X、Y 平均位移。（mm）
Max—Dx ，Max-Dy ： X，Y 方向的最大层间位移
Ave—Dx ，Ave-Dy ： X,Y 方向的平均层间位移
Ratio-（X） 、Ratio—（Y)—-—— X、Y 向最大位移与平均位移的比值。
Ratio—Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值
即要求：
Ratio-（X)= Max—(X)/ Ave—(X) 最好<1。2 不能超过 1。5
Ratio—Dx= Max—Dx/ Ave-Dx 最好<1。2 不能超过 1。5
Y 方向相同

电算结果的判别与调整要点：
1．若位移比（层间位移比）超过 1。2,则需要在总信息参数设置中考虑双向地震作用；
2 ．验算位移比需要考虑偶然偏心作用，验算层间位移角则不需要考虑偶然偏心;（注：
先软件允许同时考虑“偶然偏心”和“双向地震作用”—SATWE2010 用户手册第六章第一
节十、十一）
3 ．验算位移比应选择强制刚性楼板假定，但当凸凹不规则或楼板局部不连续时，应采
用符合楼板平面内实际刚度变化的计算模型，当平面不对称时尚应计及扭转影响。
4 ．最大层间位移、位移比是在刚性楼板假设下的控制参数。构件设计与位移信息不是
在同一条件下的结果（即构件设计可以采用弹性楼板计算，而位移计算必须在刚性楼板假设
下获得)，故可先采用刚性楼板算出位移，而后采用弹性楼板进行构件分析。
5．因为高层建筑在水平力作用下，几乎都会产生扭转, 故楼层最大位移一般都发生在结
构单元的边角部位。

二、周期比控制
规范条文：
《高规》JGJ3-2010 中第3.4。5 条规定，结构扭转为主的第一周期 Tt 与平动为主的第一
周期T1 之比，A 级高度高层建筑不应大于0。9;B 级高度高层建筑、混合结构高层建筑及
复杂高层建筑不应大于0。85 。
（抗规中没有明确提出该概念,所以多层时该控制指标可以适当放松,但一般不大于 1。0。)

名词释义：
周期比：即结构扭转为主的第一自振周期（也称第一扭振周期）Tt 与平动为主的第一
自振周期（也称第一侧振周期）T1的比值.周期比主要控制结构扭转效应，减小扭转对结
构产生的不利影响，使结构的抗扭刚度不能太弱。因为当两者接近时，由于振动藕连的影响，
结构的扭转效应将明显增大。

对于通常的规则单塔楼结构，如下验算周期比:
1 ) 根据各振型的平动系数大于 0.5，还是扭转系数大于 0.5，区分出各振型是扭转振型
还是平动振型 。
2 ) 通常周期最长的扭转振型对应的就是第一扭转周期 T t,周期最长的平动振型对应
的就是第一平动周期T 1
。
3 ） 对照“结构整体空间振动简图”，考察第一扭转/ 平动周期是否引起整体振动,如
果仅是局部振动，不是第一扭转/ 平动周期。再考察下一个次长周期.
4 ) 考察第一平动周期的基底剪力比是否为最大。
5 ） 计算Tt /T
1 ，看是否超过 0.9 （0。85) .
多塔结构周期比：
对于多塔楼结构，不能直接按上面的方法验算,而应该将多塔结构切分成多个单塔,按
多个单塔结构分别计算。

周期、地震力与振型输出文件（WZQ.OUT）
考虑扭转耦联时的振动周期（秒）、X,Y 方向的平动系数、扭转系数

振型号 周期 转角 平动系数 (X+Y） 扭转系数
1 0。6306 110。18 0。99 （ 0.12+0。88 ） 0.01
2 0。6144 21。19 0.95 （ 0.82+0。12 ) 0。05
3 0.4248 2.39 0。06 ( 0。06+0.00 ） 0。94
4 0.1876 174。52 0.96 ( 0.95+0。01 ) 0.04
5 0.1718 85.00 1。00 （ 0。01+0.99 ) 0。00
6 0。1355 5。03 0.05 ( 0.05+0.00 ) 0.95
7 0.0994 177。15 0。97 ( 0.97+0.00 ） 0.03
8 0。0849 87.63 1。00 ( 0.00+1。00 ) 0.00
9 0。0752 12。73 0.03 ( 0.03+0.00 ） 0。97

X 方向的有效质量系数： 97.72％
Y 方向的有效质量系数: 96。71%
即要求：
0。4248/0.6306=0。67 〈0。9
97.72% 96.71% 〉90％ 说明无需再增加振型计算
电算结果的判别与调整要点:
1. 对于刚度均匀的结构，在考虑扭转耦连计算时，一般来说前两个或几个振型为其主
振型,但对于刚度不均匀的复杂结构，上述规律不一定存在.总之在高层结构设计中,使得
扭转振型不应靠前，以减小震害.SATWE 程序中给出了各振型对基底剪力贡献比例的计算
功能，通过参数Ratio(振型的基底剪力占总基底剪力的百分比)可以判断出那个振型是X 方
向或Y 方向的主振型,并可查看以及每个振型对基底剪力的贡献大小。
2. 振型分解反应谱法分析计算周期,地震力时，还应注意两个问题,即计算模型的选
择与振型数的确定。一般来说，当全楼作刚性楼板假定后，计算时宜选择“侧刚模型”进行
计算。而当结构定义有弹性楼板时则应选择“总刚模型”进行计算较为合理。至于振型数的
确定,应按上述[ 高规］5。1。13 条（高层建筑结构计算振型数不应小于 9 ，抗震计算时,宜考
虑平扭藕连计算结构的扭转效应,振型数不小于15，对于多塔楼结构的振型数不应小于塔
楼数的9 倍,且计算振型数应使振型参与质量不小于总质量的 90% )执行，振型数是否足
够，应以计算振型数使振型参与质量不小于总质量的 90% 作为唯一的条件进行判别。(［ 耦联］
取3 的倍数，且≤3 倍层数，[ 非耦联］取≤层数，直到参与计算振型的[ 有效质量系数]≥90％）
3. 如同位移比的控制一样，周期比侧重控制的是侧向刚度与扭转刚度之间的一种相对
关系，而非其绝对大小,它的目的是使抗侧力构件的平面布置更有效、更合理,使结构不致
于出现过大（相对于侧移)的扭转效应。即周期比控制不是在要求结构足够结实，而是在要
求结构承载布局的合理性。考虑周期比限制以后，以前看来规整的结构平面,从新规范的角
度来看，可能成为“平面不规则结构"。一旦出现周期比不满足要求的情况，一般只能通过
调整平面布置来改善这一状况，这种改变一般是整体性的，局部的小调整往往收效甚微.周
期比不满足要求,说明结构的扭转刚度相对于侧移刚度较小,总的调整原则是要加强外圈结
构刚度、增设抗震墙、增加外围连梁的高度、削弱内筒的刚度。
4. 扭转周期控制及调整难度较大，要查出问题关键所在，采取相应措施，才能有效解
决问题。
a） 扭转周期大小与刚心和形心的偏心距大小无关，只与楼层抗扭刚度有关；
b) 剪力墙全部按照同一主轴两向正交布置时,较易满足；周边墙与核心筒墙成斜交布置
时要注意检查是否满足;
c） 当不满足周期限制时，若层位移角控制潜力较大,宜减小结构竖向构件刚度，增大平
动周期；
d) 当不满足周期限制时，且层位移角控制潜力不大，应检查是否存在扭转刚度特别小的
层，若存在应加强该层的抗扭刚度；
e） 当不满足扭转周期限制，且层位移角控制潜力不大，各层抗扭刚度无突变，说明核心
筒平面尺度与结构总高度之比偏小，应加大核心筒平面尺寸或加大核心筒外墙厚，增大核心
筒的抗扭刚度。
f） 当计算中发现扭转为第一振型,应设法在建筑物周围布置剪力墙，不应采取只通过加
大中部剪力墙的刚度措施来调整结构的抗扭刚度。

三、层刚度比控制
规范条文：
1 ．《抗规》附录 E2.1 规定，筒体结构转换层上下层的侧向刚度比不宜大于 2 ；
2 ．《高规》的 3。5。2 条规定，抗震设计的高层建筑结构:
a ） 对于框架结构,其楼层侧向刚度本层与相邻上层的比值不宜小于 0。7，与相邻上
部三层刚度平均值的比值不宜小于0。8；
b ） 对于框架—剪力墙、板柱—剪力墙结构、剪力墙结构、框架—核心筒结构、筒
中筒结构，其楼层侧向刚度本层与相邻上层的比值不宜小于0。9；当本层层高大于相邻上层
层高的1。5倍时，该比值不宜小于 1。1；对结构底部嵌固层，该比值不宜小于1。5.
3．《高规》的 5。3。7 条规定，高层建筑结构整体计算中，当地下室顶板作为上部结构嵌
固部位时，地下一层与首层侧向刚度比不宜小于2 ；
4 ．《高规》的 10。2。3 条规定，底部大空间剪力墙结构，转换层上部结构与下部结构的
侧向刚度，应符合高规附录E 的规定：
E。0。1） 底部大空间为一层的部分框支剪力墙结构，可近似采用转换层上、下层结构等
效刚度比γ 表示转换层上、下层结构刚度的变化，非抗震设计时 γ 不应大于3，抗震设计时
不应大于2 。
E。0。2） 底部大空间层数大于一层时,其转换层上部框架-剪力墙结构的与底部大空间层
相同或相近高度的部分的等效侧向刚度与转换层下部的框架—剪力墙结构的等效侧向刚度比
γe 宜接近1，非抗震设计时不应大于2 ，抗震设计时不应大于 1.3。

名词释义：
刚度比指结构竖向不同楼层的侧向刚度的比值(也称层刚度比）,该值主要为了控制高
层结构的竖向规则性，以免竖向刚度突变，形成薄弱层。对于地下室结构顶板能否作为嵌固
端，转换层上、下结构刚度能否满足要求，及薄弱层的判断,均以层刚度比作为依据.[ 抗
规]与[ 高规］提供有三种方法计算层刚度，即剪切刚度（Ki=GiAi/hi）、剪弯刚度（Ki=Vi/ Δ i ）、
地震剪力与地震层间位移的比值(Ki=Qi/ Δ ui ）。
通常选择第三种算法。

刚度的正确理解应为产生一个单位位移所需要的力

建筑结构的总信息(WMASS。OUT）
===============================================================
各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息
……
Ratx1 ，Raty1 ： X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70％的
比值或上三层平均侧移刚度80％的比值中之较小者
……
==============================================================
即要求：
Ratx1、Raty1 >1

电算结果的判别与调整要点:
1. 规范对结构层刚度比和位移比的控制一样，也要求在刚性楼板假定条件下计算。对
于有弹性板或板厚为零的工程，应计算两次，在刚性楼板假定条件下计算层刚度比并找出薄
弱层，然后在真实条件下完成其它结构计算。
2. 层刚比计算及薄弱层地震剪力放大系数的结果详建筑结构的总信息
WMASS。OUT。一般来说，结构的抗侧刚度应该是沿高度均匀或沿高度逐渐减少，但对于框
支层或抽空墙柱的中间楼层通常表现为薄弱层，由于薄弱层容易遭受严重震害，故程序根据
刚度比的计算结果或层间剪力的大小自动判定薄弱层，并乘以放大系数，以保证结构安全。
当然，薄弱层也可在调整信息中通过人工强制指定。
3。 对于上述三种计算层刚度的方法，我们应根据实际情况进行选择：对于底部大空间
为一层时或多层建筑及砖混结构应选择“剪切刚度"；对于底部大空间为多层时或有支撑的钢
结构应选择“ 剪弯刚度” ；而对于通常工程来说，则可选用第三种规范建议方法，此法也是
SATWE 程序的默认方法。
四、层间受剪承载力之比控制
规范条文：
《高规》的3。5。3 条和5。1.14 条规定,A 级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪
承载力不宜小于其上一层受剪承载力的80％，B 级高度不应小于 75%。

建筑结构的总信息（WMASS。OUT）
＊＊＊**＊*＊*＊*＊＊＊*＊＊＊＊＊*＊＊*＊＊＊＊*＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊*＊＊*＊＊*＊＊＊＊＊***＊*＊**＊*
楼层抗剪承载力、及承载力比值
＊*＊＊＊**＊****＊**＊*＊*＊*＊*****＊**＊＊*＊＊**＊**＊＊＊*＊＊＊**＊＊＊*＊＊＊＊＊***
Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比

即要求：
Ratio_Bu 〉0.8(0。75)
如不符，说明本层为薄弱层，加强。
软件实现方法:
1。 层间受剪承载力的计算与砼强度、实配钢筋面积等因素有关，在用SATWE 软件接
PK出施工图之前，实配钢筋面积是不知道的，因此SATWE 程序以计算配筋面积代替实配
钢筋面积。
2。 目前的SATWE 软件在《结构设计信息》（WMASS。OUT ）文件中输出了相邻层层
间受剪承载力之比的比值，该比值是否满足规范要求需要设计人员人为判断。

五、刚重比控制
规范条文：( 高规5。4.1条)
当高层建筑结构满足下列规定时，弹性计算分析时可不考虑重力二阶效应的不利影响.
1 ）剪力墙结构、框架—剪力墙结构、板柱剪力墙结构、筒体结构：
å
=
³
n
i
i d
G H EJ
1
2
7。 2
2 ) 框架结构:
) ， 2， 1 ( / 20
1
n i h G D
n
j
i j i , ¼ = ³ å
=

规范条文：( 高规5。4。4条)
1 ．对于剪力墙结构, 框剪结构, 筒体结构稳定性必须符合下列规定：
1 )剪力墙结构、框架—剪力墙结构、筒体结构应符合下式要求：
å
=
³
n
i
i d
G H EJ
1
2
4. 1
2 ）框架结构应符合下式要求：
） , 2， 1 （ / 10
1
n i h G D
n
j
i j i ， ¼ = ³ å
=

2 ．对于框架结构稳定性必须符合下列规定： Di*Hi/Gi>=10

名词释义：
结构的侧向刚度与重力荷载设计值之比称为刚重比。它是影响重力二阶（p— Δ ）
效应的主要参数， 且重力二阶效应随着结构刚重比的降低呈双曲线关系增加。高层建筑在风荷载或水平地震
作用下， 若重力二阶效应过大则会引起结构的失稳倒塌，故控制好结构的刚重比,则可以控制结构不失去稳
定.

建筑结构的总信息(WMASS.OUT）
=============================================================
结构整体稳定验算结果
=============================================================
X 向刚重比 EJd/GH**2= 47.79
Y 向刚重比 EJd/GH＊*2= 41.49
该结构刚重比EJd/GH**2 大于1。4， 能够通过高规(5。4.4） 的整体稳定验算
该结构刚重比EJd/GH**2 大于2.7， 可以不考虑重力二阶效应
即要求：
1) 剪力墙结构、框架—剪力墙结构、筒体结构：
该结构刚重比EJd /GH
2
大于 1.4，能够通过高规（5.4。4） 的整体稳定验算。
该结构刚重比EJd /GH
2
大于 2.7，可以不考虑重力二阶效应。
2) 框架结构：
该结构刚重比Di *H
i/G
i 大于10，能够通过高规(5.4.4) 的整体稳定验算。
该结构刚重比Di *H
i/G
i 大于20，可以不考虑重力二阶效应。

电算结果的判别与调整要点:

1 ．按照下式计算等效侧向刚度: 高规5.4.1
2 ．对于剪切型的框架结构，当刚重比大于 10 时，则结构重力二阶效应可控制在 20％
以内，结构的稳定已经具有一定的安全储备；当刚重比大于20 时,重力二阶效应对结构的
影响已经很小，故规范规定此时可以不考虑重力二阶效应。
3 ．对于弯剪型的剪力墙结构、框剪结构、筒体结构，当刚重比大于 1。4时，结构能够
保持整体稳定;当刚重比大于2。7时,重力二阶效应导致的内力和位移增量仅在 5%左右，
故规范规定此时可以不考虑重力二阶效应。
4 ．高层建筑的高宽比满足限值时，可不进行稳定验算，否则应进行。
5 ．当高层建筑的稳定不满足上述规定时,应调整并增大结构的侧向刚度。

六、剪重比控制
规范条文:
[ 抗规]5.2.5 条与［ 高规］4.3.12 条规定，抗震验算时，结构任一楼层的水平地震剪力不应
小于下表给出的最小地震剪力系数λ 。
类别 6度 7度 8度 9度
扭转效应明显或基本周期
小于3.5s 的结构
0.008 0。016 (0。024） 0.032（0.048） 0.064
基本周期大于5.0s 的结构 0.006 0.012（0。018) 0。024(0。036） 0.048

名词释义：
剪重比即最小地震剪力系数λ，主要是控制各楼层最小地震剪力，尤其是对于基本周期
大于3.5S 的结构，以及存在薄弱层的结构,出于对结构安全的考虑，规范增加了对剪重比
的要求。

周期、地震力与振型输出文件（WZQ。OUT）
抗震规范(5。2.5) 条要求的X 向楼层最小剪重比 = 1.60％

电算结果的判别与调整要点：

1．对于竖向不规则结构的薄弱层的水平地震剪力应增大 1.15 倍，即上表中楼层最小剪
力系数λ 应乘以 1。15 倍。当周期介于 3.5s 和5.0s 之间时，可对于上表采用插入法求值。
2 ．对于一般高层建筑而言，结构剪重比底层为最小，顶层最大，故实际工程中，结构
剪重比由底层控制，由下到上，哪层的地震剪力不够，就放大哪层的设计地震内力。
3．各层地震内力自动放大与否在调整信息栏设开关；如果用户考虑自动放大，SATWE
将在WZQ。OUT中输出程序内部采用的放大系数。
4 ．六度区剪重比可在 0。7％～1 ％取.若剪重比过小，均为构造配筋，说明底部剪力过
小，要对构件截面大小、周期折减等进行检查；若剪重比过大，说明底部剪力很大，也应检
查结构模型,参数设置是否正确或结构布置是否太刚。

七、轴压比验算
规范条文：
《砼规》11.4。16 条《抗规》6.3.7条,《高规》6.4.2条同时规定:柱轴压比不宜超过下
表中限值.

结构类型
抗 震 等 级
一 二 三 四
框架结构 0。65 0。75 0.85 0。9 框架—抗震墙、板柱—抗震
墙、框架-核心筒及筒中筒
0。75 0.85 0。9 0。85
部分框支剪力墙 0。6 0。7 —
[ 砼规］11.7.13 条[ 高规］7.2.14 条同时规定： 抗震设计时，一二级抗震等级的剪力墙底部加
强部位,其重力荷载代表值作用下墙肢的轴压比不宜超过下表中限值： ( 见规范)

名词释义：
柱（墙)轴压比N/(fc
A)指柱(墙）轴压力设计值与柱(墙）的全截面面积和混凝土轴心抗压强
度设计值乘积之比.它是影响墙柱抗震性能的主要因素之一，为了使柱墙具有很好的延性和
耗能能力，规范采取的措施之一就是限制轴压比。

混凝土构件配筋、钢构件验算输出文件（WPJ＊。OUT）
Uc ——— 轴压比（N/Ac/fc)

电算结果的判别与调整要点:

1 ．抗震等级越高的建筑结构，其延性要求也越高,因此对轴压比的限制也越严格。对
于框支柱、一字形剪力墙等情况而言，则要求更严格。抗震等级低或非抗震时可适当放松,
但任何情况下不得小于1。05 。
2 ．限制墙柱的轴压比，通常取底截面（最大轴力处）进行验算,若截面尺寸或混凝土强
度等级变化时，还验算该位置的轴压比。SATWE 验算结果，当计算结果与规范不符时,轴
压比数值会自动以红色字符显示。
3 ．需要说明的是，对于墙肢轴压比的计算时，规范取用重力荷载代表值作用下产生的
轴压力设计值(即恒载分项系数取 1。2，活载分项系数取 1.4）来计算其名义轴压比，是为了
保证地震作用下的墙肢具有足够的延性,避免受压区过大而出现小偏压的情况，而对于截面
复杂的墙肢来说，计算受压区高度非常困难,故作以上简化计算。
4 ．试验证明，混凝土强度等级，箍筋配置的形式与数量，均与柱的轴压比有密切的关
系，因此，规范针对情况的不同,对柱的轴压比限值作了适当的调整.
5 ．当墙肢的轴压比虽未超过上表中限值，但又数值较大时，可在墙肢边缘应力较大的
部位设置边缘构件，以提高墙肢端部混凝土极限压应变，改善剪力墙的延性.当为一级抗震
（9 度）时的墙肢轴压比大于0.3，一级（8 度)大于0.2,二级大于0。1 时, 应设置约束边缘构件，
否则可设置构造边缘构件，程序对底部加强部位及其上一层所有墙肢端部均按约束边缘构件
考虑。
6 ．地下一层抗震等级同上部结构，地下二层以下可降一级考虑.故轴压比限值不同。
超限时，可通过复合箍筋来提高轴压比的限值。

以上仅从规范条文及软件运用的角度对高层结构设计中非常重要的“七个比”进行对照
理解，然而规范条文终究有其局限性，只能针对一些普通、典型的情况提出要求，软件的模
拟计算与实际情况也有一定的差距,因此，对于千变万化的实际工程，需要结构工程师运用
概念设计的要求，做出具体分析和采取具体措施，避免采用严重不规则结构。对于某些建筑
功能极其复杂,结构平面或竖向不规则的高层结构,以上比值可能会出现超过规范限制的情
况,这时必须进行概念设计，尽可能对原结构方案作出调整或采取有效措施予以弥补.
其实, 高层结构设计除上述“七个比”需很好控制以外，还有很多“比值”需要结构设计人
员在具体工程的设计中认真的去对待，很好的加以控制，如高层建筑高宽比，结构与构件
的延性比，梁柱的剪跨比、剪压比，柱倾覆力矩与总倾覆力矩之比等等。它们对于实现“强
剪弱弯"、“强墙弱梁”、“小震不坏，中震可修,大震不倒”的设计理念均起着重要作用。