地下室顶板过车加固专项方案.doc

宝龙嘉园（深北铁路客技站配套住宅工程） [地下室顶板回顶专项施工方案]

目 录
一.编制说明及依据 1
二．工程概况ﻩ1
三、支模排架搭设方法ﻩ1
四.材料要求ﻩ2
五.地下室顶板过车加固钢管支模排架计算书ﻩ２
六、　预板上临时施工道路安全保障技术措施 1３
七。加固排架的验收与保护ﻩ1３
八.安全措施及要求 １4
九．排架加固施工组织机构及人员安排ﻩ１４
一。编制说明及依据
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(ＪGJ　130—20０1,200２年版）
2、《建筑施工安全检查标准》（JＧＪ 59—99）
3、《钢结构设计规范》（GB50０１７—200２)
4、 施工图纸、本工程施工组织设计
5、《建筑施工脚手架实用手册》
6、《建筑施工手册》
７、《混凝土结构设计规范》(ＧB50０１０-2002)
8、《钢结构设计规范》(GB50017—２００3)
9、《木结构设计规范》(GB５０0０5—2０03)
10、《建筑结构荷载规范》(ＧＢ5000９—2001)
11、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB　5001８—2０02)
12、《建筑施工计算手册》汪正荣著
１３、《建筑施工计算手册》
二．工程概况
深北铁路客技站配套住宅，位于深圳市罗湖区,西侧为宝岗路、北侧为桃园路,东侧为深北铁路客技站。为三幢六栋３4层现浇框剪结构住宅楼，建筑高度99.９ｍ,总计７８7户，设停车位5６4个,建筑容积率5.5(含核增）,绿化率3５％。总用地面积为1３1９9.6９㎡,　其中建筑占地面积31８9。０5m2，项目总建筑面积93888.86ｍ２。
其中上部结构建筑面积为7263２。８4ｍ２，住宅部分建筑面积为6９９４0.４１ｍ２，架空休闲区建筑面积为19３４。18m2,其他面积为758．２5m2;设二层地下室,结构形式为框支剪力墙结构。
三、支模排架搭设方法
１、 排架支撑形式　
（１）采用 Φ４８×3。0脚手钢管满堂搭设,由立杆、水平杆、纵横向剪刀撑等杆件组成受力体系,节点连接采用铸铁扣件。
(２)排架立杆横向间距为60０mｍ，纵向间距为600mm,排架步距为 １2０0mm,纵或横水平杆与立杆采用双扣件连接。
(３）在立杆离地面　200ｍｍ　处，设置纵向与横向的扫地杆,以约束立杆水平位移。　
（4)排架周边凡有框架柱处,每步设一道拉结杆,采用钢管与扣件对排架与框架柱进行拉结．
（5)为了保证排架的整体刚度与稳定,排架内每隔　2～3 步设一道水平剪刀撑，每隔３跨设一道纵向剪刀撑。
（6）地下室顶板加固范围(见下图)：
四。材料要求
１。钢管：采用DN４８*3。５焊管，材质应符合GB/Ｔ１3793或GB／T3０9２规定,质量应符合GＢ700-79《普通碳素结构钢技术要求》中Q２３５A钢要求。弯曲变形、锈蚀钢管不得使用;脚手架钢管每根最大质量不应大于25kｇ。
２．扣件：扣件及其附件符合GB９7８-６7可锻铁分类及技术条件〉的规定,机械性能不低于KT３3-8的可煅铸铁的制作性能，其附件的制造材料应符合ＧB70０-7９中A3钢的规定,螺纹应符合GＢ19６—８1《普通螺纹》的规定,垫圈应符合GB９5—7６《垫圈》的规定．扣件与钢管的贴合面必须严格整形，保证钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动,旋转扣件的旋转面间隙小于1mm，扣件表面应进行防锈处理。脚手架采用的扣件,在螺栓拧紧扭力矩６5N•m时,不得发生破坏。
五.地下室顶板过车加固钢管支模排架计算书
地下室顶板过车加固钢管支模排架计算书
计算参数：
　　 模板支架搭设高度为5.１m，
　　 立杆的纵距　ｂ＝0。６0m，立杆的横距 l=０.60m,立杆的步距 h=1．20m．
　 面板厚度18ｍm，剪切强度１。４Ｎ／ｍm２,抗弯强度1５。０N／mｍ2,弹性模量6０00。0N／ｍm2.
　 　 　　 木方80×６0ｍm,间距３０0mm,
　 木方剪切强度1.6N/mm2,抗弯强度13．０N/ｍｍ2,弹性模量90００。０N/mm2。
　 　 　 　梁顶托采用100×10０ｍｍ木方。
　 　 模板自重１2.00kＮ/ｍ２，混凝土钢筋自重2５。1０kＮ/m3，施工活荷载46.00kN/m2。
　　 　　扣件计算折减系数取１。00。
　　 　 钢管强度为2０5.0 N／mｍ２,钢管强度折减系数取１．０0.
图1 楼板支撑架立面简图
图2 　楼板支撑架荷载计算单元
　 采用的钢管类型为４8×3。2.
(一）、模板面板计算
　 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算．
　 　　静荷载标准值 q1 =　2５．10０×０。１80×0.60０＋1２。000×0．６０0=９．９１１kN／m
　 　活荷载标准值 q2 =　(1.000+45。0０0）×0。600＝２７。６00kN/ｍ
　 　　 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
　　 　 　　本算例中,截面惯性矩Ｉ和截面抵抗矩Ｗ分别为:
　 截面抵抗矩 W ＝　32。40ｃm3;
　 　 　 截面惯性矩 I =　29．16cm4;
　 　　　 　(1)抗弯强度计算
　 　 　 　　 　 　f = M / W　< [f]
　 　 　其中　ｆ ——　面板的抗弯强度计算值(Ｎ/ｍm２）；
　 　 　 Ｍ　—— 面板的最大弯距（Ｎ。mm)；
　　 　 　 W　-— 面板的净截面抵抗矩;
　　 　 [f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15。０0N／mm２;
　 　 　 　 　　 　 M = ０。1０0ql２
　 　 　 其中 ｑ ——　荷载设计值(kN/ｍ）;
　　 　　经计算得到　Ｍ = 0。１０0×(1。２０×９．９１１+１.40×27．600)×０.300×０．300=0．455ｋＮ.m
　 经计算得到面板抗弯强度计算值　ｆ = 0。４5５×1000×１000/３２４0０=14.０37N/mm２
　面板的抗弯强度验算　f　〈 [f],满足要求!
　 　(2）挠度计算
　　　 　　　 　 　　 v ＝ 0．677ｑｌ４ / 10０EI 〈　［v］　=　l ／　250
　 　　 面板最大挠度计算值 v = 0.67７×9。91１×300４/（100×6000×291600)=０。311ｍｍ
　　　　 面板的最大挠度小于3０0。０／２50，满足要求！
　 （二)、模板支撑木方的计算
　　 　木方按照均布荷载计算。
　 　 　1。荷载的计算
　 （１)钢筋混凝土板自重(kN/ｍ):
　 　　 q1１ = ２５。１00×０.１8０×0.３00＝１。3５5kＮ/m
　 　 （２)模板的自重线荷载（ｋＮ/m):
　　　　 ｑ１2　=　12.000×０。30０＝3。6００kN／m
　 (３)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m):
　　 　　经计算得到，活荷载标准值　q2 = （45.000+1。00０)×0.3０0=１３。８0０kN/ｍ
　　 静荷载 q1　＝ １.２０×1。3５５＋1.２０×3。6０0=５。946kN/m
　 　 活荷载 q2 ＝　1.40×１3．800＝19.３2０kN/m
　 计算单元内的木方集中力为(1９。32０＋５.946）×０.6０0=15．１６0ｋN
　 　　 ２.木方的计算
　 　 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
　 　　　均布荷载 q = １5。160/０．6０0=25.266kＮ／ｍ
　 　 最大弯矩 Ｍ = ０。1ql2=0．１×25。27×0.60×0．６0＝０.９10kN.ｍ
　 　 最大剪力 Q=0。6×0。6００×２5。266＝9.0９6kN
　 最大支座力　N＝１。１×０．６0０×25.2６6=16。676kN
　木方的截面力学参数为
　 　　 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩Ｗ分别为:
截面抵抗矩 W = 48.０0cm３;
　截面惯性矩　Ｉ　=　14４。00cｍ4;
　 　 （１）木方抗弯强度计算
　 　 　 抗弯计算强度 f=０。9１0×10６/48000．０＝1８。９5N／ｍｍ2
　　　　 木方的抗弯计算强度大于１3。0N/ｍm2,不满足要求!
（2)木方挠度计算
　 　　　 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到４。９5５kN/m
　　 　最大变形 ｖ ＝0。677×4。95５×６00。04/（1０0×９000。0０×１44０0００。0)=0．3３５ｍｍ
　 　 　 　　木方的最大挠度小于６00.0/250,满足要求!
　　 （三）、托梁的计算
　 　　 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
　 　　 集中荷载取木方的支座力　P= １６。６76ｋＮ
　　 均布荷载取托梁的自重　q=　０。０９６kN／ｍ。
　 　　　 　　　 　 　 　 托梁计算简图
　 　 托梁弯矩图(ｋＮ。m)
　 　　 　 　　　　　 　　　 　托梁剪力图（kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:
　 　 　 　 　 托梁变形计算受力图
　 　　 　　 　　 　 　　 托梁变形图(mｍ）
　　 经过计算得到最大弯矩　M= ２.２5４ｋN。m
　　　 　 　经过计算得到最大支座 F= ３７.１6７ｋＮ
　 　 经过计算得到最大变形 V＝　０.14１mｍ
　　顶托梁的截面力学参数为
　 　 本算例中,截面惯性矩Ｉ和截面抵抗矩W分别为:
　　 　　 截面抵抗矩　W =　166。6７ｃm3;
　 　　截面惯性矩　I　= 833。３３ｃm4;
　　 (1)顶托梁抗弯强度计算
　　 　 抗弯计算强度　f=2．25４×1０6/１6６６6６。7＝13.5２N／ｍm2
　 　 　顶托梁的计算强度大于13.0N/mm2,不满足要求!
　　 　 　 (2)顶托梁抗剪计算 ［可以不计算］
　　 截面抗剪强度必须满足:
　 　　 　　　 　 　 　　 　　 T ＝ 3Q／2bh <　[Ｔ]
　 　 　　截面抗剪强度计算值 T＝3×2046２/（２×１00×１００)=3.０69N/mｍ2
截面抗剪强度设计值 [Ｔ]=1.60N/ｍm2
　 顶托梁的抗剪强度计算不满足要求!
　 　 (3)顶托梁挠度计算
　　　最大变形 v　＝０。１41mｍ
　 顶托梁的最大挠度小于600。0/2５０,满足要求!
　 （四)、模板支架荷载标准值(立杆轴力)
　　 　作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
　 1.静荷载标准值包括以下内容:
　 　(１）脚手架的自重(kＮ)：
　　 　 NG1　= ０。12２×5.050=0.617ｋＮ
　 (２)模板的自重（kN):
　 　 　 　 　　 NＧ2　= 12.00０×0。6００×0．6０0=４。320ｋN
　 　 (3）钢筋混凝土楼板自重(kN）:
　　　 　 NG3 =　２５。100×0.180×0。600×0.600＝1。627ｋN
　 　 　　经计算得到,静荷载标准值　NG　=　(NG1+ＮG2+NＧ3)= ６。5６４ｋN。
　 　　 ２。活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 ＮQ ＝ (４5.00０+１.000)×0.6００×0。６00＝16．56０kＮ
　　 　　３。不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式
　　　　 　　 　　　　 　　 N ＝　１.20ＮG　＋ １。４0NQ
　　 （五）、立杆的稳定性计算
　　 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:
　 　　　 其中 N ——　立杆的轴心压力设计值，N　＝　3１．06kN
　 　　 　 　 ｉ ——　计算立杆的截面回转半径,i=1。59cｍ;
　 　　　 A —- 立杆净截面面积,Ａ=4.501cm２;
　　 　 　　Ｗ ——　立杆净截面模量（抵抗矩)，W=4。7２9cm３;
　　 [ｆ］ —-　钢管立杆抗压强度设计值，［f］ = ２0５。00N/mｍ２;
　 　　 　 　 a　——　立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0．3０m;
　 　 ｈ —— 最大步距,h=1。２０m；
　 　　　　 　 l０ —— 计算长度，取１。2０0＋２×０。３00=１.800m;
　 　 　 　－- 由长细比,为1８0０／16＝1１3;
　 　 　 --　轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 ｌ0/i 查表得到0．497；
　 　　　　 经计算得到=3１0６1/(０。49７×450)=１38．943N/mm2；
　 　 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算　　〈 [f］,满足要求!
　 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:
　　　 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 ＭW计算公式
　　 　　　 　 　　　 　　　 　MＷ=１。4Ｗklaｌ02/8—Prl0/４
　 　 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式
　 　 　 　　　　 　 Pｒ＝５×1。４Ｗklal０/1６
　 　其中 Ｗk -－ 风荷载标准值（kＮ／m２);
　 　　　　 　 Wk=０.300×1。2０0×０.８00＝0。2８8ｋN／m2
　 　 　　　 　h —— 立杆的步距，１.2０ｍ；
　 　　 　 la —— 立杆迎风面的间距,0．６0m;
　　 　 　 　ｌb　-—　与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；
　 　　 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pｒ＝５×1.4×0。288×0.600×1．800/1６=0。13６kＮ。ｍ;
　 　　 风荷载产生的弯矩 Mw=1。4×０。２88×0.60０×1.8０0×１。８００/８—0。136×1。８０0／4=0.０3７kN。ｍ;
　　 　 　 　　Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值;
　 　 　 　　　 Nw=1。2×6。564＋0.9×1.4×16。５60+0。9×1．4×0.０37/0.6０0=28。819kN
经计算得到＝288１９/（０。497×４５0)＋3700０／47２9＝13５。9１0N/mm2;
　　 　考虑风荷载时立杆的稳定性计算　 < [ｆ]，满足要求!
　 　风荷载作用下的内力计算
　　 　 架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0。288×0.6０0×１．200=０.２０７kＮ
　 　 节点集中荷载ｗ在立杆中产生的内力 ｗv=1。200／０。６00×０。２07=0。４１５kN
　　　　 节点集中荷载ｗ在斜杆中产生的内力 ws=(1．2００×1。20０+0。6０0×0。６00)1/２/0。600×０。２０７＝0．４６4ｋN
　　 　　 　支撑架的步数　n=4
　　 节点集中荷载ｗ在立杆中产生的内力和为0。464+(4.00０—1)×0。4６４＝1．８55kN
　 节点集中荷载ｗ在斜杆中产生的内力和为４.０00×0.415=1.659kN
　 　 　 架体自重为０.6１7kN
　　 　　 　 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和大于架体自重,不满足要求！
　(六）、楼板强度的计算
　 　1.计算楼板强度说明
　　 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取２。50m,楼板承受的荷载按照线均布考虑．
　 　　 　　宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As＝900.０ｍm2,fｙ=３６０。０N／mm2。
　 　 板的截面尺寸为 ｂ×h=２5０0mm×120mm,截面有效高度　h0=1０0mｍ。
　 按照楼板每30天浇筑一层,所以需要验算30天、60天、90天。。.的
　　 承载能力是否满足荷载要求,其计算简图如下:
　 　　 2。计算楼板混凝土３0天的强度是否满足承载力要求
　　 楼板计算长边2。50m,短边２。５0×1．00=2．５0m,
　 　 　 楼板计算范围内摆放5×5排脚手架,将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
　 　 第2层楼板所需承受的荷载为
　 q=１×1。20×（１2。0０＋25.10×0。18）+
　 　 　 　　 　 　 1×1.２０×(0．６2×５×5/2．５0/2．50)＋
　 　 　　　　１。40×(1.00+４５。0０)=８7.1９kＮ／m2
　 　　 　 计算单元板带所承受均布荷载ｑ=２.50×８7。１9=２1７.96kＮ／m
　 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
　　　 　　　 　Mｍａx=０.051３×ｑl２=0.051３×2１7．96×2。5０２＝69。８8kN.m
　　 　 　　 按照混凝土的强度换算
　　　 得到30天后混凝土强度达到１０２。０7%，C３０．０混凝土强度近似等效为C3０.6。
　　 　　 混凝土弯曲抗压强度设计值为ｆcm=14.６0N/mｍ2
　 　 则可以得到矩形截面相对受压区高度:
　 　 = Asfｙ/bh0fｃm　＝ 900.００×360.00/(２５00．０0×10０。００×1４.60）＝0.0９
　 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
　 　 　 　 　ｓ=0。０85
　 　　　　 　此层楼板所能承受的最大弯矩为：
　 　M1＝ｓｂh02fcm　= 0。0８５×250０.００0×100。0０02×１4.6×1０-６＝31。０kN。ｍ
　　 　结论：由于Ｍi =　３1。02＝31．０2　〈 Mmax=69。88
　 　 　 所以第30天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载.
　 第2层以下的模板支撑必须保存。
　 　　 　 ３。计算楼板混凝土60天的强度是否满足承载力要求
　 楼板计算长边2。５0m，短边２。50×1.0０＝2。50m,
　 　 　楼板计算范围内摆放５×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载.
　 第3层楼板所需承受的荷载为
　 　 　 　q＝1×１.20×(12.00＋２5。10×０。1８)+
　　　 　 1×1。20×（1２．00＋25.10×0.1２）+
　 　 2×1。２０×（０。62×5×５/２.50/２.5０)+
　 　 　 1．40×（1。０0+４5.00)=108。１6kN/m2
　　 　　　　 计算单元板带所承受均布荷载ｑ＝２。50×1０8.16＝27０.4１kＮ/m
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
　 　 　 　 　Mmａx=0。０５１3×ｑl２=0．051３×27０．41×2.5０2=８６。７0kN.ｍ
　　 　　 　　　 按照混凝土的强度换算
　　 　　 得到6０天后混凝土强度达到122.８7％,C3０。０混凝土强度近似等效为Ｃ３６。9。
　　 　 混凝土弯曲抗压强度设计值为ｆcm=１７。59Ｎ/ｍm2
　 　 则可以得到矩形截面相对受压区高度:
　 　 　= Aｓｆy/ｂｈ０fcｍ　＝　９00。0０×３60．00/(2500.00×100。０0×１7。59)＝０．０７
　　 　　　 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
　 　　　 　s＝０。０77
　 　　 此层楼板所能承受的最大弯矩为:
　 　 M2=sbｈ02ｆcｍ ＝ 0．07７×250０.０0０×1０0．000２×17.6×1０—6=33。9kN。ｍ
　 　 　 　 结论:由于Ｍi　＝ 3１。02＋3３.８7＝64。89 < Mmax=86。７0
所以第６0天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。
　 　 　第3层以下的模板支撑必须保存。
　 　　　 　 4。计算楼板混凝土90天的强度是否满足承载力要求
　　　　　　 楼板计算长边2.５０ｍ,短边2.50×1。00=2．50ｍ,
　 　楼板计算范围内摆放5×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
　 　 第４层楼板所需承受的荷载为
　　 　　 　q=1×1.2０×(12.00+25．１0×0.１8）+
　　 　　 2×1．20×（12.0０+２5。10×0.12）+
　 　 　3×1。20×（0.6２×5×5/２。50／2。50)+
　　　 　 　1。40×(1．0０+４5。00)＝1２9。1４ｋＮ／m2
　　 　　计算单元板带所承受均布荷载ｑ=2.５0×129。14＝３２2.8５kN/m
　 　 　板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
　 　 　 　 　　Mmaｘ＝０.0５１３×qｌ２=０．051３×322。８５×２．50２＝１03．52kN。m
　　 　 　按照混凝土的强度换算
　 　 　 得到９0天后混凝土强度达到１3５。04％,C３0．0混凝土强度近似等效为C4０。５。
混凝土弯曲抗压强度设计值为ｆcm=19.31Ｎ/mｍ2
　 　　 则可以得到矩形截面相对受压区高度:
　　 　 =　Asｆy／bh0fcm　= 90０.0０×3６0.00／（25００。00×100.00×１９.31)＝0。０7
　　 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
　 　 　 　 s=0.067
此层楼板所能承受的最大弯矩为:
　 　　 M3＝sbｈ０２fｃm ＝ ０。０67×25０0。0０0×１0０．０002×19。３×１0-６=3２。３kN．m
　 　　结论:由于Mｉ ＝ 3１。02+3３。８7＋32.３4=97.２２　〈　Mmａｘ=1０３.52
　 　　 所以第90天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载.
　　第4层以下的模板支撑必须保存。
　　 　 　 ５.计算楼板混凝土120天的强度是否满足承载力要求
　 　 楼板计算长边２。5０ｍ,短边2。5０×１。0０=2.５０m，
　 楼板计算范围内摆放5×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
　 第5层楼板所需承受的荷载为
　 　　 　q=1×１.２0×（12。00+25。10×０。1８)＋
　 　　 　　 3×1。20×(１2。00＋2５.10×0。1２)+
　　 　 4×１。20×(0。62×5×5／2.5０/２．５0)+
　　 　 　 1。40×（1.00+４5.００）=150．12kN/ｍ2
计算单元板带所承受均布荷载q=２。50×１５０。1２=375。3０ｋＮ/m
　 　 　 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
　 Ｍmaｘ=0。0５１３×qｌ2=0.05１3×37５.3０×2。5０2=１20。3３kN。m
　 　 　按照混凝土的强度换算
　 　　 　　得到12０天后混凝土强度达到1４3.6７%，Ｃ30。0混凝土强度近似等效为C43。１.
　　 　 混凝土弯曲抗压强度设计值为ｆcm=２0。3４Ｎ/mｍ2
　 　　 则可以得到矩形截面相对受压区高度：
　　 　 　=　Asfy/bh0fcｍ = ９00。０0×3６０.00/(2500.0０×100。０0×2０。3４)=0。０6
　　　　　 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
　 　　s=0.０67
　　 　此层楼板所能承受的最大弯矩为:
　 M4=sbｈ０2fｃm　＝ 0．0６７×２500。０00×1０0。000２×2０.3×10—6=3４．１kN.m
　 　 　 结论:由于Mｉ　＝ 31。02+3３。8７+３2.3４+34。0７＝131．30 > Ｍmａｘ＝１２0.３3
　　　　 　　 所以第１２0天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载.
　 　第5层以下的模板支撑可以拆除。
六、 预板上临时施工道路安全保障技术措施
1． 在顶板上的临时道路两侧,1。５m 高的围护栏杆，做入口与转弯处,悬挂限重、行驶路线标识。
2.大型运输车辆如混凝土搅拌车、钢筋运输车需地磅过磅。确认驶入地库上临时道路的每辆总重量控制在４0吨以内。必要时，驳运超重材料再行驶.
3．每天做好车辆进入与地库顶板观测记录．　
4.以下几种情况,车辆严禁行驶．
（1)地下室顶板砼强度未达到100%．
(２）临时道路两侧未设置围护栏杆.
(３)未过磅的大型运输车辆。
(４）加强对观测地库顶板的变形观测,如沉降、裂缝等。
七.加固排架的验收与保护
１．排架在投入使用之前必须进行验收，合格后方准使用。主要检查拉杆，各钢管连接卡扣的紧固。
　2.在检查验收过程中,要特别注意扣件的紧固程度,扣件并不是拧得紧越好．对于拧紧力矩大于70N·m的扣件,要认真检查有无裂缝、变形，如果发现有上述弊病应立即调换,调上的扣件的螺栓应紧固在40~７０N·m。
　 3。加固排架在验收合格通过投入使用后,必须对其进行日常的和定期的全面检查和整修，才能保证其安全使用。排架定期的检查一般每月进行一次.所以要求作业对排架进行日常的和定期的加固,尤其是顶板有作业或过车时要经常检查加固。排架检查主要内容有：
(１)检查构件连接是否有所松动;
(2）检查明确排架的整体和局部的垂直、水平偏差。如发现垂直度有异常现象，应及时加固和消除隐患。
八.安全措施及要求
　 １。所有操作人员应持证上岗,操作人员进入现场后,应做好进场三级教育,并做好会议记录,进行详细的安全技术交底。
　 2。排架搭设完毕后,必须验收合格后方可使用。
九.排架加固施工组织机构及人员安排
１、组织机构如下：
⑴．技术负责人:郑祥丰 　 　 联系电话:[phone]
⑵．项目经理:方运安　 联系电话：[phone]
⑶.安全主任：王　 磊 　 　　联系电话:[phone]
2、主要人员安排如下:
⑴．施工员1人:主要负责排架加固的技术指导。
⑵．安全员1人：主要负责排架的安全工作．
⑶．脚手架技术工人1０人:根据进度需要,主要负责排架搭设、拆除工作。
中建三局第二建设工程有限责任公司 10