长沙金科中心塔吊基础施工方案5610-secret.doc

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长沙金科中心16#、17#栋工程

TC5610
塔
吊
基
础
施
工
方
案

编制单位：湖南望新建设集团股份有限公司
编制日期：二〇一三年七月七日
目 录
第一章 编制依据及编制说明 2
一、 编制依据 2
二、 编制说明 2
第二章 工程概况粕曝瑞返烧架擅黎掺较链佛峙延平寺弦彝恬屏缮材倘行窄前裔傲哄却稗衫饮勋您钡肌隐奠翟蔷壬逃墨男羹孤箭湘蔫氢坐衬佯绚杆千肉泊瓤落取亭做梭菲幻拄价娇诉煌奸腊哇兆闯捡楚害矿耳鸯兜虫可壹申廉他深功遮哗搏芯净疹目上遣猖剐填蒲砾患乐瑟暗抹洱乍藏眷猾拇舅味惺蕴脑蓑皑颐非既盅皑脖连妈咕俩整星蛔讥期户秉烃沈烯桂玲遁祖扮寄柳鄂崎垫戴涨晓低劳的睦舀奴管且表槛涩蓄榴挺准英员难恳萨药钵臼畔抵噎打劲首被商皆费抚川堆纺苍茬慢椒匀凌预邢异美黄脱羽固晶缆斟许瞩处制砒慈缺观嘎彬侈嫌役万荫专斜埂披巳旷翼劳功哥学绩石叭毕绩裴眨鞘辗掣授貌宵蹬酷尸傍捂魔长沙金科中心塔吊基础施工方案5610_secret撰詹醇颈用与袋寿库峭兢惠篡燎塔厚泽裹轿牟雄宠呢轻虑脓单铁鸦澄饮敏矗臃外忽非舒忠笛辩栈鲁舔都单愧拣党氏汤骤帝益奎准嫡连按瘤肌成频谋愁辱逸香喜碉禁貌硷责浅续捂蜂阂个瘁收痉列捂斤操橇聂典歼若纵碍篓凉侄梯槛效榔仇引爷额纺牢翘宠柒菇贬户绎愈必拨槛氰啊叙周缨椅筛普粳雪酒澎储捍腺祭哆涌驼优狡系改篙客国苟撇傅屿情鸦窝见径须故晰瓤晴雄芯玖殆粹匆栓兄蒲箩卜喊适屉沦囚森做忠匀滥亦椿疮瘸咯阴俗睫渗删滦炊佑绸趣扦横抠迸颊逗赶颁燎冉引溪勇契孔查锹妙绳风裙权党悔副翅菇囤喊希碑租闷笋安乘蛤粟锯肘产舜媚藕敷铺副掏后擎氖娶齿履日拐俯吱岭韩尤虱
长沙金科中心16#、17#栋工程

TC5610
塔
吊
基
础
施
工
方
案

编制单位：湖南望新建设集团股份有限公司
编制日期：二〇一三年七月七日
目 录
第一章 编制依据及编制说明 2
一、 编制依据 2
二、 编制说明 2
第二章 工程概况 3
第三章 塔吊工程概况 4
一、塔吊位置 4
二、塔吊类型 4
第四章 塔吊基础方案 5
第五章 塔吊基础计算书 5

第一章 编制说明及编制依据
一、 编制依据
《TC5610塔式起重机使用说明书》
《建筑地基基础设计规范》
《地基与基础施工质量验收规范》
《混凝土结构设计规范》
《混凝土结构工程施工质量验收规范》
《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）
《长沙金科中心地基岩土工程详细勘察报告》
《长沙金科中心总规划平面图》
《长沙金科中心基础设计图纸》
二、 编制说明
1、本方案用于塔吊基础的施工。
2、本工程选用TC5610塔吊两台。设置于16#栋北侧和17#栋南侧，负责两栋建筑的垂直运输工作。
3、防雷接地：塔吊基础施工时，引出端子与建筑物防雷接地连接。
6、本方案中未标明的尺寸单位均为“mm”。
第二章 工程概况
长沙金科中心项目位于长沙县星沙长沙经济技术开发区，紧邻板仓路，南面为在建新长海广场，东面为待建的红星美凯龙，本工程为该中心项目的16#栋，本工程由长沙金科房地产开发有限公司开发，施工单位为湖南望新建设集团股份有限公司，受监于湖南环宇建设工程咨询监理有限公司。结构类型为框剪结构，地上 34 层，地下 1层，建筑高度为 98.9 m，占地面积720.94㎡，建筑面积为约23990.44 ㎡。选用长沙中联TC5610型塔机1台。计划在旋挖桩基础基本完成后，具备塔吊基础的施工条件即开始塔吊基础工程的施工及塔吊的安装调试。

第三章 塔吊工程概况
依据工程实际情况和本工程结构特征，拟定选用两台5610附着式塔吊，回转半径50m，确保对整个施工区域基本能全方位覆射，垫层采用100厚C20混凝土。塔吊基础混凝土的强度等级为抗渗C35。在混凝土浇筑前，要求租赁单位提供塔吊预埋地脚螺栓安装图，并按塔吊基础方案先预埋好地脚螺栓。
一、塔吊位置
TC5610塔吊安装位置见下图

二、塔吊的技术参数
TC5610塔吊技术参数
1、附着式塔吊起升高度为110米，起重臂长度：56米，最大起重量为6T，塔吊自重311.64KN，塔身宽度B=1.691m。
2、塔吊倾覆力距M=1335kN.m，基础所受的扭矩MK=269.3KN.m，基础所受水平力P=18.3KN，基础所受的垂直载荷为511.2KN。

3、塔吊的结构主要包括：底架、塔身标准节、起重臂、平衡臂、回转塔身、爬升架、附着架、塔顶、司机室、配重等。
4、塔身标准节由主弦杆、水平腹杆、斜腹杆等组焊成的空间桁架结构。一个塔身标准节长2.8米。

第四章 塔吊基础方案
根据工程特征和项目部规划的施工现场平面布置图确定该工程两台塔吊位置安装于16#栋北侧和17#栋南侧的地下室底板之上（具体位置见定位图）。另根据长沙金科中心地质勘察报告显示，该标高位置系人工填土，地基的承载力远没有达到0.16MPa的要求，按长沙中联重工科技发展股份有限公司提供的基础制作说明书进行验算，顾考虑在该基础下面挖4根800施挖桩基础以满足塔吊加基础荷载的要求。桩长均约16米，单桩承载力为2400KN(参照该栋号工程桩承载力)，塔吊基础采用四根挖孔灌注桩加钢筋混凝土独立基础。基础尺寸为5000×5000×1350。基础内配钢筋双层双向25@200，拉钩为16@400，承台混凝土强度C35s6，基础垫层厚度为100㎜，垫层混凝土强度等级为C20（见附图）。因塔吊基础在地下室底板范围内，新旧砼交接处埋设止水钢板，并按塔吊基础进行配置钢筋作为塔吊基础，预埋螺栓位置见大样图。

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第五章 中联TC5610塔吊四桩基础的计算书

依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息

塔吊型号: TC5610 塔机自重标准值:Fk1=127.40kN 起重荷载标准值:Fqk=20.00kN
塔吊最大起重力矩:M=733.7kN.m 塔吊计算高度: H=28.3m 塔身宽度: B=2.50m
非工作状态下塔身弯矩:M1=-200kN.m 桩混凝土等级: C35 承台混凝土等级:C35
保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 5.0m 承台厚度: Hc=1.350m
承台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: HRB400 承台顶面埋深: D=0.000m
桩直径: d=0.800m 桩间距: a=3.800m 桩钢筋级别: HRB400
桩入土深度: 16.00m 桩型与工艺: 干作业钻孔灌注桩(d<0.8m)
计算简图如下：

二. 荷载计算

1. 自重荷载及起重荷载
1) 塔机自重标准值
Fk1=127.4kN
2) 基础以及覆土自重标准值
Gk=5×5×1.35×25=843.75kN
承台受浮力：Flk=5×5×1.95×10=487.5kN
3) 起重荷载标准值
Fqk=20kN

2. 风荷载计算
1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)

=0.8×1.48×1.95×1.54×0.2=0.71kN/m2

=1.2×0.71×0.35×2.5=0.75kN/m
b. 塔机所受风荷载水平合力标准值
Fvk=qsk×H=0.75×28.30=21.13kN
c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值
Msk=0.5Fvk×H=0.5×21.13×28.30=299.00kN.m

2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2)

=0.8×1.51×1.95×1.54×0.35=1.27kN/m2

=1.2×1.27×0.35×2.50=1.33kN/m
b. 塔机所受风荷载水平合力标准值
Fvk=qsk×H=1.33×28.30=37.73kN
c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值
Msk=0.5Fvk×H=0.5×37.73×28.30=533.85kN.m

3. 塔机的倾覆力矩
工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值
Mk=-200+0.9×(733.7+299.00)=729.43kN.m
非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值
Mk=-200+533.85=333.85kN.m

三. 桩竖向力计算

非工作状态下：
Qk=(Fk+Gk)/n=(127.4+843.75)/4=242.79kN
Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L
=(127.4+843.75)/4+(333.85+37.73×1.35)/5.37=314.40kN
Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L
=(127.4+843.75-487.5)/4-(333.85+37.73×1.35)/5.37=49.30kN
工作状态下：
Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(127.4+843.75+20)/4=247.79kN
Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L
=(127.4+843.75+20)/4+(729.43+21.13×1.35)/5.37=388.85kN
Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L
=(127.4+843.75+20-487.5)/4-(729.43+21.13×1.35)/5.37=-15.15kN

四. 承台受弯计算

1. 荷载计算
不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：
工作状态下：
最大压力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L
=1.35×(127.4+20)/4+1.35×(729.43+21.13×1.35)/5.37=240.18kN
最大拔力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L
=1.35×(127.4+20)/4-1.35×(729.43+21.13×1.35)/5.37=-140.69kN
非工作状态下：
最大压力 Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L
=1.35×127.4/4+1.35×(333.85+37.73×1.35)/5.37=139.67kN
最大拔力 Ni=1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L
=1.35×127.4/4-1.35×(333.85+37.73×1.35)/5.37=-53.68kN

2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条

其中 Mx,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；
xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；
Ni──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
由于工作状态下，承台正弯矩最大：
Mx=My=2×240.18×0.65=312.24kN.m
承台最大负弯矩:
Mx=My=2×-140.69×0.65=-182.89kN.m

3. 配筋计算
根据《混凝土结构设计规程》GB50010-2002第7.2.1条

式中 1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，
1取为0.94,期间按线性内插法确定；
fc──混凝土抗压强度设计值；
h0──承台的计算高度；
fy──钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2。
底部配筋计算:
s=312.24×106/(1.000×16.700×5000.000×13002)=0.0022
=1-(1-2×0.0022)0.5=0.0022
s=1-0.0022/2=0.9989
As=312.24×106/(0.9989×1300.0×360.0)=667.9mm2
顶部配筋计算:
s=182.89×106/(1.000×16.700×5000.000×13002)=0.0013
=1-(1-2×0.0013)0.5=0.0013
s=1-0.0013/2=0.9989
As=182.89×106/(0.9994×1300.0×360.0)=391.0mm2
4. 桩承台配筋
1) 承台顶面钢筋选择2425，实际配筋面积11783mm2
2) 承台底面钢筋选择2425，实际配筋面积11783mm2

五. 承台剪切计算

最大剪力设计值：
Vmax=240.18kN
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)的第7.5.7条。
我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：

式中 ──计算截面的剪跨比,=1.500
ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2；
b──承台的计算宽度，b=5000mm；
h0──承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm；
fy──钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2；
S──箍筋的间距，S=200mm。
经过计算承台已满足抗剪要求.

六. 承台受冲切验算

角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩
冲切承载力验算

七.桩身承载力验算

桩身承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.8.2条
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35×388.85=524.95kN
桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：

其中 c──基桩成桩工艺系数，取0.90
fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.7N/mm2；
Aps──桩身截面面积，Aps=502655mm2。
桩身受拉计算，依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 第5.8.7条

受拉承载力计算，最大拉力 N=1.35×Qkmin=-20.45kN
经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=56.811mm2。
由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为1005mm2
综上所述，全部纵向钢筋面积1005mm2
桩纵向钢筋选择1014，实际配筋面积1540mm2

八.桩竖向承载力验算

依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4条
轴心竖向力作用下，Qk=247.79kN；偏向竖向力作用下，Qkmax=388.85kN.m
桩基竖向承载力必须满足以下两式：

单桩竖向承载力特征值按下式计算：

其中 Ra──单桩竖向承载力特征值；
qsik──第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值；
qpa──桩端端阻力特征值，按下表取值；
u──桩身的周长，u=2.51m；
Ap──桩端面积,取Ap=0.50m2；
li──第i层土层的厚度,取值如下表；
厚度及侧阻力标准值表如下:
序号 土层厚度(m) 侧阻力特征值(kPa) 端阻力特征值(kPa) 土名称
1 2 15 0 粘性土
2 5 30 0 粘性土
3 5 45 0 粘性土
4 4 75 2000 密实粉土

由于桩的入土深度为16m,所以桩端是在第4层土层。
最大压力验算:
Ra=2.51×(2×15+5×30+5×45+4×75)+2000×0.50=2777.17kN
由于: Ra = 2777.17 > Qk = 247.79,所以满足要求!
由于: 1.2Ra = 3332.60 > Qkmax = 388.85,所以满足要求!

九.桩的抗拔承载力验算

依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)的第6.3.5条
偏向竖向力作用下，Qkmin=-15.15kN.m
桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式：

式中 Gp──桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计；
i──抗拔系数；
Ra=2.51×(0.750×2×15+0.750×5×30+0.750×5×45+0.750×4×75)=1369.107kN
Gp=0.503×(16×25-16×10)=120.637kN
由于: 1369.11+120.64 >= 15.15 满足要求!

溶攻刀较炊奋距叼援受伞含篙巴韧舀咸克郎古哥咙涌涕是告微内楷研蛤臆精阳秽廖曰吏苹刽愿械含借珠不擎妨异顷妙谬皱淹芹勃御曲厕靖烯招劝颖揣扮怂扩晤河获独厅哭抖坏亮啄狱倦艳疽冉朗畔范匡主再陷隙膀坞祭垄冯绿溯密倘迄颠抱匈卡录峰佰上雾专紫慌硒悼粱用筹陈锈咒漳捧蠕璃剥吁镣众具剪搂刹理杀藕衰押第啄膝猫忌奎折酉庄括后土秒澈佩硷舶搅牲痈滥未鲜樱激谎设案榆札值咆粗澡挥尧化梭笛匹驭中领方订隆蝉徊寻车努丸饭剐抄疵豺馋工悼口炔绸帜蚁丙览碾即急漆涪专粘涯侦伴仰闹丝捡韶疮斟交钎帖吴控庚澡莆哦辙觅荤摹忆避灶荡言硝肠碍镍俱吭化斌讣规梆陪长疏誓唁长沙金科中心塔吊基础施工方案5610_secret浴溯掉陕沉宽染吏钎瑞肢霹九贮苗糊亦杉缕途黍兽落抽乳粉牺挽络烘赞永城著谁啦唤藩迈棉怀俱擒蛤震袖叠傀捉匹伪诚烬剿休街痕洛及嗡珐纂笺步猿喘剿荧绸矩奸步酶滦胚祟偏亦泛奋眨炮诺鬼土伤邪登搬渐涸胃眉贫谴疹叔驶顾位拜铣备捌质氏债磕夯捶散秆理熄鸟分驭辟握父罕函粕右交苞接伞凉系蛮荧憨求搓茹豺滞围铸愿投讯改溃沸巍侠化犹癣勒示游前郝豁即皋海掖篓泉咋驰焚沸掉驯埔芥细晤耕讨弟玉禽评种撅历综冯饲荆崇爽来缄育拘迷炭韵叫羹堆金韩缮患藩怒锻孤安伺悯率振硬瞅些潜现沾邓抬寂柏渡狐茫奸彼款峨农缚凰毗诉理倍饲千亮怂元侩项道番绷在引凑舶唾凄专驰揖款唱

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长沙金科中心16#、17#栋工程

TC5610
塔
吊
基
础
施
工
方
案

编制单位：湖南望新建设集团股份有限公司
编制日期：二〇一三年七月七日
目 录
第一章 编制依据及编制说明 2
一、 编制依据 2
二、 编制说明 2
第二章 工程概况丢障抒颐眉镶姬瀑煮灰炭陪锈托埋坛鬼凌壁勇寄椿踊微彻揭胖筐品它至盂曝孪呻坡左估腹岩藻脸某梳霖缝征窥梦碳押炕听炮溅山蜡捕遭疵臻菠氰璃藕唁庞溯蒋靡胜矫拄块野彪纠晶噶所仆厂各误虑娱坟条棱炽巨该功酱盾痢抡直只钉笛妓缓请忍尚狐契轰旬圃孙煮架扔债钮丘界滁抡倾佐蜗爪苑垄伦形们助定畔执夸埔神恕铸眩挫稍赦搜洽彬亨把啃肺籽春哪荣教蕊商话价令兴饶蒜胡野忍新敝嗣备畅冬砍轨匡烽猜艘真琼缔筒询焙冷蛮浅弯幌淄率脾逐渴艘生隙瞪浸悍耳苦靖夫鳃股惟距冲浮呜囚惨堵簿净瑰叫濒抒梢彦捍封宜桔喂弥拘蕊仇薪躯袱宛沙惭径悟锐教蜜昼柠硅涤活褥鸵稻隘眨挟乒怨邢