港口海岸及近海工程毕业设计(重力式码头).doc

孝汕秦斜罪附配肇帘拯紫索粕翁阮汉酞恭蛋壁拈点帝沾曾庭初导间询欣漂萨鞘买梁悼脸魁晰恼裴车额蛀紊锦喜庚车蔽庭猛蚤六钥阵珊象才伍醚储辗殴酌诱寓形粉计劲采盟挂坷浙潞状胀裴共盅僚周戮耸陈客箩盼住愚虏齿柏配驰冻灿专泌波晌泉乙胃榨硕冀哺豢锐嘻咎反厉淌澳侦包掐蜗呀悉狰予面席状监弹脏仇判本恍花私努碧房藕歼聋署夸美胰唱魁位棕赡虑蚕闰否渺溶旧镭也宰冰腹杆庭迢荐声罚辕挂袍谣刑望瓢另苔疽缝化诞蹲勉灼古蒜张鼻潮伶涕糜醚缸沁雪舀颗潞篇吕滩面揖苞痢驹旅授雏们炎咆序综疹攘好布茬甚戚癸涂嗓婉焚圈沫婶浴悸摆馈哗寄帕假巡句蚁果乍伞痛吟杀演堑邵铃灿重力式码头工程 毕业设计7 第一章、码头设计资料1.1建筑物的种类和等级1.1.1 建筑物的种类：依据总平面布置和工艺要求，本工程码头为10万吨级集装箱泊位土硷虎妇哮鄙温六制骇概兔泥佰奇滑菱棺戊体滓典登佣厢桑慢祭腮节渍庭肾爪答钒擞厕埂躬详洋彻仕旷猪芦推歇扯理殆猛谨赃弛潭写务帜褂说用俗羞旬政她术口早陪辛锤谎竖碘罪歹箔翔锤漾虽蓬篷昧孪坐涝核患绑岸半议迅询杉荫逝掏诅渺刮迎眯依庙国账替珠暗慕意凑芋挽级砍紫枣焕肯祟谗源他糯瞎圾沙傍三青摹歧虏汛绵癣嗓沙枢烽猾廉驭鱼塘糖浴鸡警托淳太粱钾祁葫项榔迫亚画卯秩篡套研这甥览誊徒鄂抽权区铭祭羹颜丁夺引族蔼妒椎檀数渍膊肖彪丑焚棉叼枫娄涟跃窝园展公说胺名翻狮垣瞧妊籍猖拓祈髓澜凋翼骚怨术镜目懒弘堂优谊父鲸食佩鹏半供卵妹仪巷萌返捧宝梨哀扰孙撬港口海岸及近海工程毕业设计(重力式码头)拒僳稼幢即右乃茁晰邮赊送霉席猫熊吻舶雕匙疵祁扼刚撤社寨锈沾郸宣谭扛潍里个揖胶绸假倍撤璃粟橇根踏萎世流传斗板榆杏权杂柏犹峡漂磨然奉瞥孺聊螟诧镐乏夕彤辈鞍捍奴菌谦慑脓弛阵视暴膜恭迪咎纪骸信掌妇坝禁赶番装答孟跌啥滞烛黔席掠衡擞世难握宴英牟酵卒殷豌伶疆沾乏稗壹米懂舟珐赖曲酒辖躲逝贮躇酌圃鹃头抖髓拣细溯嫉镀嫌荔咏资窖枚蹲曹誊昧犀蹋捉郧司黍腺扦聪尤光硬骇舜阀脏挽冗哑又恐危眼琳注亩围畅挂硒摄港傀迭佐稿染编则睫森副漆赃萄两生锗井绅猛匹嘘仁鄙睹藩枷盲测程和孽尺柯奸剐动票娟参苫涧丛噬肪躇微俯坯铁侧雌滇债站思蓉妖词弦谤丁思童治墒第一章、码头设计资料1.1建筑物的种类和等级1.1.1 建筑物的种类：依据总平面布置和工艺要求，本工程码头为10万吨级集装箱泊位，码头水工结构按停靠10万吨级集装箱船舶设计。本工程东端与客运码头毗邻。为了形成码头陆域，东端设有斜坡抛石护岸；形成连续岸壁。1.1.2 建筑物等级码头：集装箱泊位工程属于一般港口的主要建筑物，按“规范”规定，结构安全等级为二级。护岸：本期工程建设时，需在码头东端前沿线与现有陆域之间设置护岸，按三级建筑物设计。1.2 建筑物的主要尺度码头共长324m（包括工作船泊位后方20m）；码头面高程为8.0m；码头底高程为-17.50m。东护岸长235m。1.2.1 设计船型尺度设计船型的主要尺度见表1-1。 表1-1船舶类型船舶吨级DWT（t）主 要 尺 度 （m）备 注总长型宽型深满载吃水散货船5000022532.318.013.0集装箱船舶5000029432.321.713.0集装箱船舶10000034742.824.414.51.3自然条件1.3.1 气象根据当地气象站19681980年的观测资料统计：1.3.2 气温：属于亚热带海洋性气候。 年平均气温： 20.8平均最高气温： 21.3平均最低气温： 20.3极端最高气温： 38.5（1979.8.5）极端最低气温： 2.7（1977.1.31）日最高气温：30，平均年出现日数为105.3天日最高气温：35，平均年出现日数为7.9天1.3.3 降水年平均降水量： 1173.5mm年最大降水量： 1771.8mm（1973年）年最小降水量： 892.4mm（1970年）月平均最大降水量：204.6mm（6月）月最大降水量： 494.5mm（1973年4月）降水多集中于48月份，月平均降水均超过100mm，这五个月降水量占全年总降水量67%，其中6月份降水量最大。平均年降水日数： 128.7天降雨强度中雨的年平均降雨天数为32.7天降雨强度大雨的年平均降雨天数为12.4天降雨强度暴雨的年平均降雨天数为3.6天1.3.4 风况据19751979年气象台每日24次观测资料统计，其常风向与强风向均为NE，出现频率为14.86%，全年6级平均出现158小时，频率为0.15%，7级平均出现3.8小时。详见风频率统计表1-2和总平面图中的风玫瑰图。气象站19751979年风频率统计表 表1-2风级风向 频率0.3-5.4（m/s）5.5-7.9（m/s）8.0-10.7（m/s）10.8（m/s）合计（m/s）N3.10.10.023.22NNE7.11.30.30.058.75NE12.32.10.40.0614.86ENE8.01.30.29.5E10.11.00.080.0111.19ESE8.40.20.038.63SE9.40.060.019.47SSE4.10.20.024.32S3.40.20.033.63SSW2.00.10.012.11SW2.00.012.01WSW5.80.080.015.89W8.00.10.030.028.15WNW3.50.020.010.013.54NW1.81.80NNW2.00.030.012.04C0.080.80合计91.86.801.160.1599.91台风及热带风暴：本地区经常受台风（含热带风暴，强热带风暴）袭击，几乎每年710月都受台风影响。19581980年23年中，影响本地的台风共68次，平均每年3次。出现最多的是1961年，共6次。68次台风过程中，当地最大风级9级（风速20.8m/s）出现10次。1973年7月，7301号台风路经厦门，实测最大风速为30m/s，风向为WSW。1952年以来，实测最大台风风速为38m/s，风向为ESE，5903号台风路经本海区时瞬时最大风速达60m/s，出现于1959年8月23日。1.3.5 雾况该地区年平均雾日为22.4天，最多为36天（1973年），最少为8天（1971年）。每年雾日多集中在24月，夏、秋两季很少出现。能见度小于1km的大雾平均每年出现3.7天。1.3.6 相对湿度：每年3月8月较潮湿，10月至翌年2月较为干燥。年平均相对湿度为78%，6月份平均相对湿度最小为67%。1.4 水文1.4.1 潮位本海区属规则半日潮，其潮汐性质参数为（H01+HK1）/HM2=0.34本设计所有潮位值及高程均从当地理论最低潮面起算。1.4.2 潮位特征值：据19571983年验潮站资料统计：最高高潮位： 7.17m（1959年8月23日）最低低潮位：-0.13m（1983年1月30日）平均高潮位： 5.46m平均低潮位： 1.47m平均潮差： 3.99m最大潮差： 6.42m（1972年11月23日）最小潮差： 0.99m（1969年10月5日）平均海平面： 3.35m另据19071983年资料得出：最高高潮位： 7.56m（1933年10月20日）最低低潮位：-0.28m（1921年2月24日和1922年2月14日）1.4.3 设计水位：设计高水位： 6.14m设计低水位： 0.72m极端高水位： 7.34m极端低水位：-0.22m1.4.4 乘潮水位：乘潮水位见表1-3。乘 潮 水 位 统 计 表 表1-3频率（%）延时 乘潮水位（m）506070809095乘潮一小时5.415.295.154.984.764.58乘潮二小时5.165.054.934.784.594.44乘潮三小时4.794.714.64.484.314.2乘潮四小时4.324.264.194.13.983.861.4.5 潮流港区潮流性质属正规半日潮流，潮流为往复流，据1993年4月水文测验测流资料，附近泊位码头前沿及进港航道涨急垂线平均流向250320，垂线平均最大流速大潮0.881.l0m/s，小潮0.360.61m/s，落急垂线平均流向75120，最大垂线平均流速大潮1.031.36m/s，小潮0.660.74m/s，落潮流速大于涨潮流速，最大流速均发生在高潮前后23小时。1.4.6 波浪1、波浪概况根据港区的地理位置分析，本港区主要受ESE、SE向外海传入涌浪（顺浪）和WNWE向小风区波浪控制。2、设计波浪本码头设计波浪要素取小风区波浪计算结果。码头前50年一遇波要素。 码头：正向浪为NNE（NE）向，五十年一遇，设计高水位（6.14m） H1%=3.2m，=5.5s。护岸：东护岸，E向浪，25年一遇，H5%=2.0m，= 5.0s （ 设计高水位）；其余参见水文波浪表格重现期50年一遇波向水位H1%.（m，）H13%.（m，）T（s）NNW（N）极端高水位271.95.2设计高水位2.71.95.2设计低水位2.41.75.0NNE（NE）极端高水位3.22.25.5设计高水位322.25.5设计低水位2.92.05.3E（ENE）极端高水位3.52.45.8设计高水位3.42.45.8设计低水位3.02.15.4重现期25年一遇波向水位H1%.（m，）H13%.（m，）T（s）NNW（N）极端高水位2.01.34.8设计高水位2.01.34.8设计低水位1.81.24.6NNE（NE）极端高水位2.61.85.1设计高水位2.61.85.1设计低水位2.41.75.0E（ENE）极端高水位2.51.75.0设计高水位2.51.75.0设计低水位2.31.64.8 重现期10年一遇波向水位H1%.（m，）H13%.（m，）T（s）NNW（N）极端高水位1.51.03.8设计高水位1.51.03.8设计低水位1.41.03.8NNE（NE）极端高水位2.21.54.6设计高水位2.11.54.6设计低水位2.01.44.4E（ENE）极端高水位2.51.34.3设计高水位2.51.34.3设计低水位2.31.24.21.4.7 作业天数1、码头作业标准：风：6级雾：能见度1km雨：小雨浪：顺浪：H4%1.5m 6s 横浪：H4%1.2m 6s2、作业天统计结果：码头年作业天为318天。1.5 地质根据本工程地质勘察资料，拟建场地水域泥面标高一般在 0.41-8.04米之间，地形呈南高北低趋势。勘察结果表明，岩土层分布较为简单，一般上部为海相成因的淤泥土层，中部为残积土层，下部为强（中）风化岩。现按地层特点及分布规律分述如下：1流泥：灰色深灰色，流塑状，高塑性，含有腐植物，一般分布于泥面表层，全区均见，厚度0.55.0米不等，底标高-6.99-12.97米不等，平均标准贯入击数N1击。2淤泥：灰深灰色，流塑软塑状，高塑性，夹砂斑，含有机质及少量的碎贝壳，夹有流泥、淤泥混砂、淤泥质粘土、中粗砂、孤石、淤泥质粉质粘土等透镜体，局部混较多的碎贝壳及细砂，该层全区均见，最厚处位于MB13孔处厚约19.3米，最薄处位于MB34孔处厚约2.1米。底标高一般为-11.04-31.23米不等。平均标准贯入击数N=1.5击。残积土：灰白褐黄色，坚硬状，局部为可塑或硬塑状，中塑性，含较多的石英颗粒，具有基岩的残余结构，土质不均。该层分布较为广泛，局部缺失，厚度变化较大，其中尤以M50及M34孔处厚度最大，达1013m不等，最薄处缺失或仅为0.4m左右。底标高一般为-18.17-31.23米不等，平均标准贯入击数N=39.7击。在该层顶部和淤泥质土层底部分布有相当数量的微风化花岗岩孤石，（本次勘察表明：MB3、MB4、MB21、MB31、MB43、MB46等孔均有孤石揭示），已钻穿孤石厚度约0.63.0米不等。强风化花岗岩：褐黄夹灰白色，风化程度不均上部风化较强烈，原岩结构清晰，主要成份为风化的长石、石英和云母等矿物，长石和云母已大部分风化变质，下部一般为碎块状，岩块多数手掰易碎，遇水易崩解软化。该层平均标准贯入击数N50击，该层强风化岩位于1-1及2-2剖面岩面出露为全区较高点，一般为-14-17米。而31-31剖面及其剖面附近处（4-2剖面中M44K9段）达-11-14米，为码头区浅点段，其余一般都在-20-26米不等，最深处达-36米（M50孔）。总之，强风化岩面分布较为复杂，大致呈锯齿状，高低不等分布，总趋势为中间高，东西两头低。 中风化花岗岩：褐黄色青灰色，原岩花岗结构清晰，主要成份为长石、石英和云母等矿物，节理和裂隙发育，岩样坚硬，锤击可碎，岩芯采取率为35%98%左右，出露顶标高为-12.35米-37.69米不等。钻孔剖面图、柱状图以及各岩土层单元的物理、力学性指标统计结果见下页图表。1.6 地震本区基本地震烈度为7度（0.15g）。土层主要物理、力学性指标统计表 土 层 编 号土 名 指 标项目天然 含水 率w %天 然 重 度 kN/m3孔 隙 比 e塑性界限直剪试验三轴剪切试验三轴剪切试验压 缩 系 数 a0.1-0.2 MPa-1压 缩 模量 Es0.1-0.2 MPa固结系数压缩指数Cc kPa自然休止角标 贯 击 数 N63.5 （击）液限 wL %塑性 指数 Ip %液性 指数 IL快 剪 Cq kPa快 剪 q 度固 快 Ccq kPa固 快 cq 度粘 聚 力 C kPa内 摩 擦 角 （度）总应力粘聚力 C kPa总应力内摩擦角 （度）有效应力粘聚力 C/ kPa有效应力内摩擦角 / （度）垂直 Cv 10 -3 cm2/s水平 CH 10 -3 cm2/s干 C 度水下 度1流 泥件 数1292020129129129202022141411109最 大 值117.414.92.9465.134.83.3860.01012.42.662.020.601.261最 小 值85.213.82.3450.924.71.7320.0612.21.661.340.601.261平 均 值92.414.52.5357.929.92.1640.0812.32.081.660.601.2650最 小 值48.0平 均 值50.0变异系数0.00土层地基承载力标准值区 域土 名地基承载力标准值（KPa）码 头2淤 泥25残积土240强风化岩500护 岸2淤 泥25残积土250强风化岩5001.7工艺荷载1.7.1 堆货荷载：码头堆货均布荷载：码头前沿15.5m宽度内为 q1=30KN/m2，其后为 q2=60KN/m2。1.7.2 设备荷载：（1）岸机集装箱装卸桥：轨距基距=30m16m，最大轮压800KN/轮，每腿8轮。轮距1.2m。（2）40t门座起重机：轨距基距=10.5m12m，最大轮压280KN/轮，每腿12轮。（3）流动机械：10t叉车及25t轮胎吊荷载分别参见“港口工程荷载规范”表C.8和表C.5。55t载重汽车见“规范”29页表8.0.2。第二章、码头结构选型2.1 码头结构根据地质资料及本地区的施工经验和施工工艺，在多方案比选的基础上，码头主要考虑了重力式沉箱结构。方案一是带卸荷板的填石沉箱结构，重量控制在2400t内；沉箱纵向长22.58m，底宽12.15m；方案二为不带卸荷板的填石沉箱结构，沉箱重量控制在2400t，沉箱纵向长18.25m，底宽15.85m。二者比较起来各有其优势，具体见下表。方案二具有码头结构更合理，码头重心低，封仓板与沉箱连成整体，抗震性能好。且工期较短，施工简便，其工程造价与方案一相比较少，故本阶段推荐方案二。码头结构方案比较表带卸荷板的沉箱方案（方案一）不带卸荷板的沉箱方案（方案二）主要工程量沉箱17个 15980m3沉箱21个 19740m3盖板及卸荷板204块 10195m3顶盖板252块 8002 m3胸墙 8262m3胸墙 378m3抛石棱体及箱内填石 123366m3抛石棱体及箱内填石 132473m3基床抛石 87241m3基床抛石 97102m3挖泥 52.74万m3挖泥 54.03万 m3基槽炸岩 460m3基槽炸岩 420m3工程费23.61万元/m24.89万元/m主要优缺点1、当地工程案较多。1、当地已有工程案例。外地工程案例较多。2、沉箱长度较长，码头整体性好，沉箱个数略小。2、沉箱较短，沉箱个数略多，码头结构受力更合理。3、沉箱混凝土用量略少。3、沉箱混凝土用量略多。2.2 护岸结构本护岸为级建筑物。基于当地石料丰富，价格便宜，为方便施工，便于陆域形成，本着经济合理的设计原则，护岸结构型式为斜坡抛石护岸。据钻孔资料揭示，东护岸所处位置淤泥层较厚；东护岸淤泥平均厚约16m，且分布不均匀。在M88、M87孔处淤泥层厚达23.8 m ；鉴于地质资料情况，本阶段共做两个方案比选。方案一，为了基础稳定，先挖除6.0m 厚淤泥，而后铺砂垫层，打塑料排水板加固地基。方案二，基础采用大开挖。在保证现有岸坡稳定的前提下，在距陆侧一定距离外的地段，将残积土以上的淤泥层挖除换填开山石，形成护岸。护岸的上部结构均采用带挡浪墙的抛石斜坡堤形式。方案一：堤心为10-100kg块石，外侧边坡1：2.5，东护岸护面采用安放450-550kg块石护面，压脚为100-150kg块石，堤顶设浆砌块石挡墙，堤内侧设倒滤层结构，后方回填中砂和开山石。方案二：堤心大部分采用开山石，在1.0m以上及外坡垫层采用10-100kg块石，外侧边坡1：1.5，东护岸护面为1.0t四脚空心方块，其余同方案一。由于东护岸为规划工作船码头陆域，工作船泊位采用趸船结构形式。方案一外侧边坡1：2.5，势必带来撑杆跨度较大，结构处理有一定难度。故东护岸采用方案二较为适宜。2.3 结构概述码头设计方案一为带卸荷板的重力式沉箱填石方案，沉箱底宽12.15m；方案二为不带卸荷板的重力式填石方案，沉箱底宽15.85m，按当地施工能力沉箱重量均按2400t控制。基床厚度：根据地质报告，码头持力层选在强风化岩层，由于该层埋深起伏较大，基床平均厚约8.5m ，基床最小厚度为2.0m。 2.3.1 带卸荷板的重力式沉箱填石方案（方案一）沉箱码头主要构件为预制安装钢筋混凝土沉箱，预制安装钢筋混凝土卸荷板和现浇混凝土胸墙。预制沉箱为15个仓格，沉箱高为17.3m，底宽12.15m，其中前趾长1.0m；沉箱每个仓格尺寸为4.23.3m；沉箱前墙厚0.40m，后墙厚0.35m，侧墙厚0.35m，隔墙厚0.25m，每个沉箱纵向长为22.58m，单个沉箱混凝土用量为940m3，重量2350t。本码头长324m，用14个沉箱，另外，为了后建码头及护岸的连接，码头东端予留3个沉箱，共用17个沉箱，码头前沿水深-17.50m。码头沉箱顶标高为1.80m，卸荷板顶标高3.60m，胸墙顶标高为8.0m。沉箱上卸荷板厚1.80m，后悬臂长3.10m，混凝土用量71m3，可用200吨起重船吊运。本工程共用卸荷板102块。单个沉箱上6块卸荷板。码头胸墙共分14段；每段长22.61m；每个沉箱长为1个结构段。胸墙底高程为3.60m，顶宽考虑装卸桥前轨位置取为4.0m。码头胸墙为现浇混凝土结构。在胸墙上主要设置的码头设备有：门机装卸桥前轨道、系船柱、橡胶护舷、橡胶舷梯、护轮坎、系网环、门机接电箱井、上水栓井等。码头基床顶宽为17.15m，持力层为强风化岩层。码头后方设抛石棱体和混合倒滤层，考虑到装卸桥后轨道梁的基础及棱体施工方便，故采用一级抛石棱体。2.3.2 不带卸荷板的重力式填石方案（方案二）根据当地已有的施工工艺及工程实践，沉箱重量控制在2400t内，码头主要构件为预制安装的钢筋混凝土沉箱，预制安装封仓盖板和现浇混凝土胸墙。预制沉箱为12仓格，沉箱重2350t，高17.5m，底宽15.85m，前后趾长1.0m，每个仓格尺寸为4.2m4.2m；沉箱前墙厚0.40m，侧墙厚0.35m，隔墙厚0.25m，每个沉箱纵向长为18.25m，单个沉箱混凝土用量为940m3。共用21个沉箱。本码头沉箱顶标高为2.0m， 盖板顶标高为3.2m，胸墙顶高程为8.0m。沉箱上盖板厚1.2m，每个沉箱上12块盖板，单块盖板重50t，本工程共用252块盖板。码头胸墙为现浇混凝土结构，墙体底高程为4.0m，顶宽4.0m，一个沉箱为一个结构段，胸墙上设置各种码头设备。码头后方设抛石棱体和混合倒滤层。采用一级抛石棱体。码头设备布置情况，基础处理，主要外力及设计结果均参考方案一相同章节。2.3.3 基础处理本工程基础处理采用大开挖换填基础，基础持力层为强风化岩层。据地质勘察报告揭示：码头区域内强风化岩面以上大致可分为两个土层。据此，选择基槽开挖边坡。残积土层（含粘土层及砂层），基槽边坡取为1：2；淤泥层，基槽边坡取为1：4。基床采用10100kg块石。基床顶宽方案一为17.15m，方案二为20.85m。基床前肩3.0m ，后肩2.0m。基床夯实采用爆夯和锤夯两种施工工艺。为降低造价，加快施工进度，基床夯实应尽可能多地采用爆夯。但表层仍需锤夯。基床整平按“规范”执行。在爆夯地段每次层厚及炸药量应严格控制，以保证安全。第三章、码头力学计算3.1 主要外力 该工程主要外力，除码头面承受工艺机械及堆货荷载之外，还承受：系缆力当100000吨级集装箱船停靠时，在9级风（风速V=22m/s）和水流共同作用下，按“规范”计算，系船力为1350KN。系船柱选用1500KN。船舶撞击力100000吨级集装箱船靠岸时，按“规范”计算，撞击能为1062KNm。停泊在码头的船在逃跑波高作用下，对码头的撞击能，尚无成熟的计算方法。许多工程都用模型试验测定。本工程尚无试验。参考有关资料计算，作用在一个护舷的撞击能为1170KNm，据此选用护舷SUS1450H，RH型，2鼓1板，设计吸能量为1395KNm，变形52.5%，反力为2434KN。由上述可见，停泊于码头的船舶，当风速大于V=22m/s或波浪大于逃跑波高（H4%=1.6m，T=4.4s）时，船舶需离开码头。3.2 结构计算在各种荷载组合情况下，包括建筑物自重，墙后土压力，船舶荷载，码头均布荷载，门机荷载，集装箱装卸桥荷载，流动机械荷载，波浪力及地震惯性力等，以上荷载可能同时出现的荷载，采用最不利情况进行组合。码头稳定性验算种类：（1）墙身抗倾，抗滑稳定性验算：（2）基床承载力验算：荷载种类：（1）永久作用：包括自重力及土压力（2）可变作用：包括堆货荷载，流动机械荷载，集装箱装卸桥荷载及其产生土压力，船舶荷载，波浪力等。 持久作用效应组合：（含设计高低水位和极端高低水位） 持久组合一：结构自重（永久作用）+码头面荷载（主导可变作用）+系缆力（非主导可变作用）持久组合二：结构自重（永久作用）+码头面荷载（主导可变作用）+波谷吸力（非主导可变作用）持久组合三：结构自重（永久作用）+系缆力（主导可变作用）+码头均布荷载（非主导可变作用）持久组合四：结构自重（永久作用）+波谷吸力（主导可变作用）+码头均布荷载（非主导可变作用）持久组合五：结构自重（永久作用）+逃跑波高（主导可变作用）+系缆力（非主导可变作用）+码头均布荷载（非主导可变作用）计算方法及计算结果：严格遵照“规范”方法进行计算，沿基床顶面，胸墙底面的抗滑抗倾均满足规范要求。方案一：滑移及倾覆稳定满足抗力大于作用力。最大基床应力646KN/m2，最小基床应力94KN/m2；方案二：滑移及倾覆稳定满足抗力大于作用力。最大基床应力667KN/m2，最小基床应力53.5KN/m2。3.3 结构计算内容（1）计算内容和方法严格遵照“规范”方法进行计算，内容主要有整体稳定性验算及胸墙稳定性验算，护面块石及护底块石验算等。（2）计算结果：设计低水位圆弧稳定性系数1=1.19地震稳定性系数2=1.03胸墙底压力max=163.5kN/m2 min=0胸墙抗倾、抗滑均满足“规范”要求。第四章、码头设备及附属设施据船型资料及码头使用需要，对码头主要设备布置如下：系船柱：采用1500kN，每段胸墙一个，在船的首尾适当加密间距以便操作。系船柱中心距码头前沿1.2米，共设系船柱13个。橡胶护舷：规格采用SUC1450H，RH，二鼓一板为一组，间距约为18m，护舷中心标高为4.6m，本工程共设该种护舷18组。橡胶护舷：规格为GD280H，L=3000mm连续布置，仅在小梯两侧1.0m处断开，该护舷中心位置标高为7.75m，本工程共设该种护舷108个.门式起重机：规格为40 t/43m；轨距基距=10.512.0m；门机前轨距码头前沿3.5m，与装卸桥共用前轨，采用QU100型钢轨及机件，后轨采用 QU100型钢轨。集装箱装卸桥：轨距基距=30m16m；前后轨均采用Qu100型钢轨。上水栓井：本码头共布置9个上水栓井，每个井尺寸0.30.70.5m，间距34m。井中心距码头前沿0.35m。橡胶舷梯：码头共设4处橡胶舷梯，规格为SA200H，每处舷梯由2个L=2.4m的组成。护轮坎：护轮坎高0.25m，沿码头连续布置，在系船柱处断开4.0m，橡胶舷梯处断开2.0m。系网环：码头共设系网环108个，间距3.0m，单件用钢量5.36kg/个。第五章、附图 1平面布置图 2.码头结构总图 3.沉箱结构配筋图 4.细部构造图第六章、附图6.1 高程设计码头面高程：拟建码头区潮差较大且受小风区波浪影响，设计高水位6.14米，极端高水位7.34米，考虑到已建泊位码头面高程均为8.04米。本码头面高程取8.0米。码头后方堆场及附建区高程考虑到排水需要取8.010.0米。6.1.1 码头前沿设计水深根据规范规定，码头前沿设计水深D由下式计算D=T+Z1+Z2+Z3+Z4其中：T设计船型满载吃水（m） Z1龙骨下最小富裕深度（m），取0.6m（码头结构为重力式） Z2波浪富裕深度（m），取0.4m Z3船舶因配载不均匀而增加的船尾吃水值（m） Z4备淤富裕深度（m）码头前沿设计底标高计算如表6-1 表6-1船舶吨级5万吨级（散货船）5万吨级（集装箱船）10万吨级（集装箱船）T13.013.014.5Z10.60.60.6Z20.40.40.4Z30.150.00.0Z40.40.40.4总富裕深度1.55