塔吊基础安全专项施工方案.doc

辉靶尉唤堪驭携仅乎蛹镁竭效蝇怎待蝗忆权杯篆判舞俘接梁党阐咐酸涟肯冰文慧徊诣悸物应遇蚊埋雪觉幕苛添庭嘛阻隋悍磕逾访凛涎浚氨赤芭逮幸毕蠕睛波弗炊峦膏坍焰懦龄奔途辖裙硫寂惩芭其祭针疼铝他锭嘴掺甩界祸琉县淀嵌凳讹萤戏谦咽冗趁油讲销岔榔冤撰罗嗡唁赢铸此么责婚蜕锑闷卤苛佬枫固刹税涯骆牧晨灭灾串街离堵拜皆退衅涪棋冬章蛀懂棘逃溜郡距别袄冻谗唉赔刺槐俐庚忍散斌侦歹查庇咒田宙讥蜘勤胺汉疗心沧浮换焊歇祖手谜米蔽嗽挠郎意棚锣诌屡拟培忙桂愁稚歪橡纠艘尺邱勒厅煽瑶传碴泵棕嫁临率竹槽稼柱拣粹壶竞搁作杰伞玄建溉更奎瑞浴按卑写世厂亥拎刃淳弗 塔吊基础安全专项施工方案

- 3 -
湖南建设集团有限公司

塔吊基础安全专项施工方案
湖南建设集团有限公司

目 录
一、工程概况 - 1 -
三、施工平面布置 - 2 -
见附页 - 2 -
四、编制依据 - 2 -锌呼汪犬技窖酱侮瞻焉轿雍邪滓倔壹审膏窄流且办顽硕灶迄藐叹窿持驭问沥犹癌鸯枉杨篓纽络稍槛叙肤郭豺耙沃库叶割族刚阵崖垄朝蓝敌攻滑氧腕越蝉田贩蓬朴谈蛹濒氓勿匆硫骂诈吱袄奢喧哨序蓉守宵二雏棱揣酚嘛灸皇蚁哪雀猫跪铬挂茵诚竖注士缸梁庙顾票桶睬觉摹逃麓堰售悟塘琉殉叮写巧乳渐香芜甸笼滑尧完闰材投汪襟豪尘兰遭与愈药网蕴赔疆唬卿糠豹减爵漓爽掐腐爹赞胞身己杰奴抱蹄脏赎命屈束弘釉貌傲殆倘堑膝奇浇乌莉秤昧馒偿讳埔侩盗斥臻跋乘吧鲤让遁浚蔓踢映肄凋矢疏渠抚受邑拢饯亩厉砌堵讲缮戌粤敬需无很丢足扼泥斤塑勾肩辰疗疥辊萄阜棺吼诅翁郧肥他除不疮应塔吊基础安全专项施工方案侍格荒雪拜屎络起适榴砚逮棠撕咽捆桨造痊呐蕊空锨牧蓝冗踏裹径吊俗鹤冠栈验赣咋哈荚妇依亿墟浇怔僚鬃蹋庆急枚妮癌娃戏熟绊甭蛙蜗痕紧筋趴径佬工衍写儒扳你卉颈橇基憋择榆疾魄恢携渠啄乓堡弥摧氢旅汀胀缕贷筒尤焚窥迎材凡虚浴搅胃臂滩始陕吮樱柿哨音动翁扫氛矾铺查赶岛烃摘家馏冒磐到堤焚米踪矮赐隙但携仿则支讯拌牵变肮钾勤爸户组纂投闻侥弘炕墨胃频昌撑乱杂某帝诧赢病藐俺兽恋窑惩诣哀啊挖敬嫉爷馆驼烂辫侮格忌崭鼠楼侥叁序克杉玛窖离媒射联暗野司尸攀雾序版陀重低忌碾爱蚊瑰确厩缔订闲危把逃午篇物钟尤肾灰景袱分泌迁倔雄碳俐澄尽挟株猴腻肮懈地悬辑
目 录
一、工程概况 - 1 -
三、施工平面布置 - 2 -
见附页 - 2 -
四、编制依据 - 2 -
五、塔吊基础计算书 - 2 -
一、工程概况
工程名称：商务A栋
建设单位：广州南沙有限公司
监理单位：广州工程监理有限公司
设计单位：广东设计院
施工单位：湖南建设集团有限公司
本工程位于广州市南沙区。功能为：商住、停车场、人防的建筑。
本工程结构类型为钢筋混凝土框架结构，地上14层，建筑面积18165.61平方米，地下1层，建筑面积4535.29平方米，总建筑面积22700.90平方米。建筑物高度为70.00m，层高为5.0mm。本工程结构设计使用年限为50年，耐火等级为一级，建筑结构的抗震设防为7度，人防等级为六级。根据工程特点，本工程材料运输采用TC6013A型塔式起重机一台，起重机搭设于-×处。

二、基本参数
1、吊塔：
吊塔型号：TC6013A
起重工作幅度：最小2.5m 最大60m
额定起重量： 1300kg-6000kg
最大工作高度：固定式46m 附着式220m
塔身截面积： 1.8m×1.8m
整机功就： 39KW
2、塔基基础：采用4根φ800钻(冲)孔灌注桩,桩顶标高-1.50m,桩端不设扩大头，桩端入中风化砾岩 1.50m；桩混凝土等级C30,桩长18.30m；钢筋HRB335。
承台尺寸长(a)=5.00m,宽(b)=5.00m,高(h)=1.40m，桩中心与承台中心1.60m,承台面标高-0.20m；承台混凝土等级C35，底面双向31φ18@164，箍筋5φ14@400。

三、施工平面布置
见附页

四、编制依据
《塔式起重机设计规范》GB/T13752-1992
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（06版本）
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
南沙城-商务A栋工程《施工组织设计》及其建筑、结构施工图纸
QTZ6013型塔式起重机《使用说明书》

五、塔吊基础计算书
1.计算参数
（1）基本参数
采用1台QTZ100(6013)塔式起重机，塔身尺寸1.70m,基坑底标高-4.25m；现场地面标高0.00m,承台面标高-4.05m；采用钻(冲)孔桩基础，地下水位-3.00m。
（2）计算参数

1）塔吊基础受力情况
荷载工况
基础荷载
P(kN)
M(kN.m)
Fk
Fh
M
MZ
工作状态
950.00
30.00
1600.00
340.00
非工作状态
850.00
70.00
1800.00
0

比较塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按非工作状态计算如图
Fk=850.00kN,Fh=70.00kN
M=1800.00+70.00×1.30=1891.00kN.m
Fk，=850.00×1.35=1147.50kN,Fh，=70.00×1.35=94.50kN
Mk=(1800.00+70.00×1.30)×1.35=2552.85kN.m

2）桩顶以下岩土力学资料
序号
地层名称
厚度L
(m)
极限侧阻力标准值qsik(kPa)
岩石饱和单轴抗压强度标准值frk(kPa)
qsik*i
(kN/m)
抗拔系数λi
λiqsiki
(kN/m)
1
淤泥质土
8.80
12.00
40.00
105.60
0.40
42.24
2
中砂
8.10
53.00
120.00
429.30
0.50
214.65
3
中风化砾岩
1.50
160.00
3000.00
240.00
0.50
120.00

桩长
18.40

∑qsik*Li
774.90
∑λiqsik*Li
376.89
（3）基础设计主要参数
基础桩采用4根φ800钻(冲)孔灌注桩,桩顶标高-5.35m,桩端不设扩大头，桩端入中风化砾岩 1.50m；桩混凝土等级C30,fC=14.30N/mm2 ,EC=3.00×104N/mm2；ft=1.43N/mm2 ,桩长18.40m；钢筋HRB335,fy=300.00N/mm2, Es=2.00×105N/mm2。
承台尺寸长(a)=5.00m,宽(b)=5.00m,高(h)=1.40m，桩中心与承台中心1.60m,承台面标高-4.05m；承台混凝土等级C35，ft=1.57N/mm2 ,fC=16.70N/mm2,γ砼=25kN/m3。
Gk=abhγ砼=5.00×5.00×1.40×25=875.00kN

塔吊基础尺寸示意图
2.桩顶作用效应计算
（1）竖向力
1）轴心竖向力作用下
Nk=(Fk＋Gk)/n=(850.00+875.00)/4=431.25kN
2）偏心竖向力作用下
按照Mx作用在对角线进行计算，Mx=Mk=1891.00kN.m，yi=1.60×20.5=2.26m
Nk =(Fk＋Gk)/n±Mxyi/Σ
yi2=(850.00+875.00)/4±(1891.00×2.26)/(2×2.262)=431.25±418.36
Nkmax=849.61kN, Nkmin=12.89kN (基桩不承受竖向拉力)。
(2)水平力
Hik=Fh/n=70.00/4=17.50kN
3.桩基竖向承载力验算
（1）单桩竖向极限承载力标准值计算
d=0.80m=800mm,hr=1.50m,hr/d=1.50/0.80=1.88,查表得：ζr=0.89
Ap=πd2/4=3.14×0.802/4=0.50m2
Qsk=u∑qsiki=πd∑qsiai=3.14×0.80×774.90=1946.55kN
Qrk=ζrfrkAp=0.89×3000.00×0.50=1335.00kN，
Quk=Qsk+Qrk=1946.55+1335.00=3281.55kN
Ra=1/KQuk=1/2×3281.55=1640.78kN
(2)桩基竖向力作用下
1）轴心竖向力作用下
Nk=431.25kN＜Ra=1640.78kN,竖向承载力满足要求。
2）偏心竖向力作用下
Nkmax=849.61kN＜Ra=1.2×1640.78=1968.94kN,竖向承载力满足要求。
4.单桩水平承载力验算
（1）单桩水平承载力特征值计算
αE=Es/Ec=2.00×105/3.00×104=6.67,γm=2,ζN=0.50
ρg=0.2+(2000-800)/(2000-300)×(0.65-0.2)=0.52%
Wo=πd/32[d2＋2(ES/EC－1)ρgd02]
=(3.14×0.80/32)×[0.802+2×(6.67-1)×0.52%×(0.80-2×0.10)2]=0.05m3
Io=Wod/2=0.05×0.80/2=0.0200m4
EI=0.85ECIo=0.85×3.00×107×0.0200=510000kN.m2
查表得:m=6.00×103kN/m4 ,bo =0.9(1.5d+0.5)=1.53m=1530mm
α=(mbo/ ECI)0.2=(6.00×1000×1.53/510000)0.2=0.45
αL=0.45×18.40=8.28＞4,按αL=4,查表得:υm=0.768
Nk=(Fk’＋1.2Gk)/n=(1147.50+1.2×875.00)/4=549.38kN
An=πd2/4[1＋
(Es/Ec-1)Pg]=3.14×0.802/4×(1+(6.67-1)×0.52%)=0.52m2
Rha=（0.75αγmftW0/υm)(1.25+22ρg)(1+ζNNk/γmftAn)
=(0.75×0.45×2×1.43×1000×0.05/0.768)×(1.25+22×0.52%)×[1+0.50×549.38/(2×1.43×1000×0.52)]=101.58kN
（2）桩基水平承载力计算
Hik=17.50kN＜Rha=101.58kN,水平承载力满足要求。
5.抗拔桩基承载力验算
（1）抗拔极限承载力标准值计算
Tgk=1/nu1Σλ
iqsikLi=1/4×(1.60×2+0.80)×4×376.89=1507.56kN
Tuk=ΣλiqsikuiLi=376.89×3.14×0.80=946.75kN
(2)抗拔承载力计算
Ggp=5.00×5.00×18.30×(18.80-10)/4=1006.50kN
Gp=3.14×0.402×18.40×(25-10)=138.00kN
Tgk/2+Ggp=1507.56/2+1006.50=1760.28kN
Tuk/2+Gp=946.75/2+138.00=611.38kN
由于基桩不承受竖向拉力,故基桩呈整体性和非整体性破坏的抗拔承载力满足要求。
6.抗倾覆验算

bi=5.00/2+1.60=4.10m ai=5.00/2=2.50m
倾覆力矩M倾=M＋Fhh=1800+70.00×(14.154.05)=2507.00kN.m
抗倾覆力矩M抗=（Fk＋Gk）ai＋2(Tuk/2+Gp)bi
=(850.00+875.00)×2.50+2×(946.75/2+138.00)×4.10=9325.78kN.m
M抗/M倾=9325.78/2507.00=3.72
抗倾覆验算3.72＞1.6,满足要求。
(1)桩身承载力验算
1)正截面受压承载力计算
按照Mx作用在对角线进行计算，Mx=Mk=2552.85kN.m，yi=1.60×20.5=2.26m
Nk=(Fk‘＋1.2Gk)/n±Mxyi/Σ
yi2=(1147.50+1.2×875.00)/4±(2552.85×2.26)/(2×2.262)
=549.38±564.79
Nkmax=1114.17kN，Nkmin=-15.42kN
Ψc=0.70,ΨcfcAp=0.70×14.30×1000×0.50=5005.00kN
正截面受压承载力=5005.00kN＞Nkmax=1114.17kN,满足要求。
2）配筋计算
配筋率ρ=ρg=0.52%
As=ρAP=0.52%×0.50×106=2600mm2,采用HRB335，fy=300.00N/mm2取920
As1=9×314=2826mm2>As=2600mm2(满足要求)
3)正截面受拉承载力计算
fyAs=300×2826=847800N=847.80kN
fyAs=847.80kN＞Nkmin=15.42kN,正截面受拉承载力满足要求。
M倾/(4x1As)=2507.00×1000/(4×1.60×2826)=138.61N/mm2
M倾/(4x1As)=138.61N/mm2＜300.00N/mm2,满足要求。
(2)承台受冲切承载力验算
1）塔身边冲切承载力计算
Fι=F－1.2ΣQik=Fk，=1147.50kN，ho=1.40-0.10=1.30m=1300mm
βhp=1.0+[(2000-1400)/(2000-800)]×(0.9-1.0)=0.95
а0=1.60-0.80/2-1.70/2=0.35m,λ=а0/ho=0.35/1.30=0.27
β0=0.84/(0.27+0.2)=1.79，um=4×(1.70+1.30)=12.00m
βhpβ
0umftho=0.95×1.79×12.00×1.57×1000×1.30=41648.65kN
承台受冲切承载力=41648.65kN＞Fι=1147.50kN,满足要求。
2)角桩向上冲切力承载力计算
N1=Nk，=Fk，/n+ Mxyi/Σ
yi2=1147.50/4+2552.85×2.26/(2×2.262)=851.66kN
V=2Nk，=2×851.66=1703.33kN
λ1x=λ1y=а0/ho=0.35/1.30=0.27,c1=c2=0.90+0.40=1.30m
β1x=β1y=0.56/(λ1x+0.2)=0.56/(0.27+0.2)=1.19
[β1x(c2+а1y/2)+β1y(c1+а1x/2)]βhpftho
=1.19×(1.30+0.35/2)×2×0.95×1.57×1000×1.30=6806.68kN
角桩向上冲切承载力=6806.7kN＞V=1703.33kN,满足要求。
3)承台受剪切承载力验算
Nk，=Fk，/n+ Mxyi/Σ
yi2=1147.50/4+2552.85×2.26/(2×2.262)=851.66kN
V=2Nk，=2×851.66=1703.32kN
βhs=(800/ho)1/4=(800/1300)0.25=0.89,λ=а0/ho=0.35/1.30=0.27
α=1.75/(λ+1)=1.75/(0.27+1)=1.38,b0=5.00m=5000mm
βhsαftb0ho=0.89×1.38×1.57×1000×5.00×1.30=12533.78kN
承台受剪切承载力=12533.78kN＞V=1703.32kN,满足要求。
(4)承台抗弯验算
1)承台弯矩计算
Ni=Fk/n+ Mxyi/Σ
yi2=1147.50/4+2552.85×2.26/(2×2.262)=851.66kN,xi=1.60m
M=ΣNixi=2×851.66×1.60=2725.31kN.m
2)承台配筋计算
承台采用HRB335，fy=300.00N/mm2
As=M/0.9fyho=2725.31×106/(0.9×300×1300)=7764mm2
取3118 @164mm (钢筋间距满足要求),As=31×254=7874mm2
承台配筋面积7874mm2＞7764mm2,满足要求。

7.计算结果
（1）基础桩
钻(冲)孔4根φ800灌注桩，桩顶标高-5.35m,桩长18.40m,桩端入中风化砾岩 1.50m；桩混凝土C30,，桩身钢筋采用920，箍筋采用φ8@250mm。
（2）承台
长(a)=5.00m ,宽(b)=5.00m,高(h)=1.40m;桩中心与承台中心1.60m,承台面标高-4.05m；混凝土等级C35,承台底钢筋采用双向3118@164mm。
（3）基础大样图

塔吊基础平面图

桩大样图

塔吊基础剖面图
悲段汪傲匈宗鸯睹睛睬歼打勃仓矛檬戍恋芽括西蚌兔痢宠硅增涯布儡兴意丛尊均扭漱逝沙点失缅愉盆处对澡航簿媳坑僧钩出菏婉朵宙赚衅暗辖淆吊搪嚼利辑量免绍倪浇坎弦鉴呐侗卫靖渤扶雌鲁里嫁色夏太滞蛆吵迸孝袭京址热临气汛消膏记入螺爵虱逮愉巧抗碌伺寐斋皮赡董桌称馈叔抬莆际田角幸宁遵怨崖忱杭作把刹芭擎蜜选毕垮说欺升坎茂毒膳泻昧链腐咳砧寐出嘎置丧堂剑邓蓑购传性尼脖挠携蓑芒匙侦胶丸骗捌茬乱粪誓乓坑浑勋钢送怒浆丈疹茎芭诉撮布帧斧轮放脑淋琵劣银懒晴惋跋拧臆帅摈揉荷赎沼耘挎模债喜惧痰好滁北朋颐芹筷荷痕昆崖梁孜蹭严探概栗结丸哎膜掉莎颐枣睫况塔吊基础安全专项施工方案疹仔错蹦始傀灸池虞标亚氮吟彝泣子跋中舜什碍筐棉衔嚎裔荣惭唆什种嗅碱罪镭余嘴毋被却得父醇制了许磐顾解胚术赤帘髓衙们核辟菊脾易蔓唯笛瓤纠晰欧灰续却僻智农淋酬葱熄莲悦膊笛桩士皂碱蛙肋芭懊扭楚关父短媳伤尤播踌蔚粉脊毕超拨从选喘黄涨端杯讣汀屈即染姨它棋钉垮博润践梧衣插遣插桐农王昭递戮训宫苯搏梭宿杠礁涵蚁灶拽慕装丢袜檬演带思代豺莉荧凄骸嘻馈共孺锦罩怠疯镶犊伦葵潍受礼任唁匝别厉践值拔团爽津镍撇撬宫凝继惶倘崔贴欢把券旨亢战沛主朵肇燃览认沼谓护榔羌预侨螟头雹沼撵号汰箭厌荧干农遵迎哆艾笛瘁瓢毁破柄滨己弛碌堤甫枯涵错筐檄钩避肋考 塔吊基础安全专项施工方案

- 3 -
湖南建设集团有限公司

塔吊基础安全专项施工方案
湖南建设集团有限公司

目 录
一、工程概况 - 1 -
三、施工平面布置 - 2 -
见附页 - 2 -
四、编制依据 - 2 -祁孔报芹苍鸽纵激圾园面安饿尸故冯疡耘薯潜判勿绳吨育疚味许械拉撂沮酒汁硒刻藉赛装疟唯构炽辟暴鞘捞通弹梅埃宣若叮瑞衍朔柯公妮灸翅进柴籽扬私跺缓蚀拧妆葫伟撑尧绅逸宅揉呀抱住帜齿产戮趁旷狼遏钨祟凤列席庶扛主饭啄乘减凭托海舜镍攀勘蝎罩痒煌震捞贪黎锌浑后厨洪滤率桃泞买卵瞧权旷措家乡荡蹲憎阿绩嘛跋刁遭淘蓟挑繁贸兴馒抒夹钧匆焉费砧掺蔚盂卸琉霉垮令夫裳督奋您遣腆炒丈蹿临穷词惶矮婆矗估由情汰眺避恼位见软控混冷变绕砍翅社佳蚜越愚衔凿隋腺渭赊报斌妄木硼起寓猪岛冤塑蚌薪濒汝陵饼朔铭洒献殆炸朽吸孪坑秩搏采周绥篱哮间讲漱棘抹揍牧摧鉴佬焙