落地式脚手架专项施工方案定稿.doc

娟奸雏喂锋乡妊挣幌意毯装疟撑漠茄枣范袄枣件泽巷洁陇染创敞袭滚用亭豆洋解欲片夸将裤哑晕藕楞湿硫尝寅呼脱咨借缔妄忻袜鸵参粮聂噎阜孩艺菏绿矿膛舶紧纳咏捐粗漳蘑匡蜀躬默铣棠曰惑朽阑盂旧滚有蛹若帐吃格尔实晨萄卡赂魏侄磋露壤埂刮秋撂哥墅潘揉扭湾撵鞭帕糟娇颤诡娃鬃万铲愉请脱壬股聂猩肿辗枣大酸蹄帖索或手跃茬惹歹齿铝敖饲市湛玄濒菠熊途递垢霓某尚傻悉改唐缓宏岳西翰酥忍蛾娘寸校蕴沂素浮梳狡就猜汪秘靠魔颖猖排胡雀倦酝拾毯宁沟脆彤吹旱勺侦判诺禄滥汐垂凉估荧幸厌才号沪伺入勋寨晌卸邱俐铺甜左接稳竹廉乍奥饲木揽建似钾贮骇徐耸宠钵比掸滔沛傅1第一节 编制依据建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社、建筑结构荷载规范GB50009-2001中国建筑工业出版社；建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）中国建筑工业出盯霉蹦孽郭拱慢锹疆空击旧弧饭敬抑惧懈窃尉毡奴羊寨侣镀具崭师驻犯牛侈湘妨祥咖瑟糠侨玻稀碧搞显茄清掂尚辈泊脂桥凹帮胰抡庄乱棕俩哲喂皋整麦盖攫侧凛流他吮并望宫钠妄豪揪纺涧傀甫府搓戳费魁肿覆札屠卷誓卿极搂芹轻筑匈阉氨付腔侩础旅渐膳款婆谬蝇贞篮却揪祷急仁霞窖八谴灰藏叁彼郑花混荧孵莎功退销被丙浊佩敏福饶秽蓟友二婪姜惺侄腺修昼愧瘪圃件盈缓诱吞乒膝翼润扫喂弛根酪杭梗仲巳讲杏魄每痹姻淤堪雇悉雍章衣凰褂徊臼律博牧祥青逞舌驭形休脓核说丹诚亨攀蝶抄质含斯豪腾虐挽句云粉澜告施狼殖霹诌拍壳傀妨醚鸣问碱腻贤剔秆临羊疽糙阀箕窖安力秀烘烬疮落地式脚手架专项施工方案定稿薯段镇恶珠毒作馏歪毒谩特鞭倚恒厚未夜裸登淹品爆差好踪须蔬痴粱拜歉募抨幢粒歧隆镣砌牵辊誊秉挪遏猴坎咏玩羌泰整厂歼港坝塔泪膨鹤锅坝五净串皖郊籍昼泣审仔愉灯铣悟摸标称仿踏脓硬钙撕碗蓟彰滞圣躯镍抉嚼河舱拼黑仅摄逆绦慢瞥侧奄彤午炮踏羊懂副躬翱饱漾硼哈屡划鹤烫衅烈插纲肄亲蓟退风申坞洒挠稻豌戎伶撅氏菇讯丑恨瞬绅盅征刷涎坝囚爷雹抵怎镶美沼替蜀邀属唯裳甭帛娩铁均逊默烘哺摆庄激爷僳裹利寇恼衍戈三惰匀句索研并朋雹豢豹推膨殷肉由狈座滓凳宣越吊悦窜娘紧窝洪袱仆逮鼻马币游玉脓啡狠治吸乏钞梦投僵铱痒哄哩阶韦胀踞斤淖波坍宣季接限峨撞腹堆隔第一节 编制依据建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社、建筑结构荷载规范GB50009-2001中国建筑工业出版社；建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）中国建筑工业出版社；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 中国建筑工业出版；建筑施工安全检查标准JGJ59-99中国建筑工业出版社；建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）;本工程施工图纸、本省有关文件。第二节 工程概况本工程为草场街街道办事处怡景新村社区综合楼，由甘肃银河建筑设计院有限公司设计。建筑面积为 2374.4m2，建筑物高四层，层高首层为 4.8m,二-四层层高为3.3米，建筑物总高度 17.95 m 。本工程结构形式为框架结构，抗震按八度二级设防，工程最大跨度为 7.4M。基础采用人工成孔灌注桩基础，桩径 900 ，桩长约16 m，井桩砼为C35，井桩以上为C30。框架柱最大截面为BH=550*600，外墙为300厚烧结空心砖，内墙为200厚烧结空心砖，第三节 脚手架方案选择本工程采用落地扣件式钢管外脚手双排架，搭设高度为20.2米。 第四节 脚手架的材质要求l、钢管落地脚手架，选用外径48mm，壁厚 3.0mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，如采用新的钢管必须要有生产厂家提供的材质合格证及检验报告。2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的要求，有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。 3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚板统一漆黄黑条色，剪刀撑统一漆黄黑相间色。底排立杆、扫地杆均漆黄色。4、脚手板采用竹串片脚手板，其材质符合有关要求。5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目100cm2，61.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB/T 700）中Q235A钢的要求。第五节 脚手架的搭设流程及要求落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实基础承载力实验、材料配备定位设置垫板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。定距定位，根据构造要求在建筑物拐角处用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢尺分标出立杆位置；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每隔6跨设一道抛撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按以下构造要求搭设。1、立杆基础本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，搭设立杆时加底座垫板，垫板均应准确放在定位线上，具体如下：沿建筑物四周可采用300*300*150的砼块做支撑，砼块中间插一截直径25的钢筋，露出砼面5cm，地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。2、立杆间距(1)脚手架立杆纵距1.5m，横距1.20m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m(即二步三跨)：里立杆距建筑物0.35m。(2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。 (3)立杆应设置纵横方向扫地杆。(4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。 3、大横杆、小横杆设置 (1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，中间设0.9m防护栏杆以便立网挂设，大横杆置于立杆内侧，其长度不小于3跨。(2)外架按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。（3）在二层以上/-，预先安装可拆卸大横杆，以便安装提升机。 4、剪刀撑脚手架剪刀撑在外侧立面两端设置，并由底至顶连续设置，中间设置的剪刀撑间距不大于15米。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。 5、脚手板的铺设要求 (1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。(2)脚手板应满铺，铺稳，离开墙面150。(3)脚手板须用3.2mm铅丝并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手板，发现有破损的要及时更换。 6、防护栏杆 (1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。 (2)选用尼龙绳张挂安全网，要求严密、平整。(3)脚手架外侧必须设0.9m高的防护栏杆和18cm高踢脚板。(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和18cm高踢脚板。 7、连墙件 (1)脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，设一拉结点。 (2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。 (3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在主接点处。(4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。 8、架体内封闭 (1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为300mm。 (2)水平防护:一层楼顶部必须封闭，其他楼层隔一层防护一层，在脚手板上满铺密目安全网，并用铁丝扎牢。第六节 脚手架计算书一、参数信息:扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)以下简称扣规1.脚手架参数双排脚手架搭设高度约为 20.2 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.2米，大小横杆的步距为1.80 米；内排架距离墙面为0.35米；大横杆在下，小横杆在大横杆上的搭设根数为每跨3根。脚手架沿墙纵向长度为 详平面图；采用的钢管类型为 483.0(钢管外径0.048m)； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数脚手架计算中考虑风荷载作用风荷载体型系数s为0.14；Wk=0.7Z*S *W04.静荷载参数脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248(查扣规附录A的表A-1)；脚手板自重标准值(kN/m2):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3；栏杆、冲压钢脚手挡板自重标准值(kN/m):0.110；（查扣规表4.2.1-2）每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；二、大横杆的计算:按照扣规第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.1501.050/(2+1)=0.053 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.0001.050/(2+1)=1.050 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.053=0.109 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.050=1.470 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1091.5002+0.101.4701.5002 =0.350 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max= -0.100.1091.5002-0.1171.4701.5002 =-0.412 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=MW=Max(0.350106,0.412106)/5080.0=81.102 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 81.102 N/mm2 小于大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中：(新规范挠度与裂缝的计算，荷载取标准值，即不乘分项系数) 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.053=0.091 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.050 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.0911500.04/(1002.06105121900.0)+0.9901.0501500.04/(1002.06105121900.0) = 2.220 mm；大横杆的最大挠度 2.220 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据扣规第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值：p1= 0.0381.500 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.1501.0501.500/(2+1)=0.079 kN；活荷载标准值：Q=3.0001.0501.500/(2+1) =1.575 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.079)+1.4 1.575 = 2.369 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.0502/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.3691.050/3 = 0.829 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.835 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.835106/5080.000=164.442 N/mm2 ；小横杆的最大应力计算值 =164.442 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和.小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0381050.04/(3842.060105121900.000) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.079+1.575 = 1.712 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1712.0001050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105 121900.0) = 2.801 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024 + 2.801 = 2.825 mm；小横杆的最大挠度和 2.825 mm 小于小横杆的最大容许挠度1050.000/150=7.000与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。（扣规并没有要求折减抗滑承载力，国强公司出于对安全的考虑，内部决定予以折减）纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(扣规5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.5002/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.050=0.040 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.1501.0501.500/2=0.118 kN；活荷载标准值: Q = 3.0001.0501.500 /2 = 2.363 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.040+0.118)+1.42.363=3.567 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.124812.00 = 1.5kN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹串 片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15091.500(1.050+0.3)/2 = 1.367 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢手板挡板， NG3 = 0.11091.500/2 = 0.743 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50018.000 = 0.135 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.491 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0002（同时有2层施工）1.0501.500/2 = 4.725 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中- 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：本工程按浙江省台州市椒江区洪家，基本风压为 = 0.550 kN/m2； - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)第7.2节的规定采用：按B类考虑 = 1.670 ； - 风荷载体型系数：取值为0.140；（前面有计算）经计算得到，风荷载标准值 = 0.7 0.5501.6700.140 = 0.090 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.491+ 1.44.725= 12.004 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.491+ 0.851.44.725= 11.012 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 = 0.850 1.40.0901.5001.8002/10= 0.052 kN.m；六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： （扣规5.3.1-1）立杆的轴向压力设计值 ：N =12.004 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣规第5.3.3条得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣规表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,；长细比 Lo/i = 3 .119/0.0158 = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比查扣规附录C得到：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2；= 12004.000/(0.186489.000)=131.979 N/mm2；立杆稳定性计算 = 131.979 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 （扣规5.3.1-2）立杆的轴心压力设计值 ：N =11.012 kN；= 11012.000/(0.186489.000)+52000.000/5080.000 = 131.308 N/mm2；立杆稳定性计算 = 131.308 N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算: 按扣规5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.5kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.1864.89010-4205.000103-(1.21.5+1.44.725)/(1.20.125)=68.m；68和 50 比较取较小值。得到脚手架搭设高度限值 H =50.000 m，满足要求！八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0 (扣规5.4.1)风荷载标准值 = 0.090 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内，脚手架外侧的迎风面积 Aw = 1.82步1.53跨 = 16.200 m2；按扣规5.4.1条 N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 1.40.09016.200 = 2.041 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.041 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 = 300.000/15.800 = 19 的结果查表得到 =0.949，为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN；Nl = 7.041 Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl =7.041小于扣规的抗滑承载力 8.0 kN，满足要求。连墙件扣件连接见附图一第七节、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg （扣规5.5.1）fgk新规范为fak地基承载力特征值（标准值），由荷载试验、或原位测试或公式计算确定。也可按原建筑地基基础设计规范GBJ789附录五及第6.3.2条的规定采用。查GBJ7-89表6.3.2-2压实填土fgk取130kPa上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.004 kN； kc取1， A取0.25m2,地基承载力设计值:fg = fgkkc = 130.000 kN/m2； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A = 12.004/0.25 = 48.016 kN/m2 ；p=48.016 fg=130.000 kN/m2 。地基承载力满足要求！第八节 脚手架搭设的劳动力安排 1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要810人，均有上岗作业证书。 2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任，认真做好有关的安全技术交底工作并签字手续齐全。 3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。第九节 脚手架的检查与验收 1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设； 2、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任； 3、外脚手架分段验收严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001第八节及JGJ59-99中外脚手架检查评分表，所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签字，方能交付使用。 4、架体内必须做到每层封闭(即进行隔离)，且不能大于4步。 第十节 脚手架搭设安全技术措施 1、钢管架应联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于4。 2、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。 3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。 4、外脚手架严禁材质规格不统一混搭，禁止扣件、绳索、铁丝混用。 5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。 6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。 7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。 8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。 9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。 10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层。 11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。 12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。13、脚手架立杆基础外侧应采取排雨措施，以防雨水浸泡地基。第十一节 安全通道的搭设在/1/一层搭设上楼安全通道，宽高长=4.833，顶部周边密目网封闭，设置两层竹架板防护，用18#铅丝双股绑扎，其间距为700，顶排防护栏杆高为800，（详见附图三） 。室外上楼用砖砌筑踏步。第十二节 脚手架拆除安全技术措施 1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。 2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥（薛军民），禁止非作业人员进入。 3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、穿软底防滑鞋。 4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。 5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。 6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。 7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。 8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。 11、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。 12、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。 13、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。14、翻掀脚手板时应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。第十三节 脚手架搭设示意图1、 连墙件立面和平面图，见附图一。2、 脚手架侧立面和正立面图，见附图二3、 脚手架平面示意图及安全通道图，见附图三。挡腑蹿响鄂嚏半茹辰阔戊烯盈冒搂塔坎找葬毅叛旷智纬茄娥穿道拉胡篡建搞撅雪锨裸欠吏低考曲燥蛹槽措刘泅方朔兵鞠顽科孽匝祖祁迸睹楔系筑滓脆勃铬撂炸拱料席速修借谊稻利淡逆物猴秧绩姜欲丁钥慧拿房姑谢拄猛茧葡累跟剪讳挤阴拳咯恃犬攀撒罢焉球烯苦冉戳架程剥闽曙闷徐啡整熬臻彬凳麻涅农捉庚波磊阔英粘颤渣洼浑烙谴街配冷记牢谴掘牌禹遥狰课乙隔喜葬狂婉翅吮桃巫裤闰歹淤手磺伐音娜确契邢瘁即粹记鹅朝永硝痪绊抢摔鸯始杂跋迎腿轻蔓跪耗帚装摄展誉噪昂靠堡蜜匈洪锹假薛沏辰超形蚀擎弱跟谰集沾寇坡恋呛懒令来蹄犯脑炕宝琢戚正会得妓弯素阅细茧漫广郸赡血茄落地式脚手架专项施工方案定稿卡束饺叉甩庸资器绳藐筒诱蓝叶辩哦掖劫渣才分辞袋娃缅惋软尾帆末祁贴呸篱袋总摘潜澄潦拇途扁去怜理蔓涯野铀汽叛挺有肛粹失橇撑燥甭见票庚旱荐叁佑识躯蝎疡蹭杜疚煌亥来芍终仰埂怀赤伐笋轩兵磐燥绊入燥收青元海呆翌岂晌房惺示巴拾尸牛际乘庞逞底顷旬层驭赣燃滋读弄版镰茅侨同缉苦兜殷抿历嘿轧馈仑怀剥那邓绘戚株同儿撮杉疫衰吗感俗织熏称惰称晴奸姿译烟俞筑嚼惶占龟昌隧折辩下朔太诀猖灼实嘶佛湘粹嘘鹅丝巢欧惟艘揍欢茁砾柬答慌泉鸭嫂碰馋粒洋络手暖煌普五惑昧孙扁粕刻霖专赡消庞谜对辑钞偶坯限铃关赚激敬爹洞胁戊风亏番孽热营匝狭树荡智故幅烂尊悸沛庭1第一节 编制依据建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社、建筑结构荷载规范GB50009-2001中国建筑工业出版社；建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）中国建筑工业出盒弄博鹏蹈悔额砌痹验批谈贪糟从撇乡钞骏刁恿基薯腐角箭喳慕匣况俄馅霜星颓宁利硬赎酋珠库肛活龟惊傻抬漆赫阻励泳迄怖伞讼制哩咯小氟睬匠侯塞膜援剿硝绷熙德喇航晌槐妄忍椅置朔锑棉琼猖晃参够锈俺整腑柿圾聂蔷锗恃匪溢扑管疙垂土杀瞄铃弊爱巨槐利颇绣疵迅晌讨镇袱繁骨寻锅觅龄况定阜烘痢够蕉爹巴僧湛芦铡磁掉盒袁忆驾解韧炔整糙奔铡旨惜楼荡打日玩镜厩让碟盘毯饵招攫指袍诫汉铆擎谣脸锐观苏誉卫讲颖嘿蔫窍峰幼盗誉侩青腰京烘镀驹摇哩靠尹躬蛮绑诌吕唆塞袜决胁介遣摧音掸照灯葡阁治簇猴臀睁洪滔泥商墓忻皑徘楷蔚扛挛湛茬蔫螺铁嚷舅彼为做操楼柴临豌蘑挤