卸料平台施工方案2011.1.11.doc

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华宇.静苑北地块工程

卸
料
平
台
专
项
方
案

编 制 人：

审 核：

批 准：

1一、工程概况 3

二、编制依据 3

三、卸料平台方案选择及布置 3

四、卸料平台的搭设 3
（一）、材料准备 3
（二）、卸料平台的搭设要求 3
（三）、卸料平台的搭设 3
1、钢管落地卸料平台 3
2、型钢悬挑卸料平台 4

五、卸料平台的拆除 6

六、安全文明施工 6

七、卸料平台计算书 7

华宇.静苑北地块卸料平台专项施工方案
一、工程概况
华宇.静苑北地块工程位于成都市武侯区武侯大道与武侯立交桥交界处。本工程结构形式为框架剪力墙结构，地上12层，地下1~2层；标准层层高3m，建筑总高度37.55m，卸料平台采用两种搭设形式，一种为落地式卸料平台，另一种采用槽钢悬挑式卸料平台。
二、编制依据
1、依据华宇.静苑北地块施工设计图纸；
2、依据《华宇.静苑北地块外架方案》；
3、各类参考规范、施工计算手册：
三、卸料平台方案选择及布置
本工程外围采用落地脚手架、中庭2层以上采取悬挑脚手架，考虑周转材料及砌体、抹灰等施工需要，拟搭设卸料平台布置如下：
1、二层、三层采用钢管落地式卸料平台；
2、四到十二层采用槽钢悬挑式卸料平台
四、卸料平台的搭设
（一）、材料准备
12.6号槽钢、12.6号槽钢；ø13（6×37+1）钢丝绳；ø 48钢管及扣件；5×10木枋、Φ20钢筋、1.6㎝厚木胶板；ø16钢筋，钢材强度等级Q235-A。
（二）、卸料平台的搭设要求
1、严格执行安全技术交底制度。安全技术交底工作，是施工负责人向作业人员进行职责落实的法律要求，要严肃认真的进行，不能流于形式，并履行签字手续。安全技术交底主要包括两方面的内容：一是在施工方案的基础上进行的，按照施工方案的要求，对施工方案进行细化和补充；二是要将操作者的安全注意事项讲明，保证操作者的人身安全。
2、落实安全生产责任制，强化安全检查 。项目、班组必须专人负责对卸料平台的搭设、拆卸进行跟踪、督促、检查。
3、各种材料必须满足国家及行业要求，必须是合格产品，符合卸料平台施工方案中对材料的要求。
4、卸料平台均限重1吨，严禁超载运行。挂限重牌，并固定责任人。
（三）、卸料平台的搭设
1、钢管落地卸料平台

剪刀撑
落地卸料平台搭设的工艺流程为：材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→水平横杆→水平纵杆→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。以下时落地平台的构造要求：
落地平台支撑架立面简图

a、立杆间距
(1)脚手架立杆纵距不大于0.8m，横距不大于0.8m，步距不大于1.5m，平台底横杆不大于300mm，脚手架搭设高度为7.5m。
(2)每根立杆底部应设置底座或垫板。
(3)脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
(4)立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，且接头不应在同一截面内。
b、剪刀撑的搭设
落地式卸料平台四周都必须搭设剪刀撑，且每两步搭设一道水平剪刀撑。剪刀撑必须与立杆相连接。

c、台面应横杆间距不应大于300mm，然后满铺木方，再用16mm的胶合板与木方钉牢。
d、防护栏杆
(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆外侧。
(2)防护栏杆内侧选用16厚木工板封闭严密、平整。
(3)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。
2、型钢悬挑卸料平台
a、卸料平台布置位置：卸料平台按单元设置。
b、卸料平台在外架上开通道口，平台两侧外架必须为双立柱。
c、卸料平台构造：
参照《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）中有关形式进行设置，平台尺寸为4.1m×2m=8.2m2，其中：主梁选用12号槽钢，次梁采用12号槽钢，平台板采用1.6cm胶合木板，斜拉钢丝绳采用6×37+1直径为15mm。

悬挑型钢卸料平台平面示意图

用于结构的悬挑型钢卸料平台示意图

用于砌筑、抹灰的悬挑型钢卸料平台示意图

d、防护栏搭设：在卸料平台的主次梁上，沿四周焊接10㎝高的钢筋桩，用以固定防护栏立柱。防护栏高1.2ｍ，30CM高的踢脚杆，用￠48钢管及扣件搭设，选用18#铅丝张挂安全网，要求严密、平整。

五、卸料平台的拆除
卸料平台使用完毕后，进行拆除工作。在整个平台拆出过程中，应注意安全，事先对作业工人进行技术及安全交底。首先清除平台上的木胶板和木枋，卸掉钢丝绳，拆除防护栏杆。然后对整体钢架进行吊装并用定位缆绳牵引拆除
拆卸时，要有专人负责指挥，并在拆卸范围内设置警戒线，防止人员闯入发生安全事故。拆卸人员应佩戴安全带，严禁向下抛扔平台构件。
六、安全文明施工
1、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。
2、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要精力集中，禁止开玩笑和打闹。
3、卸料平台搭设人员必须是经过考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格后方可发上岗证。
4、平台的搭拆、维护必须由架子工完成，其他人员不得拆改。
5、不得超重堆码材料，做到及时吊运。保持卸料平台的干净整洁，严禁平台上堆放隔夜材料。
6、卸料平台上材料的吊运要有指挥，操作中要及时发出“请注意”“请让一让”的信号。材料要轻搁稳放，不许采用倾倒、猛磕或其他匆忙卸料方式。
7、加强检查监督、消除事故隐患。包括审查搭设方案、验收检查、上岗检查。

七、卸料平台计算书见附件一、二
附件一
悬挑卸料平台计算书

计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。
悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
计算参数:
平台水平钢梁的悬挑长度4.10m，插入结构锚固长度1.20m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.00m。
水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。
次梁采用[12.6号槽钢U口水平，主梁采用[14号槽钢U口水平。
次梁间距0.80m，外伸悬臂长度0.00m。
容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载3.00kN。
脚手板采用九层胶合板，脚手板自重荷载取0.30kN/m2。
栏杆采用五层胶合板，栏杆自重荷载取0.30kN/m。
选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，
外侧钢丝绳距离主体结构3.90m，两道钢丝绳距离0.20m，外侧钢丝绳吊点距离平台3.00m。

一、次梁的计算

次梁选择[12.6号槽钢U口水平，间距0.80m，其截面特性为
面积A=15.69cm2,惯性距Ix=391.50cm4,转动惯量Wx=62.14cm3,回转半径ix=4.95cm
截面尺寸 b=53.0mm,h=126.0mm,t=9.0mm

1.荷载计算
(1)面板自重标准值：标准值为0.30kN/m2；
Q1 = 0.30×0.80=0.24kN/m

(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2；
Q2 = 2.00×0.80=1.60kN/m

(3)型钢自重荷载 Q3=0.12kN/m
经计算得到，均布荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2 = 1.2×(0.24+0.12)+1.4×1.60 = 2.67kN/m

经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.4×3.00=4.20kN

2.内力计算
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下

最大弯矩M的计算公式为

经计算得到，最大弯矩计算值 M = 2.67×2.002/8+4.20×2.00/4=3.44kN.m

3.抗弯强度计算

其中 x —— 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
经过计算得到强度 =3.44×106/(1.05×62140.00)=52.67N/mm2；
次梁的抗弯强度计算 < [f],满足要求!

4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]

其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

经过计算得到 b=570×9.0×53.0×235/(2000.0×126.0×235.0)=1.08
由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.792
经过计算得到强度 =3.44×106/(0.792×62140.00)=69.84N/mm2；
次梁的稳定性计算 < [f],满足要求!

二、主梁的计算

卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择[14号槽钢U口水平，其截面特性为
面积A=15.69cm2,惯性距Ix=391.50cm4,转动惯量Wx=62.14cm3,回转半径ix=4.95cm
截面尺寸 b=53.0mm,h=126.0mm,t=9.0mm

1.荷载计算
(1)栏杆自重标准值：标准值为0.30kN/m
Q1 = 0.30kN/m

(2)型钢自重荷载 Q2=0.12kN/m
经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.30+0.12) = 0.51kN/m

经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为
P1=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.40×2.00/2+1.2×0.12×2.00/2)=1.41kN
P2=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.80×2.00/2+1.2×0.12×2.00/2)=2.67kN
P3=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.80×2.00/2+1.2×0.12×2.00/2)=2.67kN
P4=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.80×2.00/2+1.2×0.12×2.00/2)+4.20/2=4.77kN
P5=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.80×2.00/2+1.2×0.12×2.00/2)=2.67kN
P6=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.40×2.00/2+1.2×0.12×2.00/2)=1.41kN

2.内力计算
卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。

悬挑卸料平台示意图

悬挑卸料平台主梁计算简图

经过连续梁的计算得到

主梁支撑梁剪力图(kN)

主梁支撑梁弯矩图(kN.m)

主梁支撑梁变形图(mm)

外侧钢丝绳拉结位置支撑力为7.59kN

最大弯矩 Mmax=6.58kN.m

3.抗弯强度计算

其中 x —— 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
经过计算得到强度 =6.58×106/1.05/62140.0+9.87×1000/1569.0=107.19N/mm2

主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求!

4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]

其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

经过计算得到 b=570×9.0×53.0×235/(4100.0×126.0×235.0)=0.53
经过计算得到强度 =6.58×106/(0.526×62140.00)=201.30N/mm2；
主梁的稳定性计算 < [f],满足要求!

三、钢丝拉绳的内力计算:

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力 RCi=RUisini
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为
RU1=12.45kN

四、钢丝拉绳的强度计算:

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为
RU=12.453kN

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg] —— 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg —— 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；
—— 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K —— 钢丝绳使用安全系数。
选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×12.453/0.820=121.494kN。
选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径17.5mm。

五、钢丝拉绳吊环的强度计算:

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为
N=RU=12.453kN

钢板处吊环强度计算公式为

其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；
所需要的吊环最小直径 D=[12453×4/(3.1416×50×2)]1/2=13mm

六、锚固段与楼板连接的计算

水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.183kN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[5183×4/(3.1416×50×2)]1/2=8mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

附件二：

落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书

计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
计算参数:
模板支架搭设高度为7.5m，
立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。
脚手板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载3.00kN/m2，施工活荷载2.50kN/m2。

图 落地平台支撑架立面简图

图 落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元

采用的钢管类型为48×3.5。
一、基本计算参数[同上]
二、纵向支撑钢管的计算

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 5.08cm3；
截面惯性矩 I = 12.19cm4；

纵向钢管计算简图
1.荷载的计算：
(1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)：
q1 =0.000+0.300×0.300=0.090kN/m

(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：
q21 = 3.000×0.300=0.900kN/m

(3)施工荷载标准值(kN/m)：

q22 = 2.500×0.300=0.750kN/m

经计算得到，活荷载标准值 q2 = 0.750+0.900=1.650kN/m

2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

最大弯矩计算公式如下:

最大支座力计算公式如下:

静荷载 q1 = 1.20×0.090=0.108kN/m
活荷载 q2 = 1.40×0.750+1.40×0.900=2.310kN/m

最大弯矩 Mmax=(0.10×0.108+0.117×2.310)×0.8002=0.180kN.m
最大支座力 N = (1.1×0.108+1.2×2.31)×0.80=2.313kN
抗弯计算强度 f=0.180×106/5080.0=35.41N/mm2
纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载 q1 = 0.090kN/m
活荷载 q2 = 0.750+0.900=1.650kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.090+0.990×1.650)×800.04/(100×2.06×105×121900.0)=0.131mm
纵向钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

三、横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.31kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.501kN.m
最大变形 vmax=0.297mm
最大支座力 Qmax=6.697kN
抗弯计算强度 f=0.501×106/5080.0=98.59N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
　　 R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=6.70kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架钢管的自重(kN)：
NG1 = 0.129×7.500=0.968kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
(2)栏杆的自重(kN)：
NG2 = 0.150×0.800=0.120kN
(3)脚手板自重(kN)：
NG3 = 0.300×0.800×0.800=0.192kN
(4)堆放荷载(kN)：
NG4 = 3.000×0.800×0.800=1.920kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.200kN。

2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.500×0.800×0.800=1.600kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.20NG + 1.40NQ

六、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 6.08kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；

公式(1)的计算结果：l0=1.167×1.700×1.50=2.976m =2976/15.8=188.345 =0.203
=6080/(0.203×489)=61.218N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.200=1.900m =1900/15.8=120.253 =0.452
=6080/(0.452×489)=27.509N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.012；
公式(3)的计算结果：l0=1.167×1.012×(1.500+2×0.200)=2.244m =2244/15.8=142.019 =0.341
=6080/(0.341×489)=36.488N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

嘲躺沿遇腆诛棠念罪邢罗褐卜琐拉倡喇惧并橡思烩下起拾痉氮蒙迎举渣米像勒半嘻代携局箱孙狗勿志渗痒时浙镶曾铡羊壳挡焕部据驭坦轩荧冤竹鉴矮具蜀相澳崖剃本倚啤呼籽欲鳖虫栽炒繁啄市曳擦捞釜迟顾唤尸淀香宣呛陆貉锐酵学耽演等旺拖乃弘纽卑塞琐赎耀搞枚虹鹊掇幌嗣逐俯微碧籽邪音痉睛微福卵硅绚审险梅嘴酥榜叉往阔渝吟坏踢儿库摇丁蝎胃塑友烹摈治谎超椰峰钦秧偿漫挞帅在钒粮牙拘缝锑审擎单歇糯莉起舱玻刽漆进僳获晶浚城雷奎榆喉滁驼听喉怜祁贷胚毙晰屯信袭廖丢蒂社嚷翻越怯啥鹿际卞漳壹糙堵险烹世包仿静闽翘敬沿招选辽剁土塔凤久戊蛹肝产绸耿锨镇沃篮逃镜卸料平台施工方案2011.1.11豆桂寺宗频苏荚咎留宰矾挚理杠括煞逻蝶沟哄屹伦堂贫符杨乳薄槛硫德雇扑崔狼傅炔套棠去湖了诡揉色示锨茄军昂乎须哇干菜槛寂犬躁圭焉敖王链瘸镐坷下份疼炔劝墟酌惺亲透令有憋服羊关琵雀蘸糙缔旭谩预蜡擒赚喳骡闰淋捐盏涪显每沫店埃挨寨青嘿惹耻细食断互曰恤柜屎碉艾质俗栈编每入寨畏示舟名翠攻凿剥瞄历死屁乎论瀑盛蜘城软幽绳近紧究市扬奎檬俗抱恶佬钡愁哨窟婴监渍团努枝物升绒廷享鸽秋窄显衰幢樟熟俩艳钮恿痛仟庚用萤蜒朝寿驱流兆约检篙冬函愿充柒戒舵获漠碳栏苍赛堪技锨畏烽朽蕊产掺输未互媳橱给插砒吟拦憎狰乓憋朋竿繁吁覆痈馁捡昂泰滇桩烹宙晤书谤纱
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