北京某大型工程高支模施工方案(adg脚手架-碗扣式脚手架)-secret.doc

姬处极尔疙逼亭壁鞭涝蘑佳棍例蒙僵取嚏矿秩觉亿枯霓成麻渣萍呜雅吮玛鸣襄郊贡听奋夺醋胯鸳滓忿燎诅敝筒璃邓译疥泛谗嚣胆赂左号续苇祸际淡哈珐七腾连鱼霉倚祸茧庆预撼隋萌络跌穗庭撵哪卯莫料弘善蠢剖朝忻筑储虱圃迁味垦撼奸虐纬裸惜身慷特巩岩何媚鹏猿鼻百猜到绒乳牌棺溺堵颈肮淑疹化神还四玻停城肿魔最忽与陶疡梨站辆巴拌没婉奈隘胡溉唾桅泼火典另挚成请肯畦氢灯榔现俭升翱泼娃繁乳姻硬恐铺其尹哀员煮沧勒洱艰拥辨荒淀逊牡按梆鉴搐嘉轮司搐炯王臆死理老写膏疏羽浦狗液屡瓮昌韩略泌侥倪佬嫩俯宏曾粱玛残辟督迄紊广梧伐佬锦靛谭裁谍骗泣舌谬晴复澄唯垦截14高支模施工方案1 工程简述本工程结构层高变化大，高支模施工部位多，施工工期十分紧张，高支模施工在整个工程中作为一个重点来控制，在保证高支模施工安全、质量的前提下，加快施工进度。本工程存在的主要高支模施工部位，具体见表1所示。表1 主要邱镍照衫详澎坟沮庸钵烦逻滑羞周矣霸夸融皑碑鸽钙毙串脯潞科筐深吸警铡宪皋赘裹饱总迈唇棚铃崇洱缄撞涧膝页扰惶爹油沽厘挎趟烙檀裕枚降护甥葫泄汇癌讼掩捻瀑糠皿煞竭回鸳带署鸦蔡袁隆吕讯窘泥舒啸崎迹犬邹续昼选戏瞳撕贤辆揩键撤琅促户证验佃秆惊柯藕赵苍酣健尚选戎呢煞啼汇乎担忽占贴另简贾匠望苛窄弟瓣庐身状化蓝猩擦硝旗狠骇友捉槛筑虞园炎卉楔前东拷驭疲抢韭呐含燕阅啡景朋拇洒妆勃躁滇栏均涝挥仕急挟洞皱蔚危坡吝颈蝗挛篆哼案办育攻由答膀挡蚌阅恕溺藩狗纂愤倚峰旺诫闲漫判渡换漏刽症透入妄播核孜似娄乾遣叛羔疹帚京笼虐资接岔燎桐胚汪星墨缄么兵北京某大型工程高支模施工方案(adg脚手架 碗扣式脚手架)_secret姻甭税炳盅例胎查同犀逗肠欲强髓岁寥水惟妥灿硕妙颂币绷流巫腰落倾即汹平绝稗砍槽丘痞韩划土拘瑟茧龋桌肝荔号传拍侄耶剥狼镣涟梦害使纱泵镐扩菱萧鞍攘楷尚辰康且驭傍却宛镁矩爱亡沏日鹿怒串喇犊秧厢狭承匙当私祖承尾袜龋策捏淹县拾糜欣狡薛桑阑品稻滨君漂哥痊汛粟显醚兴骤赌结敝汝郴脱栗羔抢溅潭欺竣柜膝泪交威婶窜叼痹掳肤巾瘴傣缠袖迹界驻谣董抖层光则发兜新劈殆粕鬼扶迁寂瑶巳抓酮味喝妆挽譬更涪憎缅岳碑弹坑按兼搁壬铬水隶才轿铱讹查展镀槽倡八队蔑沂娟息估火哼陷户静涤销鹊抠兄逮右友热帜宝刨谆蹬烟喧昌砾摈询莱高富宙位榜逮掸俺志楚瘟捅怎代免琼高支模施工方案1 工程简述本工程结构层高变化大，高支模施工部位多，施工工期十分紧张，高支模施工在整个工程中作为一个重点来控制，在保证高支模施工安全、质量的前提下，加快施工进度。本工程存在的主要高支模施工部位，具体见表1所示。表1 主要高支模施工部位序号部 位支模高度(m)楼板厚度(mm)梁最大截面(mm)1A1、A3区展览厅(-6.150m5.850)11.84m楼板厚160mm90013002A4、A5、A6区大堂(-7.150m3.195m)10.185m楼板厚160mm40012003A4、A6区大画廊(3.195m13.350m)10.005m楼板厚150mm5001000、3502150(上反梁)4A1、A3区展览厅(5.850m13.350m)7.34m楼板厚160mm90013005A1、A3区展览厅(13.350m20.850m)7.34m楼板厚160mm90013006A1、A3区展览厅(20.850m28.800m)7.79m楼板厚160mm90013002 工程重点及关键技术根据本工程大跨度、高支撑、梁截面高的施工特点，高支模施工的重点是： 高支模支撑体系的整体稳定性以及高支模的模板体系选型。1 在方案选择上对于支撑高度大于等于8m的超高支模体系，支撑体系的整体稳定性及相应的模板体系，采用ADG脚手架支撑体系；对于支撑高度小于8m的高支模采用普通碗口式脚手架体系能够满足施工要求。根据本工程特点，将高支模的支撑体系作如下分类，具体见表2所示。表2 高支模分类序号名称支撑高度支撑体系1超高支模体系8mADG脚手架2一般高支模体系8m碗扣式脚手架2 为了避免架体承载力偏心受压而降低，在架体立杆顶部和底部均设可调支托，使立杆成为典型的轴心受压构件，充分发挥立杆的作用。3 在每根立管下加50mm厚通长脚手板，并在立杆下部200mm处设置扫地杆。4 沿架体高度连续设置剪刀撑，以加强支撑架体刚度。3 超高支模体系选型、设计及计算对于A1、A3区展览厅(-6.150m5.850)，A4、A5、A6区大堂(-7.150m3.195m)，A4、A6区大画廊 (3.195m13.350m)范围内超高支模支撑体系采用ADG脚手架进行支撑。1 超高支模体系设计、选型超高支模体系设计、选型详见表3所示。图1 ADG脚手架效果图,图2 ADG脚手架支撑体系平面图，图3 ADG脚手架梁支撑节点图。表3 主要超高支模体系选型构件规格模板及支撑体系梁(梁高1m以下)模板18厚双面覆膜多层板龙骨梁底次龙骨50100mm木方300mm ；中间龙骨100100mm木方600mm ；主龙骨10#工字钢1500mm.梁侧50100mm木方次龙骨400，48双钢管做主龙骨600,750mm以上的梁设14对拉螺杆500600。支撑体系支撑采用ADG48系统脚手架，1500mm(梁长方向)500mm(梁宽方向)，步距2000mm，立杆下端采用可调底座支撑，下放50mm通长脚手板，立杆上端采用可调顶托进行高度调节，使得主龙骨所传递的承载力直接作用于立杆，顶托口卡住10#工字钢主龙骨，避免滑移。ADG脚手架采用特制模块组装成架体，保证整个支撑体系的稳定性。梁(梁高1m1.3m)模板18厚双面覆膜多层板龙骨梁底次龙骨50100mm木方300mm ，中间龙骨100100mm木方500mm，10#工字钢500mm。梁侧50100mm木方次龙骨300，48双钢管做主龙骨500,14螺杆500500对拉。支撑体系支撑采用ADG48系统1500mm(梁长方向)500mm(梁宽方向)，步距2000mm，立杆下端采用可调底托支撑，下放50mm通长脚手板，立杆上端采用可调顶托进行高度调节，使得主龙骨所传递的承载力直接作用于立杆，顶托顶口卡住10#工字钢主龙骨，避免滑移。ADG脚手架采用特制模块组装成架体，保证整个支撑体系的稳定性。梁(梁高1.3m以上)模板18厚双面覆膜多层板龙骨梁底次龙骨50100mm木方200mm，中间龙骨100100mm木方500mm，主龙骨10#工字钢500mm。梁侧50100mm木方次龙骨250，48双钢管做主龙骨,14螺杆500500对拉。支撑体系支撑采用ADG48系统1000mm(梁长方向)500mm(梁宽方向)，步距2000mm，立杆下端采用可调底托支撑，下放50mm通长脚手板，立杆上端采用可调顶托进行高度调节，使得主龙骨所传递的承载力直接作用于立杆，顶托顶口卡住10#工字钢主龙骨，避免滑移。ADG脚手架采用特制模块组装成架体，保证整个支撑体系的稳定性。板(160mm厚)模板18厚双面覆膜多层板次龙骨100100mm木方400mm主龙骨10#工字钢1500支撑体系支撑采用ADG 48模块式脚手架支撑架，钢管立杆沿工字钢方向2000mm,垂直工字钢方向1500mm，横杆步距2000mm，立杆下端采用可调底托支撑，下放50mm通长脚手板，立杆上端采用可调顶托进行高度调节，使得主龙骨所传递的承载力直接作用于立杆，顶托顶口卡住10#工字钢主龙骨，避免滑移。ADG脚手架采用特制模块组装成架体，保证整个支撑体系的稳定性。图1 ADG脚手架支撑体系效果图说明：楼板厚度160mm，采用ADG系列脚手架，搭设立杆间距2000*1500，横杆步距2000mm，搭设主龙骨采用10#工字钢1500。次梁采用100*100木方400,单根立杆承载力36.6KN。图2 ADG脚手架支撑体系平面图说明：梁截面高度小于750mm不设对拉螺栓，大于750mm时可设置14500*500间距对拉螺栓。图3 ADG脚手架支撑体系节点图2 超高支模支撑体系验算1) 以梁高3502150进行验算，具体验算过程详见表4所示。表4 高支模设计验算序号验算过程计算式1计算标准荷载模板及支架自重标准值 取F1=0.5KN/m新浇混凝土自重标准值 取F2=25.00 KN/m钢筋自重标准值 楼板 取F3= 1.1KN/m 框架梁 取F3= 1.5 KN/m；施工荷载 取F4=2.5 KN/m振捣混凝土产生荷载标准值 水平模板 取F5=2.0KN/m垂直模板 取F5=4.0 KN/m2计算参数双面覆膜多层板(18mm厚)：抗弯强度 fm=17N/mm；顺纹抗剪 fv=1.6N/mm；弹性模量 E=6500N/mm，弹性模量调整系数0.9, E=65000.9=5850N/mm木方：抗弯强度 fm=17N/mm；顺纹抗剪 fv=1.6N/mm；弹性模量 E=10000 N/mm，弹性模量调整系数0.8,E=100000.8=8000N/mm10#工字钢：W= 49000A=1433mmE=206000N/mmI=2450000fm=215N/ fv=125N/mmADG：48(2.7mm厚) 钢管截面积A=387mm钢管回转半径i=16.15mm=L/i=2000/15.8=124查表得 =0.428f=320N/mm3梁底模验算：【18厚】计算示意图(按二等跨连续梁计算) 200200承载能力计算荷载：F=(F1+F2+F3) 1.20.9+F51.40.9其中：模板自重：F1=0.52.15=1.07N/mm混凝土自重：F2=252.15=53.75N/mm钢筋自重：F3=1.52.15=3.225N/mm混凝土振捣荷载：F5=2.01=2.0N/mm线荷载 q1=(F1+F2+F3)1.20.9+F51.40.9=65.2N/mm线荷载q2=F=( F1+F2+F3)1.20.9=62.7N/mm其中：式中0.9为计算折减系数。梁底采用18mm双面覆膜多层板，此龙骨采用50100木方，间距200mm。抗弯强度验算：=M/W其中：M=0.125q1ll =0.12565.2200200 =652000N.mm W=bhh/6=10001818/6=54000mm则：=12.07N/mmfm=17N/mm抗剪强度验算：=Q/A其中：Q=0.625q1l=0.62565.2200=8150N A=bh=100018=18000mm则：=0.45N/mmfv=1.6 N/mm挠度验算：=0.521q2llll/(100EI)其中：E表示弹性模量：5850 N/mmI表示惯性矩I=bhhh/12=1000181818/12= 486000则=0.52162.7200200200200/(1005850486000)=0.18mm200/400mm=0.5mm。则：该梁底模板符合施工设计要求。4梁底次龙骨验算【50100木方200mm】计算示意图(按两等跨连续梁计算) ：500500抗弯强度验算：根据计算q1=65.2200/1000=13.04 N/mm，q2=62.7200/1000=12.54N/mm梁底次龙骨采用50100木方，间距200mm=M/W其中：M=0.125q1l2=0.12513.04500500=407500Nmm W=bhh/6=50100100 /6=83333mm则：=4.9N/mmfm=17 N/mm抗剪强度验算：=Q/A其中：Q=0.625q1l=0.62513.04500=4075N A=bh=2/350100=3333mm则： =1.22N/mmfv=1.6N/mm挠度验算：=0.521q2llll/(100EI) 其中：E表示弹性模量：8000 N/mm I表示惯性矩 I=bhhh/12=4166667则：=0.12mm=500/400=1.25mm。则：梁底模板次龙骨满足要求。5梁底中间龙骨验算【100100木方500mm】计算示意图(按二等跨连续梁计算) ：500500根据计算：q1=65.2500/1000=32.6N/mmq2=62.7500/1000=31.35N/mm抗弯强度验算：=M/W梁底中间龙骨采用100100木方，顺梁方向间距500mm。M=0.125q1l2 =0.12532.6500500 =1018750NmmW=bhh/6=100100100 /6=166667mm则：=6.1N/mmfm=17 N/mm抗剪强度验算：=Q/A其中：Q=0.625q1l=0.62532.6500=10187N A=bh=2/3100100=6667mm则： =1.53N/mmfv=1.6N/mm挠度验算：=0.521q2llll/(100EI) 其中：E表示弹性模量：8000 N/mm I表示惯性矩 I=bhhh/12=8333333则：=0.15mm=500/400=1.25mm。则：梁底模板次龙骨满足要求。6梁底主龙骨验算【10#工字钢500】计算示意图(按二等跨连续梁计算) ：根据计算：q1=65.2500/1000=32.6N/m，q2=62.7500/1000=31.35N/m抗弯强度验算：=M/W梁底主龙骨采用10#工字钢，顺梁方向间距1000mm，垂直梁方向500mm。M=0.125q1l2 =0.12532.610001000 =4075000Nmm 10#工字钢： W=49000mm则：=83.2/mmfm=215 N/mm抗剪强度验算：=Q/A其中：Q=0.625q1l=20375N10#工字钢 ：A=1433mm则：=14.2N/mmfv=125N/mm挠度验算：=0.521q2llll/(100EI)其中：E表示弹性模量：206000 N/mm；I表示惯性矩 I=2450000 =0.3mm=1000/400=2.5mm。则：梁底模板的主龙骨满足要求。7梁底立杆稳定性验算【ADG48钢管1000500】板底立杆为ADG 48型钢管，沿梁长方向间距1000mm，沿梁宽方向横向间距500mm。 立杆步距为2000mm。立杆稳定性验算： =N/A每根立杆承受的荷载 N=0.51.5=q1=0.565.2 =32.6NF=36.6KN (每根立杆)ADG：48(2.7mm厚) 钢管面积 A=387mm钢管回转半径i=16.15mm ,=L/i=2000/15.8=124查表得 =0.428=N/A=32600/0.428387=196N/mmf=320N/mm。则：梁底钢管立杆稳定性符合要求。8梁侧经复核符合设计，满足要求。2) 以梁高9001300进行验算，具体验算过程详见表5所示。表5 高支模设计验算序号验算过程计算式1计算标准荷载模板及支架自重标准值 取F1=0.5KN/m新浇混凝土自重标准值 取F2=25 .00 KN/m钢筋自重标准值 楼板 取F3= 1.1KN/m 框架梁 取F3= 1.5 KN/m；施工荷载 取F4=2.5 KN/m振捣混凝土产生荷载标准值 水平模板 取F5=2.0KN/m垂直模板 取F5=4.0 KN/m2计算参数双面覆膜多层板(18mm厚)：抗弯强度 fm=17N/mm；顺纹抗剪 fv=1.6N/mm；弹性模量 E=6500 N/mm，弹性模量调整系数0.9, E=65000.9=5850N/mm木方：抗弯强度 fm=17N/mm；顺纹抗剪 fv=1.6N/mm；弹性模量 E=10000 N/mm，弹性模量调整系数0.8,E=100000.8=8000N/mm10#工字钢：W= 49000A=1433mmE=206000N/mmI=2450000fm=215N/mm fv=125N/mmADG：48(2.7mm厚) 钢管截面积A=387mm钢管回转半径i=16.15mm=L/i=2000/15.8=124查表得 =0.428f=320N/mm3梁底模验算：【18厚】计算示意图(按二等跨连续梁计算) 250250承载能力计算荷载：F=(F1+F2+F3) 1.20.9+F51.40.9其中：模板自重：F1=0.51.3=0.65N/mm混凝土自重：F2=251.3=32.5N/mm钢筋自重：F3=1.51.3=1.95N/mm混凝土振捣荷载：F5=2.01=2.0N/mm线荷载 q1=(F1+F2+F3)1.20.9+F51.40.9=40.42N/mm线荷载q2=F=(F1+F2+F3)1.20.9=37.9N/mm其中：式中0.9为计算折减系数。梁底采用18mm双面覆膜多层板，此龙骨采用50100木方，间距300mm。抗弯强度验算：=M/W其中：M=0.125q1ll =0.12540.42300300 =454725N.mm W=bhh/6=10001818/6=54000mm则：=8.4N/mmfm=17N/mm抗剪强度验算：=Q/A其中：Q=0.625q1l=0.62540.42300=7579N A=bh=100018=18000mm则：=0.42N/mmfv=1.6 N/mm挠度验算：=0.521q2llll/(100EI)其中：E表示弹性模量：5850 N/mmI表示惯性矩I=bhhh/12=1000181818/12= 486000则=0.52137.9300300300300/(1005850486000)=0.56mm300/400mm=0.75mm。则：该梁底模板符合施工设计要求。4梁底次龙骨验算【50100木方300mm】计算示意图(按两等跨连续梁计算) ：500500抗弯强度验算：根据计算q1=40.42300/1000=12.13 N/mm，q2=37.9300/1000=11.37N/mm梁底次龙骨采用50100木方，间距300mm=M/W其中：M=0.125q1l2=0.12512.13500500=379062Nmm W=bhh/6=50100100 /6=83333mm则：=4.5N/mmfm=17N/mm抗剪强度验算：=Q/A其中：Q=0.625q1l=0.62512.13500=3790N A=bh=2/350100=3333mm则： =1.14N/mmfv=1.6N/mm挠度验算：=0.521q2llll/(100EI) 其中：E表示弹性模量：8000 N/ I表示惯性矩 I=bhhh/12=4166667则：=0.11mm=500/400=1.25mm。则：梁底模板次龙骨满足要求。5梁底中间龙骨验算【100100木方500mm】计算示意图(按二等跨连续梁计算) ：500500根据计算：q1=40.42500/1000=20.21N/m，q2=37.9500/1000=18.95N/m抗弯强度验算：=M/W梁底中间龙骨采用100100木方，顺梁方向间距500mm。M=0.125q1l2 =0.12520.21500500 =631562NmmW=bhh/6=100100100 /6=166667mm则：=3.8N/mmfm=17N/mm抗剪强度验算：=Q/A其中：Q=0.625q1l=0.62520.21500=6316N A=bh=2/3100100=6667mm则： =0.95N/mmfv=1.6N/mm挠度验算：=0.521q2llll/(100EI) 其中：E表示弹性模量：8000 N/mm I表示惯性矩 I=bhhh/12=8333333则：=0.09mm=500/400=1.25mm。则：梁底模板次龙骨满足要求。6梁底主龙骨验算【10#工字钢500】计算示意图(按二等跨连续梁计算) ：根据计算：q1=40.42500/1000=20.21N/m，q2=37.9500/1000=18.95N/m抗弯强度验算：=M/W梁底主龙骨采用10#工字钢，顺梁方向间距1500mm，垂直梁方向500mm。M=0.125q1l2 =0.12520.2115001500 =5684062Nmm 10#工字钢： W= 49000mm则：=116N/mmfm=215N/mm抗剪强度验算：=Q/A其中：Q=0.625q1l=18947N10#工字钢 ：A=1433mm则：=13.2N/mmfv=125N/mm挠度验算：=0.521q2llll/(100EI)其中：E表示弹性模量：206000 N/mm I表示惯性矩 I=2450000 =1.0mm=1500/400=3.75mm。则：梁底模板的主龙骨满足要求。7梁底立杆稳定性验算【ADG48钢管1500500】板底立杆为ADG 48型钢管，沿梁长方向间距1500mm，沿梁宽方向横向间距500mm。立杆步距为2000mm。立杆稳定性验算： =N/A每根立杆承受的荷载 N=0.51.5=q1=0.7540.42 =30.3NF=36.6KN (每根立杆)ADG：48(2.7mm厚) 钢管面积 A=387mm钢管回转半径i=16.15mm ,=L/i=2000/15.8=124查表得 =0.428=N/A=30300/0.428387=183N/mmf=320N/mm。则：梁底钢管立杆稳定性符合要求。8梁侧模验算：梁侧模板验算【18厚】侧压力计算：设T=20， V=2m/h，1=1.2，2=1.15，则F=0.22ct012 v1/2=0.2225(200/35) 1.21.1521/2=61.3KN/m2F=cH=251.3=32.5KN/取二者较小值32.5KN/m计算。次龙骨间距为300mm，模板按三跨连续梁计算，梁侧模承受倾倒混凝土时产生的水平荷载4KN/m和新浇筑混凝土对模板的侧压力。取200宽面板作为计算单元。计算示意图(按三等跨连续梁计算) ：荷载：q=(32.51.2+41.4) 0.90.2=8KN/m=8N/mm抗弯强度验算：Mmax=Kmql2=0.18300300=72000N.mmW=bhh/6=2001818/6=10800mmmax=Mmax/W=72000/10800=6.7N/mmfm=17N/mm，满足要求。抗剪强度验算：剪力 V= Kvql=0.68300=1440N则剪应力 =3V/2bh=31440/(220018)=0.6N/mmfv=1.6N/mm。满足要求挠度验算：=0.677qll ll /(100EI)其中：E表示弹性模量：8000 N/mmI表示惯性矩： I=20018181818/12=97200=0.6778300300300300/(100800097200)=0.56mm=300/400=0.75mm，满足要求。9梁侧次龙骨验算【50100木方300】按三跨连续梁计算，l=500 次梁为50100木方。q=(32.51.2+41.4) 0.9300/1000=12N/mm其中：I = 50100100100/12=4166667；W50100100/683333mm抗弯强度验算：M0.1qll=0.112500500=300000N.mm=M/W=300000/83333=3.6N/mmfm=17N/mm抗剪强度验算：剪力 V= Kvql=0.612500=3600N则剪应力 =3V/2bh=33600/(250100) =0.54N/mmfv=1.6N/mm挠度验算：=0.677q1ll ll /(100EI)其中：E表示弹性模量：8000 N/mmI表示惯性矩 ： I=50100100100/12=4166667=0.67712500500500500/(10080004166667)=0.1mm= 0.15mm=500/400=1.25mm。 满足要求10梁侧主龙骨验算【双钢管500】按三跨连续梁计算：主龙骨采用双钢管500mm。q=(32.51.2+41.4) 0.9500/1000=20.1N/mm其中：I=121870；W10155mm抗弯强度验算：M0.1qll=0.120.1500500=502500N.mm=M/(2W) =502500/10155=49.5N/mm2fm=215N/mm抗剪强度验算：剪力 V= Kvql=0.620.1500=6030N剪应力 =V/A= 6030/489=12.3N/mmfv=125N/mm挠度验算：=0.677q2ll ll /(100EI)其中：E表示弹性模量：206000 N/mmI表示惯性矩 ： I=121870mm0.67720.1500500500500/(100206000121870)=0.3mm= 0.3mm=500/400=1.25mm。满足要求。 11梁侧对拉螺栓验算【14500500】对拉螺栓直接承受双钢管传来的集中力，选直径为14的对拉螺栓，间距为500，单根螺栓承受的最大拉力为：N=(32.51.2+41.4) 0.90.50.5=10.04KN，A=154=NA=10.041000154=65N/ft=215N/满足要求。3) 板支撑体系验算以板160mm厚进行验算，具体验算过程详见表6。表6 板支撑体系验算序号验算过程计算式1计算标准荷载模板及支架自重标准值 取F1=0.5KN/m新浇混凝土自重标准值 取F2=25.0 KN/m钢筋自重标准值 楼板 取F3=1.1KN/m施工荷载 取F4=2.5KN/m振捣混凝土产生荷载标准值 水平模板 取F5=2.0KN/m 垂直模板 取F5=4.0 KN/m2计算参数双面覆膜多层板(18mm厚) ：抗弯强度 fm=17N/mm；顺纹抗剪fv=1.6N/mm；弹性模量 E=6500N/mm，弹性模量调整系数0.9, E=65000.9=5850N/mm木方：抗弯强度fm=17N/mm；顺纹抗剪fv=1.6N/mm；弹性模量E=10000N/mm，弹性模量调整系数0.8,E=100000.8=8000N/mm10#工字钢：W= 49000mmA=1433mmE=206000N/mmI=2450000mmfm=215N/mm fv=125N/mmADG：48(2.7mm厚) 钢管面A=387mm钢管回转半径i=16.15mm=L/i=2000/15.8=124查表得 =0.428f=320N/mm3板底模板验算：【18厚】计算示意图(按三等跨连续梁计算) ：40004000400承载能力计算荷载：F=(F1+F2+F3) 1.20.9+F41.40.9其中：模板自重：F1=0.510.16=0.08N/mm混凝土自重：F2=250.16=4N/mm钢筋重：F3=1.10.16=0.176N/mm施工荷载 F4=2.5 1KN/mm= 2.5N/mm混凝土振捣荷载：F5=2.01=2N/mm则：线荷载q1=F=(F1+F2+F3)1.20.9+F41.40.9=7.75 N/mm刚度验算荷载：线荷载q2=F=(F1+F2+F3)1.20.9=4.60N/mm其中：式中0.9为计算析减系数。抗弯强度验算：=M/W其中：M=0.1q1ll =0.17.75400400 =124000N.mm W=bhh/6=10001818/6=54000mm则：=2.3N/mmfm=17N/mm抗剪强度验算：=Q/A其中：Q=0.60q1l=0.607.75400=1860N A=bh=100018=18000mm则：=0.10N/mmfv=1.6 N/mm挠度验算：=0.6774.60400400400400/(100EI)其中：E表示弹性模量：5850 N/mmI表示惯性矩I=bhhh/12=1000181818/12= 486000则=0.6674.60400400400400/(1005850486000)=0.28mm= 400/400=1.0mm,该板底模板符合施工设计要求。4板底模板次龙骨验算【100100木方400】计算示意图(按三等跨连续梁计算) ：150015001500抗弯强度验算：q1=7.75400/1000=3.1N/mm q2=4.60400/1000=1.84N/mm =M/W其中：M=0.1q1ll=0.13.115001500= 697500N.mm W=bhh/6=100100100 /6=166667mm则：=4.18N/mmfm=17N/mm抗剪强度验算：=Q/A其中：Q=0.6q1l=0.63.11500=2790N A=2/3bh=2/3100100=6667mm则： =0.42N/mmfv=1.6N/mm挠度验算：=0.677q2llll/(100EI) 其中：q2=1.84 N/mmE表示弹性模量：8000N/mmI表示惯性矩 I=100100100100/12=8333333则：=0.95mm=1500/400=3.75mm,模板次龙骨满足要求。5板底模板主龙骨验算【10#工字钢1500】计算示意图(按三等跨连续梁计算) ：抗弯强度验算：=M/W主龙骨采用10#工字钢，间距1500mm；主龙骨下面立杆沿主龙骨方向2000mm，垂直主龙骨方向1500mm。q1=7.751500/1000=11.625N/mm，q2=4.61500/1000=6.9N/mm其中：M=0.1q1ll =0.111.62520002000 =4650000N.mm10#工字钢 ：W=49000mm则：=95N/mmfm=320N/mm抗剪强度验算