北京某大型工程高支模施工方案(adg脚手架-碗扣式脚手架)-secret.doc

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14

高支模施工方案
1 工程简述
本工程结构层高变化大，高支模施工部位多，施工工期十分紧张，高支模施工在整个工程中作为一个重点来控制，在保证高支模施工安全、质量的前提下，加快施工进度。
本工程存在的主要高支模施工部位，具体见表1所示。
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高支模施工方案
1 工程简述
本工程结构层高变化大，高支模施工部位多，施工工期十分紧张，高支模施工在整个工程中作为一个重点来控制，在保证高支模施工安全、质量的前提下，加快施工进度。
本工程存在的主要高支模施工部位，具体见表1所示。
表1 主要高支模施工部位
序号
部 位
支模高度(m)
楼板厚度(mm)
梁最大截面(mm)
1
A1、A3区展览厅
(-6.150m～5.850)
11.84m
楼板厚160mm
900×1300
2
A4、A5、A6区大堂
(-7.150m～3.195m)
10.185m
楼板厚160mm
400×1200
3
A4、A6区大画廊
(3.195m～13.350m)
10.005m
楼板厚150mm
500×1000、
350×2150(上反梁)
4
A1、A3区展览厅
(5.850m～13.350m)
7.34m
楼板厚160mm
900×1300
5
A1、A3区展览厅
(13.350m～20.850m)
7.34m
楼板厚160mm
900×1300
6
A1、A3区展览厅
(20.850m～28.800m)
7.79m
楼板厚160mm
900×1300
2 工程重点及关键技术
根据本工程大跨度、高支撑、梁截面高的施工特点，高支模施工的重点是： 高支模支撑体系的整体稳定性以及高支模的模板体系选型。
1 在方案选择上对于支撑高度大于等于8m的超高支模体系，支撑体系的整体稳定性及相应的模板体系，采用ADG脚手架支撑体系；对于支撑高度小于8m的高支模采用普通碗口式脚手架体系能够满足施工要求。
根据本工程特点，将高支模的支撑体系作如下分类，具体见表2所示。
表2 高支模分类
序号
名称
支撑高度
支撑体系
1
超高支模体系
≥8m
ADG脚手架
2
一般高支模体系
＜8m
碗扣式脚手架
2 为了避免架体承载力偏心受压而降低，在架体立杆顶部和底部均设可调支托，使立杆成为典型的轴心受压构件，充分发挥立杆的作用。
3 在每根立管下加50mm厚通长脚手板，并在立杆下部200mm处设置扫地杆。
4 沿架体高度连续设置剪刀撑，以加强支撑架体刚度。
3 超高支模体系选型、设计及计算
对于A1、A3区展览厅(-6.150m～5.850)，A4、A5、A6区大堂(-7.150m～3.195m)，A4、A6区大画廊 (3.195m～13.350m)范围内超高支模支撑体系采用ADG脚手架进行支撑。
1 超高支模体系设计、选型
超高支模体系设计、选型详见表3所示。图1 ADG脚手架效果图,图2 ADG脚手架支撑体系平面图，图3 ADG脚手架梁支撑节点图。
表3 主要超高支模体系选型
构件规格
模板及支撑体系
梁
(梁高1m以下)
模板
18厚双面覆膜多层板
龙骨
梁底
次龙骨50×100mm木方@300mm ；中间龙骨100×100mm木方@600mm ；主龙骨10#工字钢@1500mm.
梁侧
50×100mm木方次龙骨＠400，Φ48双钢管做主龙骨＠600,750mm以上的梁设Φ14对拉螺杆＠500×600。
支撑
体系
支撑采用ADG48系统脚手架，1500mm(梁长方向)×500mm(梁宽方向)，步距2000mm，立杆下端采用可调底座支撑，下放50mm通长脚手板，立杆上端采用可调顶托进行高度调节，使得主龙骨所传递的承载力直接作用于立杆，顶托口卡住10#工字钢主龙骨，避免滑移。ADG脚手架采用特制模块组装成架体，保证整个支撑体系的稳定性。
梁
(梁高1m～1.3m)
模板
18厚双面覆膜多层板
龙骨
梁底
次龙骨50×100mm木方@300mm ，中间龙骨100×100mm木方@500mm，10#工字钢@500mm。
梁侧
50×100mm木方次龙骨＠300，Φ48双钢管做主龙骨@500,Φ14螺杆＠500×500对拉。
支撑
体系
支撑采用ADG48系统1500mm(梁长方向)×500mm(梁宽方向)，步距2000mm，立杆下端采用可调底托支撑，下放50mm通长脚手板，立杆上端采用可调顶托进行高度调节，使得主龙骨所传递的承载力直接作用于立杆，顶托顶口卡住10#工字钢主龙骨，避免滑移。ADG脚手架采用特制模块组装成架体，保证整个支撑体系的稳定性。
梁
(梁高1.3m以上)
模板
18厚双面覆膜多层板
龙骨
梁底
次龙骨50×100mm木方@200mm，中间龙骨100×100mm木方@500mm，主龙骨10#工字钢@500mm。
梁侧
50×100mm木方次龙骨＠250，Φ48双钢管做主龙骨,Φ14螺杆＠500×500对拉。
支撑
体系
支撑采用ADG48系统1000mm(梁长方向)×500mm(梁宽方向)，步距2000mm，立杆下端采用可调底托支撑，下放50mm通长脚手板，立杆上端采用可调顶托进行高度调节，使得主龙骨所传递的承载力直接作用于立杆，顶托顶口卡住10#工字钢主龙骨，避免滑移。ADG脚手架采用特制模块组装成架体，保证整个支撑体系的稳定性。
板(160mm厚)
模板
18厚双面覆膜多层板
次龙骨
100×100mm木方@400mm
主龙骨
10#工字钢@1500
支撑
体系
支撑采用ADG 48模块式脚手架支撑架，钢管立杆沿工字钢方向@2000mm,垂直工字钢方向@1500mm，横杆步距2000mm，立杆下端采用可调底托支撑，下放50mm通长脚手板，立杆上端采用可调顶托进行高度调节，使得主龙骨所传递的承载力直接作用于立杆，顶托顶口卡住10#工字钢主龙骨，避免滑移。ADG脚手架采用特制模块组装成架体，保证整个支撑体系的稳定性。
图1 ADG脚手架支撑体系效果图

说明：楼板厚度160mm，采用ADG系列脚手架，搭设立杆间距2000*1500，横杆步距2000mm，搭设主龙骨采用10#工字钢@1500。次梁采用100*100木方@400,单根立杆承载力36.6KN。
图2 ADG脚手架支撑体系平面图

说明：梁截面高度小于750mm不设对拉螺栓，大于750mm时可设置Φ14@500*500间距对拉螺栓。
图3 ADG脚手架支撑体系节点图

2 超高支模支撑体系验算
1) 以梁高350×2150㎜进行验算，具体验算过程详见表4所示。
表4 高支模设计验算
序号
验算过程
计算式
1
计算标准荷载
模板及支架自重标准值 取F1=0.5KN/m³
新浇混凝土自重标准值 取F2=25.00 KN/m³
钢筋自重标准值 楼板 取F3= 1.1KN/m³
框架梁 取F3′= 1.5 KN/m³；
施工荷载 取F4=2.5 KN/m²
振捣混凝土产生荷载标准值 水平模板 取F5=2.0KN/m²
垂直模板 取F5′=4.0 KN/m²
2
计算参数
双面覆膜多层板(18mm厚)：
抗弯强度 [fm]=17N/mm²；
顺纹抗剪 [fv]=1.6N/mm²；
弹性模量 E=6500N/mm²，
弹性模量调整系数0.9,
E=6500×0.9=5850N/mm²
木方：
抗弯强度 [fm]=17N/mm²；
顺纹抗剪 [fv]=1.6N/mm²；
弹性模量 E=10000 N/mm²，
弹性模量调整系数0.8,
E=10000×0.8=8000N/mm²
10#工字钢：
W= 49000
A=1433mm²
E=206000N/mm²
I=2450000
[fm]=215N/ [fv]=125N/mm²
ADG：Φ48(2.7mm厚)
钢管截面积A=387mm²
钢管回转半径i=16.15mm
λ=L/i=2000/15.8=124
查表得 Ø=0.428
[f]=320N/mm²
3
梁底模验算：
【18厚】
计算示意图(按二等跨连续梁计算)
200

200

承载能力计算荷载：
F=(F1+F2+F3) ×1.2×0.9+F5×1.4×0.9
其中：模板自重：F1=0.5×2.15=1.07N/mm
混凝土自重：F2=25×2.15=53.75N/mm
钢筋自重：F3=1.5×2.15=3.225N/mm
混凝土振捣荷载：F5=2.0×1=2.0N/mm
线荷载 q1=(F1+F2+F3)×1.2×0.9+F5×1.4×0.9=65.2N/mm
线荷载q2=F=( F1+F2+F3)×1.2×0.9=62.7N/mm
其中：式中0.9为计算折减系数。
梁底采用18mm双面覆膜多层板，此龙骨采用50×100木方，间距200mm。
抗弯强度验算：σ=M/W
其中：M=0.125×q1×l×l =0.125×65.2×200×200 =652000N.mm
W=b×h×h/6=1000×18×18/6=54000mm³
则：σ=12.07N/mm²<[fm]=17N/mm²
抗剪强度验算：τ=Q/A
其中：Q=0.625×q1×l=0.625×65.2×200=8150N
A=b×h=1000×18=18000mm²
则：τ=0.45N/mm²<[fv]=1.6 N/mm²
挠度验算：ρ=0.521×q2×l×l×l×l/(100×E×I)
其中：E表示弹性模量：5850 N/mm²
I表示惯性矩I=b×h×h×h/12=1000×18×18×18/12= 486000
则ρ=0.521×62.7×200×200×200×200/(100×5850×486000)=0.18mm<200/400mm=0.5mm。
则：该梁底模板符合施工设计要求。
4
梁底次龙骨
验算
【50×100木方@200mm】
计算示意图(按两等跨连续梁计算) ：
500
500

抗弯强度验算：根据计算q1=65.2×200/1000=13.04 N/mm，
q2=62.7×200/1000=12.54N/mm
梁底次龙骨采用50×100木方，间距200mm
σ=M/W
其中：M=0.125×q1×l2=0.125×13.04×500×500=407500Nmm
W=b×h×h/6=50×100×100 /6=83333mm³
则：σ=4.9N/mm²<[fm]=17 N/mm²
抗剪强度验算：τ=Q/A
其中：Q=0.625×q1×l=0.625×13.04×500=4075N
A=b×h=2/3×50×100=3333mm²
则： τ=1.22N/mm²＜[fv]=1.6N/mm²
挠度验算：ρ=0.521×q2×l×l×l×l/(100×E×I)
其中：E表示弹性模量：8000 N/mm²
I表示惯性矩 I=b×h×h×h/12=4166667
则：ρ=0.12mm<[ρ]=500/400=1.25mm。
则：梁底模板次龙骨满足要求。
5
梁底中间龙骨
验算
【100×100木方@500mm】
计算示意图(按二等跨连续梁计算) ：
500
500

根据计算：q1=65.2×500/1000=32.6N/mm
q2=62.7×500/1000=31.35N/mm
抗弯强度验算：σ=M/W
梁底中间龙骨采用100×100木方，顺梁方向间距500mm。
M=0.125×q1×l2 =0.125×32.6×500×500 =1018750Nmm
W=b×h×h/6=100×100×100 /6=166667mm³
则：σ=6.1N/mm²<[fm]=17 N/mm²
抗剪强度验算：τ=Q/A
其中：Q=0.625×q1×l=0.625×32.6×500=10187N
A=b×h=2/3×100×100=6667mm²
则： τ=1.53N/mm²＜[fv]=1.6N/mm²
挠度验算：ρ=0.521×q2×l×l×l×l/(100×E×I)
其中：E表示弹性模量：8000 N/mm²
I表示惯性矩 I=b×h×h×h/12=8333333
则：ρ=0.15mm<[ρ]=500/400=1.25mm。
则：梁底模板次龙骨满足要求。
6
梁底主龙骨
验算
【10#工字钢@500】
计算示意图(按二等跨连续梁计算) ：

根据计算：q1=65.2×500/1000=32.6N/m，
q2=62.7×500/1000=31.35N/m
抗弯强度验算：σ=M/W
梁底主龙骨采用10#工字钢，顺梁方向间距1000mm，垂直梁方向500mm。
M=0.125×q1×l2 =0.125×32.6×1000×1000 =4075000Nmm
10#工字钢： W=49000mm³
则：σ=83.2/mm²<[fm]=215 N/mm²
抗剪强度验算：τ=Q/A
其中：Q=0.625×q1×l=20375N
10#工字钢 ：A=1433mm²
则：τ=14.2N/mm²<[fv]=125N/mm²
挠度验算：ρ=0.521×q2×l×l×l×l/(100×E×I)
其中：E表示弹性模量：206000 N/mm²；I表示惯性矩 I=2450000
ρ=0.3mm<[ρ]=1000/400=2.5mm。
则：梁底模板的主龙骨满足要求。
7
梁底立杆稳定性验算
【ADG48钢管@1000×500】
板底立杆为ADG 48型钢管，沿梁长方向间距1000mm，沿梁宽方向横向间距500mm。 立杆步距为2000mm。
立杆稳定性验算： δ=N/ØA
每根立杆承受的荷载
N=0.5×1.5=q1=0.5×65.2 =32.6N＜[F]=36.6KN (每根立杆)
ADG：Φ48(2.7mm厚) 钢管面积 A=387mm²
钢管回转半径i=16.15mm ,λ=L/i=2000/15.8=124
查表得 Ø=0.428
δ=N/ØA=32600/0.428×387=196N/mm²く[f]=320N/mm²。
则：梁底钢管立杆稳定性符合要求。
8
梁侧
经复核符合设计，满足要求。
2) 以梁高900×1300㎜进行验算，具体验算过程详见表5所示。
表5 高支模设计验算
序号
验算过程
计算式
1
计算标准荷载
模板及支架自重标准值 取F1=0.5KN/m³
新浇混凝土自重标准值 取F2=25 .00 KN/m³
钢筋自重标准值 楼板 取F3= 1.1KN/m³
框架梁 取F3′= 1.5 KN/m³；
施工荷载 取F4=2.5 KN/m²
振捣混凝土产生荷载标准值 水平模板 取F5=2.0KN/m²
垂直模板 取F5′=4.0 KN/m²
2
计算参数
双面覆膜多层板(18mm厚)：
抗弯强度 [fm]=17N/mm²；
顺纹抗剪 [fv]=1.6N/mm²；
弹性模量 E=6500 N/mm²，
弹性模量调整系数0.9,
E=6500×0.9=5850N/mm²
木方：
抗弯强度 [fm]=17N/mm²；
顺纹抗剪 [fv]=1.6N/mm²；
弹性模量 E=10000 N/mm²，
弹性模量调整系数0.8,
E=10000×0.8=8000N/mm²
10#工字钢：
W= 49000
A=1433mm²
E=206000N/mm²
I=2450000
[fm]=215N/mm² [fv]=125N/mm²
ADG：Φ48(2.7mm厚)
钢管截面积A=387mm²
钢管回转半径i=16.15mm
λ=L/i=2000/15.8=124
查表得 Ø=0.428
[f]=320N/mm²
3
梁底模验算：
【18厚】
计算示意图(按二等跨连续梁计算)
250
250

承载能力计算荷载：
F=(F1+F2+F3) ×1.2×0.9+F5×1.4×0.9
其中：模板自重：F1=0.5×1.3=0.65N/mm
混凝土自重：F2=25×1.3=32.5N/mm
钢筋自重：F3=1.5×1.3=1.95N/mm
混凝土振捣荷载：F5=2.0×1=2.0N/mm
线荷载 q1=(F1+F2+F3)×1.2×0.9+F5×1.4×0.9=40.42N/mm
线荷载q2=F=(F1+F2+F3)×1.2×0.9=37.9N/mm
其中：式中0.9为计算折减系数。
梁底采用18mm双面覆膜多层板，此龙骨采用50×100木方，间距300mm。
抗弯强度验算：σ=M/W
其中：M=0.125×q1×l×l =0.125×40.42×300×300 =454725N.mm
W=b×h×h/6=1000×18×18/6=54000mm³
则：σ=8.4N/mm²<[fm]=17N/mm²
抗剪强度验算：τ=Q/A
其中：Q=0.625×q1×l=0.625×40.42×300=7579N
A=b×h=1000×18=18000mm²
则：τ=0.42N/mm²<[fv]=1.6 N/mm²
挠度验算：ρ=0.521×q2×l×l×l×l/(100×E×I)
其中：E表示弹性模量：5850 N/mm²
I表示惯性矩I=b×h×h×h/12=1000×18×18×18/12= 486000
则ρ=0.521×37.9×300×300×300×300/(100×5850×486000)=0.56mm<300/400mm=0.75mm。
则：该梁底模板符合施工设计要求。
4
梁底次龙骨验算
【50×100木方@300mm】
计算示意图(按两等跨连续梁计算) ：
500
500

抗弯强度验算：根据计算q1=40.42×300/1000=12.13 N/mm，
q2=37.9×300/1000=11.37N/mm
梁底次龙骨采用50×100木方，间距300mm
σ=M/W
其中：M=0.125×q1×l2
=0.125×12.13×500×500=379062Nmm
W=b×h×h/6=50×100×100 /6=83333mm³
则：σ=4.5N/mm²<[fm]=17N/mm²
抗剪强度验算：τ=Q/A
其中：Q=0.625×q1×l
=0.625×12.13×500=3790N
A=b×h=2/3×50×100=3333mm²
则： τ=1.14N/mm²＜[fv]=1.6N/mm²
挠度验算：ρ=0.521×q2×l×l×l×l/(100×E×I)
其中：E表示弹性模量：8000 N/
I表示惯性矩 I=b×h×h×h/12=4166667
则：ρ=0.11mm<[ρ]=500/400=1.25mm。
则：梁底模板次龙骨满足要求。
5
梁底中间龙骨
验算
【100×100木方@500mm】
计算示意图(按二等跨连续梁计算) ：
500
500

根据计算：q1=40.42×500/1000=20.21N/m，
q2=37.9×500/1000=18.95N/m
抗弯强度验算：σ=M/W
梁底中间龙骨采用100×100木方，顺梁方向间距500mm。
M=0.125×q1×l2
=0.125×20.21×500×500 =631562Nmm
W=b×h×h/6
=100×100×100 /6=166667mm³
则：σ=3.8N/mm²<[fm]=17N/mm²
抗剪强度验算：τ=Q/A
其中：Q=0.625×q1×l
=0.625×20.21×500=6316N
A=b×h=2/3×100×100=6667mm²
则： τ=0.95N/mm²＜[fv]=1.6N/mm²
挠度验算：ρ=0.521×q2×l×l×l×l/(100×E×I)
其中：E表示弹性模量：8000 N/mm²
I表示惯性矩 I=b×h×h×h/12=8333333
则：ρ=0.09mm<[ρ]=500/400=1.25mm。
则：梁底模板次龙骨满足要求。
6
梁底主龙骨
验算
【10#工字钢@500】
计算示意图(按二等跨连续梁计算) ：

根据计算：q1=40.42×500/1000=20.21N/m，
q2=37.9×500/1000=18.95N/m
抗弯强度验算：σ=M/W
梁底主龙骨采用10#工字钢，顺梁方向间距1500mm，垂直梁方向500mm。
M=0.125×q1×l2
=0.125×20.21×1500×1500 =5684062Nmm
10#工字钢： W= 49000mm³
则：σ=116N/mm²<[fm]=215N/mm²
抗剪强度验算：τ=Q/A
其中：Q=0.625×q1×l=18947N
10#工字钢 ：
A=1433mm²
则：τ=13.2N/mm²<[fv]=125N/mm²
挠度验算：ρ=0.521×q2×l×l×l×l/(100×E×I)
其中：E表示弹性模量：206000 N/mm²
I表示惯性矩 I=2450000
ρ=1.0mm<[ρ]=1500/400=3.75mm。
则：梁底模板的主龙骨满足要求。
7
梁底立杆稳定性验算
【ADG48钢管@1500×500】
板底立杆为ADG 48型钢管，沿梁长方向间距1500mm，沿梁宽方向横向间距500mm。立杆步距为2000mm。
立杆稳定性验算： δ=N/ØA
每根立杆承受的荷载
N=0.5×1.5=q1=0.75×40.42 30.3N＜[F]=36.6KN (每根立杆)
ADG：Φ48(2.7mm厚) 钢管面积 A=387mm²
钢管回转半径i=16.15mm ,
λ=L/i=2000/15.8=124
查表得 Ø=0.428
δ=N/ØA=30300/0.428×387=183N/mm²く[f]=320N/mm²。
则：梁底钢管立杆稳定性符合要求。
8
梁侧模验算：
梁侧模板验算
【18厚】
侧压力计算：
设T=20℃， V=2m/h，β1=1.2，β2=1.15，则
F=0.22γct0β1β2 v1/2=0.22×25×(200/35) ×1.2×1.15×21/2=61.3KN/m2
F=γcH=25×1.3=32.5KN/
取二者较小值32.5KN/m²计算。
次龙骨间距为300mm，模板按三跨连续梁计算，梁侧模承受倾倒混凝土时产生的水平荷载4KN/m²和新浇筑混凝土对模板的侧压力。
取200宽面板作为计算单元。
计算示意图(按三等跨连续梁计算) ：

荷载：q=(32.5×1.2+4×1.4) ×0.9×0.2
=8KN/m=8N/mm
抗弯强度验算：
Mmax=Kmql2=0.1×8×300×300=72000N.mm
W=b×h×h/6=200×18×18/6=10800mm³
σmax=Mmax/W
=72000/10800=6.7N/mm²＜fm=17N/mm²，满足要求。
抗剪强度验算：
剪力 V= Kvql=0.6×8×300=1440N
则剪应力
τ=3V/2bh=3×1440/(2×200×18)=0.6N/mm²＜fv=1.6N/mm²。
满足要求
挠度验算：
ρ=0.677×q×l×l ×l×l /(100×E×I)
其中：E表示弹性模量：8000 N/mm²
I表示惯性矩： I=200×18×18×18×18/12=97200
ρ=0.677×8×300×300×300×300/(100×8000×97200)=0.56mm
＜[ρ]=300/400=0.75mm，满足要求。
9
梁侧次龙骨
验算
【50×100木方@300】
按三跨连续梁计算，l=500

次梁为50×100木方。
q=(32.5×1.2+4×1.4) ×0.9×300/1000=12N/mm
其中：I = 50×100×100×100/12=4166667；
W＝50×100×100/6＝83333mm³
抗弯强度验算：
M＝0.1q×l×l=0.1×12×500×500=300000N.mm
σ=M/W=300000/83333=3.6N/mm²＜[fm]=17N/mm²
抗剪强度验算：
剪力 V= Kvql=0.6×12×500=3600N
则剪应力 τ=3V/2bh=3×3600/(2×50×100) =0.54N/mm²＜[fv]=1.6N/mm²
挠度验算：ρ=0.677×q1×l×l ×l×l /(100×E×I)
其中：E表示弹性模量：8000 N/mm²
I表示惯性矩 ： I=50×100×100×100/12=4166667
ρ=0.677×12×500×500×500×500/(100×8000×4166667)=0.1mm
ρ= 0.15mm＜[ρ]=500/400=1.25mm。
满足要求
10
梁侧主龙骨
验算
【双钢管@500】
按三跨连续梁计算：

主龙骨采用双钢管500mm。
q=(32.5×1.2+4×1.4) ×0.9×500/1000=20.1N/mm
其中：I=121870；W＝10155mm³
抗弯强度验算：
M＝0.1q×l×l=0.1×20.1×500×500=502500N.mm
σ=M/(2W) =502500/10155=49.5N/mm2＜[fm]=215N/mm²
抗剪强度验算：
剪力 V= Kvql=0.6×20.1×500=6030N
剪应力 τ=V/A= 6030/489=12.3N/mm²＜[fv]=125N/mm²
挠度验算：
ρ=0.677×q2×l×l ×l×l /(100×E×I)
其中：E表示弹性模量：206000 N/mm²
I表示惯性矩 ： I=121870mm²
0.677×20.1×500×500×500×500/(100×206000×121870)=0.3mm
ρ= 0.3mm＜[ρ]=500/400=1.25mm。满足要求。
11
梁侧对拉螺栓验算【Φ14@500×500】
对拉螺栓直接承受双钢管传来的集中力，选直径为14的对拉螺栓，间距为500，单根螺栓承受的最大拉力为：
N=(32.5×1.2+4×1.4) ×0.9×0.5×0.5
=10.04KN，A=154
σ=N／A=10.04×1000／154
=65N/＜ft=215N/

满足要求。
3) 板支撑体系验算
以板160mm厚进行验算，具体验算过程详见表6。
表6 板支撑体系验算
序号
验算过程
计算式
1
计算标准荷载
模板及支架自重标准值 取F1=0.5KN/m³
新浇混凝土自重标准值 取F2=25.0 KN/m³
钢筋自重标准值 楼板 取F3=1.1KN/m³
施工荷载 取F4=2.5KN/m³
振捣混凝土产生荷载标准值 水平模板 取F5=2.0KN/m²
垂直模板 取F5′=4.0 KN/m²
2
计算参数
双面覆膜多层板(18mm厚) ：
抗弯强度 [fm]=17N/mm²；
顺纹抗剪[fv]=1.6N/mm²；弹性模量 E=6500N/mm²，
弹性模量调整系数0.9, E=6500×0.9=5850N/mm²
木方：
抗弯强度[fm]=17N/mm²；
顺纹抗剪[fv]=1.6N/mm²；
弹性模量E=10000N/mm²，
弹性模量调整系数0.8,
E=10000×0.8=8000N/mm²
10#工字钢：
W= 49000mm³
A=1433mm²
E=206000N/mm²
I=2450000mm²
[fm]=215N/mm² [fv]=125N/mm²
ADG：Φ48(2.7mm厚)
钢管面A=387mm²
钢管回转半径i=16.15mm
λ=L/i=2000/15.8=124
查表得 Ø=0.428
[f]=320N/mm²
3
板底模板验算：
【18厚】
计算示意图(按三等跨连续梁计算) ：
4000
4000
400

承载能力计算荷载：
F=(F1+F2+F3) ×1.2×0.9+F4×1.4×0.9
其中：模板自重：F1=0.5×1×0.16=0.08N/mm
混凝土自重：F2=25×0.16=4N/mm
钢筋重：F3=1.1×0.16=0.176N/mm
施工荷载 F4=2.5 ×1KN/mm= 2.5N/mm
混凝土振捣荷载：F5=2.0×1=2N/mm
则：线荷载q1=F=(F1+F2+F3)×1.2×0.9+F4×1.4×0.9=7.75 N/mm
刚度验算荷载：线荷载q2=F=(F1+F2+F3)×1.2×0.9=4.60N/mm
其中：式中0.9为计算析减系数。
抗弯强度验算：σ=M/W
其中：M=0.1×q1×l×l =0.1×7.75×400×400 =124000N.mm
W=b×h×h/6=1000×18×18/6=54000mm³
则：σ=2.3N/mm²<[fm]=17N/mm²
抗剪强度验算：τ=Q/A
其中：Q=0.60×q1×l=0.60×7.75×400=1860N
A=b×h=1000×18=18000mm²
则：τ=0.10N/mm²<[fv]=1.6 N/mm²
挠度验算：ρ=0.677×4.60×400×400×400×400/(100×E×I)
其中：E表示弹性模量：5850 N/mm²
I表示惯性矩I=b×h×h×h/12=1000×18×18×18/12= 486000
则ρ=0.667×4.60×400×400×400×400/100×5850×486000)=0.28mm<[ρ]= 400/400=1.0mm,
该板底模板符合施工设计要求。
4
板底模板次龙骨验算
【100×100木方@400】
计算示意图(按三等跨连续梁计算) ：
1500
1500
1500

抗弯强度验算：
q1=7.75×400/1000=3.1N/mm q2=4.60×400/1000=1.84N/mm
σ=M/W
其中：M=0.1×q1×l×l=0.1×3.1×1500×1500= 697500N.mm
W=b×h×h/6=100×100×100 /6166667mm³
则：σ=4.18N/mm²<[fm]=17N/mm²
抗剪强度验算：τ=Q/A
其中：Q=0.6×q1×l=0.6×3.1×1500=2790N
A=2/3×b×h=2/3×100×100=6667mm²
则： τ=0.42N/mm²<[fv]=1.6N/mm²
挠度验算：ρ=0.677×q2×l×l×l×l/(100×E×I)
其中：q2=1.84 N/mm
E表示弹性模量：8000N/mm²
I表示惯性矩 I=100×100×100×100/12=8333333
则：ρ=0.95mm<[ρ]=1500/400=3.75mm,模板次龙骨满足要求。
5
板底模板主龙骨验算
【10#工字钢@1500】
计算示意图(按三等跨连续梁计算) ：

抗弯强度验算：σ=M/W
主龙骨采用10#工字钢，间距1500mm；主龙骨下面立杆沿主龙骨方向2000mm，垂直主龙骨方向1500mm。
q1=7.75×1500/1000=11.625N/mm，q2=4.6×1500/1000=6.9N/mm
其中：M=0.1×q1×l×l
=0.1×11.625×2000×2000 =4650000N.mm
10#工字钢 ：W=49000mm³
则：σ=95N/mm²<[fm]=320N/mm²
抗剪强度验算