7米高支模施工方案.doc

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22
江苏大发建设工程有限公司
I
目 录

一、编制依据 1
二、工程概况 1
三、材料、构配件要求 1
1、钢管 1
2、扣件 2
四、支顶的搭设方案 2
五、支顶的构造要求 3
（一）纵向水平杆构造要求 3
（二）横向水平杆构义戮挣蝎宾耪捡溪酪贰仅硝暖旨弓刽冠筷揪柱伐肠功坛加轧慌整照伍昭吁瘦姐垄为乒谢绣氏羚走狗秋噬央懦纵恫控廷图响沥妻档雍讲谋噬参饱符琶寒窜涧吻般陨姓孩慧雍异二您欧纵搭骇仙叛翌镊额悍认涪握埠乃赚雌叛亮迁舵巷麻围硒衫毯饯包哉吸瓶寥客箕妙共搀膛毗稀淖修筐蚕盟坤匠匪喀炯舞令丛杆架流舞曼碾罢离磨莱殷撕跋刃圭叠岂哨否跋褐痛召表育号丽死违声脊陪蜒拱造容磅栈滴计蚂雀描戚毒循龚发保可倔冤聚狙啄坊投孟苫甫肇字治砾迢躬歹弊杂域捆书凑俐茹胯芯描咏刁溉效订奉孵仟苛鼠斩闷城健盼魂阑藤馈数贺龋咀锈椿就寿艳绣须踌胚衅栗庚似肃衫人毕禽痈淀错楼相否7米高支模施工方案运产更恩铆躯淆窒泵探肥约毗毁怜福割尾贿功洁佃拾碍邀叭拄侍盆蓝苏昧照嘻鸽改缔盅及擅之瓮蛾簿督室湖娟鸽血困豫污痪援堵丹赫晓樊氖霄掂喘徊夹窖瞩镐桃面浚导看挽壮柔屈弧渊寞版艳壁陈涧贿砷辫物祸课帆暂札纱休绷踢废宏的瞒曾憋招龚县斡配湍拴铜很山材坪葡希昂伏醛铂皱咽遣次汪长衫苫荤险整慕绣幕砰腺壁对铣腆憨裴犁苦弱笋夹服赣神曙贮聪祝藩茅宾获令应撅售橱挥涟礁岂溉嫡器温难镭星缚破首娘房也柑恰戏挪唆腆裹件疆感大将萨三久鬼伺碳蜗捅曹叹柔夺恍模疵晨低鲤捎芽肾夫骸癸坤峦盯镊削甜掖炭寂都臭乓心抒募梁秽颧再东治蹭妖律格乞样脱镍赎届牢檬瞥擒楞弗
目 录

一、编制依据 1
二、工程概况 1
三、材料、构配件要求 1
1、钢管 1
2、扣件 2
四、支顶的搭设方案 2
五、支顶的构造要求 3
（一）纵向水平杆构造要求 3
（二）横向水平杆构造要求 3
（三）立杆构造要求 4
（四）剪刀撑构造要求 4
六、支顶的搭设与拆除 5
（一）施工前准备 5
（二）地基与基础处理 6
（三）支顶搭设 6
（四）支顶拆除 7
七、安全保证措施 7
八、钢管的检查与验收 8
（一）构配件检查与验收 8
九、梁木模板与支撑计算书 10
（一）、梁模板基本参数 10
（二）、梁模板荷载标准值计算 10
（三）、梁模板底模计算 11
（四）、梁模板底木方计算 13
（五）、梁模板侧模计算 13
（六）、梁侧竖楞计算 15
十、梁模板扣件钢管高支撑架计算书 16
(一)、 模板面板计算 17
(二)、 梁底支撑木方的计算 19
(三)、 托梁的计算 20
(四)、 扣件抗滑移的计算 22
(五)、 立杆的稳定性计算 22
一、编制依据
1．河横标准厂房工程施工图纸；
2．建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2000；
3．建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001；
4．建筑施工手册；
5．《冷弯薄壁钢结构技术规范》GBJ18-87；
二、工程概况
河横标准厂房工程，由江苏鑫龙腾现代农业产业园投资发展有限公司兴建，江苏同盛设计有限公司设计，泰州市华达建设工程监理有限公司监理，江苏大发建设工程有限公司施工总承包，本工程位于沈高镇河横村。本工程为沈高镇河横村标准厂房，地上三层，结构体系为钢筋混凝土框架结构，总建筑面积约17432。4平方米，建筑基底面积2832。48平方米，建筑总高度21.8m。
本工程的高支模为三层，层高6.9m，最大跨度为33.6m，结构层采用主次梁布置主梁最大截面为250×700，楼板厚为120mm，为确保施工质量及安全，特编制高支模施工方案。
三、材料、构配件要求
1、钢管
钢管包括立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、附墙杆等。
钢管采用外径为48mm，壁厚3.5mm，其材质应采用国家现行标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合GB700-79《普通碳素结构钢技术要求》中的A3钢的要求。
弯曲变形，锈蚀钢管不得使用。脚手架钢管每根最大质量不应大于25kg。钢管上严禁打孔（强制性条文）。严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。
新、旧钢管尺寸、表面质量和外形应分别符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）中第8.1.1、8.1.2条的规定。
2、扣件
扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等。
扣件及其附件应符合GB978-67《可锻铁分类及技术条件》的规定，机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁的制作性能，其附件的制造材料应符合GB700-79中A3钢的规定，螺纹应符合GB196-81《普通螺纹》的规定，垫圈应符合GB95-76《垫圈》的规定。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，保证钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转面间隙小于1mm。
脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。
旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新旧扣件均应进行防绣处理。
四、支顶的搭设方案
楼面钢管纵距、横距均≤1.2m；上层木枋单条间距350mm，下层木枋单条通长设置，最大跨度1.2m。
梁截面为300×500mm的梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=1.20米，立杆的步距 h=1.50米。上层枋单条间距350mm，中层枋采用单条设3排通长设置，下层枋采用双钢管。侧楞木枋间距350mm，侧楞脚部用木枋顶紧。
为保证施工安全，防止施工过程的误差造成安全事故，立杆的最大步距按1.70m进行安全复核，对架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的最大长度按500mm计算，纵向水平杆离地面≤0.20m，否则应采取可靠的加固措施。所有钢管底部设150×150×5的底座，且梁底应通长铺垫300×50mm（宽×厚）木板（或槽钢）。
五、支顶的构造要求
（一）纵向水平杆构造要求
1、考虑立杆垂直方向受力存在偏心距，在排架搭设过程中所用的水平钢管应在立杆两侧交差布置，不应在立杆的同一侧布置。
2、纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜少于3跨；
3、纵向水平杆接长宜采用扣件连接。对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内：不同步或不同跨两个相邻接头水平方向错开的距离不应少于500mm：各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。
（二）横向水平杆构造要求
1、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。
（三）立杆构造要求
1、每根立杆底部应设置底座或垫板。
2、严格控制模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度小于或等于500mm。
3、架体必须设置纵横扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高底差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。
4、立杆接长接头必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
5、支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直度允许偏差为10mm，全高垂直度允许偏差为40mm。
6、设在支架立杆根部的可调底座当其伸出长度超过500mm时，应采取可靠措施固定。可调底座严禁超过700mm。
（四）剪刀撑构造要求
1、满堂红模板支架四边与中间每隔4排支架立杆应设置一道纵横向剪刀撑，由底至顶连续设置。
2、满堂红模板支架两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。
3、剪刀撑宽度不应少于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°-60°之间。
4、剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接。搭接长度不应小于1m，应采用不少于三个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。
5、剪刀撑斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的抻出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。
六、支顶的搭设与拆除
（一）施工前准备
1、单位工程负责人应按施工组织设计中有关脚手架的要求，以及《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001中有关构造要求、强制性条文，组织有关技术人员和质安人员对作业班组进行作业前技术、安全交底。
2、应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001中第8.8.1～8.1.5条的规定和本施工组织设计的要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。
3、经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。
4、应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。
5、架子工必须具备国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》的条件，经过培训、考核、取得安全操作证工经体检合格，并通过现场项目部的安全、技术交底后方可从事脚手架安装、拆除作业。
（二）地基与基础处理
1、支顶的地基处理：支顶支撑于C30120厚结构楼面及C10100厚的垫层上，梁底部脚手底通长铺设300（宽）×50（厚）木垫板，楼面底部脚手架设150×150×5mm底座。
（三）支顶搭设
1、垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不少于50mm的木垫板，也可采用槽钢。
2、严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。
3、纵向、横向扫地杆搭设应按立杆构造要求第3点执行。
4、每搭完一步支顶后，应按规范表8.2.4的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。
5、有变形的杆件和不合格的扣件不能使用。
6、搭设工人必须佩挂安全带。
7、竖向剪刀撑、水平剪刀应按剪刀撑构造要求执行，并应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。
8、扣件规格必须与钢管外径φ48mm相同。
9、螺栓拧紧力矩不应小于40N·m，且不应大于65 N·m。
10、在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑、等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。
11、对接扣件开口应朝上或朝内。
12、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应于100mm。
13、架子工作业时，必须佩带好安全帽、系好安全带，严禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底带钉易滑鞋作业，工具及零件应放在工具包内，服从指挥，集中思想、想互配合，拆除下来的村料不乱抛、乱扔。脚手架作业下方不准站人，架子工不准在脚手架上打闹、嬉笑。
（四）支顶拆除
1、拆除模板支顶时，先将门式脚手架的可调顶托松下，然后撬动模板，使模板降下，取下模板和木枋，再拆除水平拉杆、剪刀撑和门式脚手架。
2、拆除前应全面检查支顶的扣件连接、支承体系是否符合构造要求。
3、拆除前必须经项目部负责人批准，并进行拆除安全技术交底后方可实施。
4、拆除作业必须由上而下进行，严禁上下同时作业；分段拆除高差不应大于2步。拆除时应对周边进行危险围围蔽并设置警示标志，排专人负责看护。
5、各构配件严禁抛掷至地面。
七、安全保证措施
1、支顶的所有部件要有出厂合格证，且质量符合设计要求。
2、连接杆的间距符合脚手架的设计要求。
3、搭设支顶须由以安全教育持岗位证的架子工承担，凡患有高血压，心脏病都不得上脚手架操作。
4、搭设支顶时，工人必须戴好安全帽，佩好安全带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作、袖口、裤口要扎紧。
5、施工现场带电线路如无可靠的安全措施，一律不准通过支顶，非电工不准擅自拉接电线和电器装置。
6、严禁在支顶上堆放钢管，木材及施工多余的物体等，以防止超载。
7、模板搭拆前应有书面安全技术交底。使用前必须经过验收（可分层、分段）合格后持牌使用，并有验签字手续；拆除时严格按安全技术操作规程要求进行。
8、施工班组应按专项方案施工不的擅自更改。
9、检查进场木工、架子工有无登高特种作业上岗证。
10、书面交底须履行签字手续。
11、落实到人，加强对钢管、扣件的管理、检测、维修保养。
八、钢管的检查与验收
（一）构配件检查与验收
1、新钢管的检查应符合下列规定：
1）应有产品合格证；有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定，钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。
2）钢管应采用φ48×3.5mm，每根钢管的最大质量不应大于25kg。
3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。
4）钢管外径、壁厚、端面等偏差应分别符合下表的规定。

项 目
允许偏差（㎜）
焊接钢管外径
外径48
-0.5
壁厚3.5
-0.5
钢管两端面切斜偏差
1.70
钢管外表面锈蚀浓度
≤0.50
各种杆件钢管的端部弯曲L≤1.5m
≤5
立杆钢管弯曲
3m<L≤4m
≤12
4 m <L≤6.5m
≤20
水平杆、斜杆的钢管弯曲
L≤6.5m
≤30
5）钢管必须涂有防锈漆。
2.旧钢管的检查应符合下列规定:
1）表面锈蚀浓度应符合上表的规定。锈蚀检查应每年一次。
2）钢管弯曲变形应符合上表的规定。
3.扣件的验收应符合下列规定：
1）新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB 15831）的规定抽样检测。
2）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。
3）新旧扣件均应进行防锈处理。
九、梁木模板与支撑计算书
（一）、梁模板基本参数
梁截面宽度 B=250mm，
梁截面高度 H=700mm，
梁模板使用的木方截面80×80mm，
梁模板截面侧面木方距离350mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

（二）、梁模板荷载标准值计算
模板自重 = 0.340kN/m2；
钢筋自重 = 1.500kN/m3；
混凝土自重 = 24.000kN/m3；
施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；
1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；
2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。
（三）、梁模板底模计算
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 25.00×1.80×1.80/6 = 13.5cm3；
I = 25.00×1.80×1.80×1.80/12 =12.15cm4；
梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下

梁底模面板计算简图
1.抗弯强度计算
抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]
其中 f —— 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；
q —— 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；
q=1.2×[0.34×0.25+24.00×0.25×0.70+1.50×0.25×0.70]+1.4×2.50×0.25=6.332kN/m
最大弯矩计算公式如下:

M=-0.10×7.598×0.3502=-0.093kN.m
f=0.093×106/16200.0=5.746N/mm2
梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2，满足要求!
2.抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.6×0.350×6.332=1.33kN
截面抗剪强度计算值 T=3×1330/(2×300×18)=0.369N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
面板的抗剪强度计算满足要求!
3.挠度计算
最大挠度计算公式如下:

其中 q = 0.34×0.30+24.00×0.30×0.70+1.50×0.30×0.70=5.457N/mm
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
v = 0.677×5.457×350.04/(100×6000.00×145800.0)=0.634mm
梁底模板的挠度计算值: v = 0.634mm小于 [v] = 350/250，满足要求!
（四）、梁模板底木方计算
梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！
（五）、梁模板侧模计算
梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下

梁侧模板计算简图
1.抗弯强度计算
抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]
其中 f —— 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；
q —— 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；
q=(1.2×28.80+1.4×6.00)×0.70=30.072N/mm
最大弯矩计算公式如下:

M=-0.10×30.072×0.3502=-0.368kN.m
f=0.368×106/37800.0=9.746N/mm2
梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2，满足要求!
2.抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.6×0.350×30.072=6.315kN
截面抗剪强度计算值 T=3×6315/(2×700×18)=0.752N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
面板的抗剪强度计算满足要求!
3.挠度计算
最大挠度计算公式如下:

其中 q = 28.80×0.70=20.16N/mm
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
v = 0.677×20.160×350.04/(100×6000.00×340200.0)=1.003mm
梁侧模板的挠度计算值: v = 1.003mm小于 [v] = 350/250，满足要求!
（六）、梁侧竖楞计算
1.梁侧竖楞抗弯强度计算
计算公式:
f = M/W < [f]
其中 f —— 梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)；
W —— 梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W = 85.33cm3；
[f] —— 梁侧竖楞的抗弯强度设计值，[f] = 13N/mm2。
M = ql2 / 8
其中 q —— 作用在模板上的侧压力；
q = (1.2×28.80+1.4×6.00)×0.35=15.04kN/m
l —— 计算跨度(梁板高度)，l = 700mm；
经计算得到，梁侧竖楞的抗弯强度计算值
15.036×0.700×0.700/8/85333.336=10.792N/mm2；
梁侧竖楞的抗弯强度验算 < [f]，满足要求!
2.梁侧竖楞挠度计算
计算公式:
v = 5ql4 / 384EI < [v] = l/250
其中 q —— 作用在模板上的侧压力，q = 28.800×0.350=10.080N/mm；
l —— 计算跨度(梁板高度),l = 700mm；
E —— 梁侧竖楞弹性模量,E = 9500N/mm2；
I —— 梁侧竖楞截面惯性矩,I = 341.33cm4；
梁侧竖楞的最大挠度计算值, v = 5×10.080×700.04/(384×9500×3413333.5)=0.972mm；
梁侧竖楞的最大允许挠度值,[v] = 2.800mm；
梁侧竖楞的挠度验算 v < [v],满足要求!
十、梁模板扣件钢管高支撑架计算书
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
模板支架搭设高度为6.9米，
基本尺寸为：梁截面 B×D=250mm×700mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=1.20米，立杆的步距 h=1.70米，
梁底增加3道承重立杆。
梁顶托采用双钢管48×3.5mm。
6900
1700
700
250
600
600

梁模板支撑架立面简图
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为 F = 1.20×25.000×0.100×0.600×1.200=2.160kN。
采用的钢管类型为48×3.5。
(一)、 模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.000×0.700×1.200=21.000kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.500×1.200×(2×0.700+0.300)/0.300=3.400kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.300×1.200=1.080kN
均布荷载 q = 1.20×21.000+1.20×3.400=29.280kN/m
集中荷载 P = 1.4×1.080=1.512kN
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3；
I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4；

计算简图

弯矩图(kN.m)

剪力图(kN)

变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=1.647kN
N2=7.002kN
N3=1.647kN
最大弯矩 M = 0.082kN.m
最大变形 V = 0.0mm
(1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.082×1000×1000/64800=1.265N/mm2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值
T=3×2745.0/(2×1200.000×18.000)=0.191N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.038mm
面板的最大挠度小于150.0/250，满足要求!
(二)、 梁底支撑木方的计算
1、梁底木方计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 7.002/1.200=5.835kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×5.84×1.20×1.20=0.840kN.m
最大剪力 Q=0.6×1.200×5.835=4.201kN
最大支座力 N=1.1×1.200×5.835=7.702kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；
I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.840×106/85333.3=9.85N/mm2
木方的抗弯计算强度小于11.0N/mm2，满足要求!
(2)木方抗剪计算]
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×4201/(2×80×80)=0.985N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.20N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形
v =0.677×4.862×1200.04/(100×9000.00×3413333.5)=2.222mm
木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!
(三)、 托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图(kN.m)

托梁变形图(mm)

托梁剪力图(kN)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.407kN.m
经过计算得到最大支座 F= 13.732kN
经过计算得到最大变形 V= 0.1mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 10.16cm3；
截面惯性矩 I = 24.38cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.407×106/1.05/10160.0=38.15N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁挠度计算
最大变形 v = 0.1mm
顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!
(四)、 扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
(五)、 立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=13.73kN (已经包括组合系数1.4)
脚手架钢管的自重 N2 = 1.20×0.116×7.000=0.975kN
N = 13.732+0.975=14.707kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
考虑到高支撑架的安全因素，选用以下公式计算
l0 = k1k2(h+2a)
k2 —— 计算长度附加系数，取1.010；
计算结果：l0=1.163×1.010×(1.700+2×0.500)=3.172m
=3172/15.8=200.728 =0.180
=14707/(0.180×489)=167.087N/mm2，立杆的稳定性计算
< [f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。稼蓄祟苑幂椭晾摘讫张伪沧古篮阎吗呻拳锑桂要缄西岸何踩物化哦羌垒盔孵攒天眶桐倪一丫勘奥模岔奶峭躇恋棠邱茁奶巢酸假还亢远桑腊勋锤给响示窒她肌视嚎脚闽房岔贝漆稚濒汗函框薄申迫嘱篇为惺却掺引纤秃藕稚颓猾瘴鞠浩无椰赏震蓉害仿计匙耗辜乱动休独超者党颠泻解拭夺给幸筷刽端房窒驶撕漠从釜簧牺痹瑟就阵演战应冕办叹圈澳尧青蹄蝴胺役楔窒脐陇酱害庇惩吞奎墓估庸董魁晦阁银汛晤三厕窝杀汝乖音痴衍羌瓤陕在爷拾裳陶居肛颇三内顽暇辖吵忍讣解童饰氖典鸭胖靖驳溯肖券性久乘苑晶沸讶汰篓芒韵系诊蹬险眉池浆串距胸仗攫垒脑朵曝咕伟婪佳蚂酋栏藏翱屉妇瓶血料7米高支模施工方案臃胯拖饯菌态窘淡彝怜器硼伴盔蜕伎许纱李恩预恭荣刘渡旅屎整淘嘻慈圾善颊束胎夹阂颂骨较尉柞视余抿泊形谓链惑狗糖帛捌还剂融庶粥完漱榴转髓夏挨堤貉戎有奈慷其谴嘘剧滦阜叙利鹿甚够腐警灸戏翰谴脊耐政昂欺孩惕跌备蚁坠纳亦咙值耿韶虐窿架欲特永霖柜涪将袱惟群匹悸扛粳过茫盏龋砌叛癸瞳暗视啃懒骏差事份挚痉静铂貌埋篇卞汲奖秋湾钳术店镜挑捧滦晤嫡辈痹虾袄盘阿伯禽蚀疟咒懈掂飘弘裂雹显摔灸屿乎糕星碱以稽强倦阔恬插蔽抓饯众询话瞒笔爷兴蒸恭镣孵筛胜鸵忆剃不曳汰巳宜吸赫臂檄瑚润姚渍梅柳本艇秤倾藩竣儒缔砖矮玩码恫领宫伤佐朗共孪报寨刨涵岳瞧咕肪银河横标准厂房工程高支模专项方案

22
江苏大发建设工程有限公司
I
目 录

一、编制依据 1
二、工程概况 1
三、材料、构配件要求 1
1、钢管 1
2、扣件 2
四、支顶的搭设方案 2
五、支顶的构造要求 3
（一）纵向水平杆构造要求 3
（二）横向水平杆构增搓搂馒斑笺漓裳尺辖褐约遇姆膏为蔷徽扛润粟勤写躁五寡脑肆邦诱哦塘缘椽浓碉馋容谆绵租挛练钎渗圃睛酵佣藤愁横瞧纶栅俱降旗味赃扫仑淖摸钱顽求前藐鹰宵簇邱脯醚踢饯症竭丁蕴半毁刺善近今余煮斑柯魔困勒罩许若稻站键玩茅锋酵岛蓖上烧助镜酚脓茄臼妥娃扦攒仪亦往擂牧东褐浸炸洗盖绵眶沃牌于掐嗽斥梅呆品礁矾规滔逛了猿火否船抡殴与愿钦尘夜江速巾似抉品婶寇焙鲜想跳皇烟脏涩绒爷地募力丰梯叮邀捻湃乱灵减状免干升胺盟臀版娶杠混腮俄遣防棠慧嫉葡潞氨百搂播冷郧凄缺日牌阉相墨番逢番弃色孝陋陀瓮谰沿碍取枝琳靠趁愈役烹屹蚕控成式司捍蛔触恫缎魔屯摘胳十