220kV区域性变电站电气一次设计.docx

毕 业 （学位） 论 文

（ 2008 届本科）

题 目： 220kV区域性降压变电站

电力系统的基本知识包括设计原则、设计步骤、计算方法及等等，它是设计书的主要理论来源和设计基础。计算部分通过对设计中涉及的计算过程、方法等给以直观的数值分析，它设计以220kV降压变电站电气一次部分的设计为主线，将发电厂变电站电气部分、电力系统分析等相关课程中的内容联系起来，，关键词：变电站 电气一次 电气主接线 短路电流计算

Abstract

This graduation project is according to the graduation project project description request, is a transformer substation electrical engineering (part) carries on the design in view of the 220kV voltage dropping resistor transformer substation, and makes the elaboration and the explanation.
Through this graduation project work, on the one hand has studied the theory knowledge and the skill carry on utilize comprehensive, and can consolidate and the enhancement；On the other hand has raised own apply theory to reality, the independent work and ponder question ability.
In this graduation project, the instruction booklet and the account book adopt the mix arrangement the way, first explained the part main introduction electrical power system design the elementary knowledge, including in principle of design, design procedure, computational method and regulations correlation stipulation and so on, it is the main theory origin and the design foundation which designs.Then the computation part through to designs the computation process, the method which involves and so on gives the direct-viewing numerical analysis, it for the equipment choice, the stereotypia and the verification and so on provides the concrete basis.
The design take 220kV voltage dropping resistor transformer substation electricity partial designs as the master line, power plant transformer substation correlation curriculum and so on in the electricity part, electrical power system analysis contents relates, mainly has covered the electrical host wiring determination, the main transformer choice, the short-circuit current computation, equipment choice and protection and power distribution equipment contents and so on plan design, and simultaneously slightly the belt introduced the direct current system, the relay protection, the anti-radar protection, the host change correlation aspect and so on the protection knowledge.

Keywords: transformer substation

主接线的设计步骤
方案的确定几点补充
基准值的选取
短路点的选取
各元件电抗标幺值的计算主变压器各绕组电抗标幺值计算
各短路点的短路计算
选择限流电抗器校正d点短路电流值
绘制短路电流计算结果表
本章小结
技术条件
基本要求
隔离开关的基本要求
主要隔离开关
根据2008年“电气工程及其自动化专业”毕业设计任务书要求进行编写，时间仓促，恳请正设计人：夏 静
2008.6.1

主接线的设计步骤
双母线分段接线
可以分段运行，系统构成方式的自由度大，两个元件可完全分别接到不同的母线上，对大容量且在需相互联系的系统是有利的，由于这种母线接线方式是常用传统技术的一种延伸，因此在继电保护方式和操作运行方面都不会发生问题。而较容易实现分阶段的扩建等优点。
易受到母线故障的影响，断路器检修时要停运线路，占地面积较大。
一般当连接的进出线回路数在12回及以上时。一个半断路器（3/2）接线
具有较高的供电可靠性和运行灵活性，任一母线故障或检修时均不致停电。
使用的设备较多，占地面积较大，增加了二次控制回路的接线和继电保护的复杂性，且投资大。
一般只在大容量的变电站中使用。
一个半断路器（3/2）接线在进出线路多时（一般超过四回）为便于电能的汇集和分配，常设置汇流母线作为中间环节，使接线简单清晰、运行方便，有利于安装和扩建。而本站各电压等级进出线均超过四回，并且考虑到220V侧会有功率穿越，所以采用有汇流母线连接的接线形式，一个半断路器（3/2）接线在电网中的位置是地区中心站,所处位置网架结构已较完善,至少有两回220kV电源线,实现了N-1SF6单母线分段的接线形式优先采用制造厂制造的成套开关柜；②地区电网成环网运行检修水平的迅速提高；③
采用单母线分段接线的方式就能满足可靠性、灵活性等各方面的要求，单母线分段的接线形式双母线的接线形式单母线分段接线在可靠性方面不如双母线接线优越，故双母线的接线形式。
方 案
220kV
110kV
10kV
图样
方案一
单母线分段
双母线
单母线分段
见附件一
方案二
双母线
双母线
单母线分段
见附件
由于电气设备的型号还没有确定，其价格也就无从可知，只能选定某一典型设备的参考价格来进行粗略计算，同时忽略一些投资比较小的和相对固定的项目。因此，在计算过程中只考虑220kV电压等级断路器和隔离开关的影响，其它方面均忽略不计。
一、所需主要电气设备的数目
方 案
项 目
方案一
方案二
220kV 接线方式
单母线分段
双母线
220kV SF6断路器数目
7
7
220kV隔离开关的数目
14
20
表各方案220kV断路器和隔离开关的所需数目
二、电气设备参考价格
每台断路器的参考价格
(万元/台)
方案一断路器的总投资
(万元)
方案二断路器的总投资
(万元)
105
7×105＝735
7×105＝735
表3-3 各方案220kV断路器的参考价格
每台隔离开关的参考价格
(万元/台)
方案一隔离开关的总投资
(万元)
方案二隔离开关的总投资
(万元)
5.5
14×5.5＝77
20×5.5＝110
表3-4 各方案220kV隔离开关的参考价格
三、计算综合投资Z
1）综合投资Z的计算公式
Z＝×(1+) （万元）
式中：—为主体设备的综合投资,包括变压器﹑高压断路器﹑高压隔离开关及配电装置等设备的总和投资（在下面的计算过程中只考虑断路器和隔离开关的影响）；
a—为不明显的附加费用比例系数,一般220取70,110取90。
2）相关计算过程
方案一220kV部分综合投资为：
＝×(1+)＝（735+77）×(1+)＝1380.4（万元）
方案二220kV部分综合投资为：
＝×(1+)＝（735+110）×(1+)＝1436.5（万元）
由于1380.4＜1436.5，即＜。
四、年运行费用U的比较
1）年运行费用U的计算公式
U＝a×△A＋＋ (万元)
式中: — 检修、维护费,一般取(0.022～0.042)Z
— 折旧费,一般取(0.05～0.058)Z
a — 电能电价,一般可取0.1元/kW·h
△A — 变压器电能损失(kW·h)
2）相关比较过程
由上式通过分析可知，在相同的计算条件下，方案一中的电能电价a、变压器电能损失△A和方案二中的相同，则a×△A部分计算结果一样。在计算＋部分时，两个方案选取的系数相同，但综合投资Z的值不同。由前面的相关计算过程可知，＜，从而＜。
综合以上内容易知， ＜，即方案一的年运行费用小于方案二的年运行费用。
方案的确定
1）技术比较
① 方案一中的单母线分段接线简单，控制简单，供电可靠，调度灵活，扩建方便，易于采用成套电气设备，有利于变电站的运行；而方案二中的双母线接线可靠性较高，，但对运行人员要求高通常变电站主接线的高压侧，应尽可能采用断路器数目较少的接线，以节省投资。
② SF6能满足220kV侧的可靠性要求。
③ 方案二虽供电更可靠，但与方案一相比较，设备增多，配电装置布置复杂，投资和占地面增大，而且，当母线故障或检修时，隔离开关作为操作电器使用，容易误操作。
2）经济比较
在综合投资方面，＜；在年运行费用方面，＜。则方案一投资少，且能满足相关的技术要求。所以，从年运行费用的角度考虑，选择方案一。
综合技术和经济两方面的比较，最后确定变电站的主接线形式选取方案一。

几点补充
SF6≈≈≈

主变中性点接地方式的确定选择电力网中性点的接地方式是一个综合性的问题。它与电压等级、单相接地短路电流、过电压水平、保护配置等有关，直接影响电网的绝缘水平、系统供电的可靠性和连续性、变压器和发电机的运行安全以及对通信线路的干扰等等。
主要的接地方式有：中性点不接地、中性点经消弧线圈接地和直接接地。电力网中性点的接地方式，决定了变压器中性点的接地方式。
在本设计中，主变220kV和110kV侧采用中性点直接接地的方式，而10kV侧采用中性点经消弧线圈接地的方式。

选择计算短路点。
换算为同一基准值下的标幺值。给系统订制等值网络图。
绘制等值网络图，并将各元件电抗标幺值统一编号。化简等值网络图，并求出电源与各短路点之间的电抗。计算无限大容量电源的计算短路电流有名值和全电流最大有效值及短路电流冲击值。短路绘制短路电流计算结果表。
基准值的选取
高压短路电流计算一般只计算各元件的电抗，并采用标幺值进行计算，为了计算方便而选取基准值。
在短路计算基本假设的前提下，选取基准容量=100MVA；取线路阻抗=0.4Ω/kM。
另外，由公式：==1.05×可求得电压基准值，即为各级电压平均值，具体为：
220kV级：=1.05×=1.05×220kV≈230 kV
110kV级：=1.05×=1.05×110kV≈115 kV
10kV级：=1.05×=1.05×10kV≈10.5 kV
由公式：=可求得电流基准值，具体为：
220kV级：==kA≈0.251 kA
110kV级：==kA≈0.502 kA
10kV级：==kA≈5.499 kA
由公式：=可求得电抗基准值，具体为：
220kV级：===529 Ω
110kV级：===132.25 Ω
10kV级：===1.103 Ω
（kV）
230
115
10.5
（kA）
0.251
0.502
5.499
（Ω）
529
132.25
1.103
计算出的基准值如上表所示
短路点的选取
在选择的短路点中， 220kV进线处短路与变压器高压侧短路的短路电流相同，所以在此电压等级下只需选择一个短路点。则在另外两个电压等级下，同理也只需各选一个短路点。短路点分别选取变电站的三级电压汇流母线：220kV—，110kV—，10kV—。各元件电抗标幺值的计算主变压器各绕组电抗标幺值计算
前面已经选出了主变压器（三绕组），其阻抗电压百分比如下表：

表主变压器（三绕组）阻抗电压百分比
由上表易知，＝；＝；＝。
一、各绕组的等值电抗
高压侧：＝×（＋－）＝×（＋－）＝15.19
中压侧：＝×（＋－）＝×（＋－）＝-1.17
低压侧：＝×（＋－）＝×（＋－）＝9.29
二、各绕组等值电抗标么值
高压侧：＝×＝×≈0.0844
中压侧：＝×＝×≈-0.0065
低压侧：＝×＝ ×≈0.1032
由于只有两台主变，故只需考虑2台变压器，且#1变的参数和#2变的参数一致。
＝×L×＝0.4×150×≈0.1134
则四条相互并联＝∥∥∥
＝＝≈0.0284
220kV侧电源近似为无穷大系统，而＝＝×＝×≈0.0111一、电路模型
计算短路电流所用的电路模型是简化的模型，即：忽略负荷电流；不计各元件的电阻，也不计送电线路的电纳及变压器的导纳等。依据本变电站选定的主接线方式、设备参数和短路点选择，系统简化的电路模型如右图所示。

图5-1 系统简化的电路模型
二、系统简化的图5-2 系统简化的＝＝0.0111；＝＝0.0284；＝＝＝0.0844；＝＝＝-0.0065；＝＝＝0.1032。则
图5-3 各短路点的短路计算当点短路时即220kV母线发生三相短路
（一）电抗计算
220kV侧可以看作是一个无穷大系统，而110、10kV侧母线没有电源，无法向220kV侧提供短路电流，可略去不计，等值电路可化简为右图。

图5-4 点短路时等值电路化简过程
具体计算如下：将+记为，那么＝+＝0.0111+0.0284＝0.0395
（二）相关参数计算
短路回路总电抗标幺值：==0.0395
短路电流标幺值：==≈25.316
换算到220kV侧0秒短路电流有名值：=×=25.316×0.251kA≈6354 A
根据《电力工程电气设计手册》的相关规定，远离发电厂的地点（变电站）取电流冲击系数= 1.8。当不计周期分量的衰减时，短路电流全电流最大有效值：
=×=×6354A≈9658 A
短路电流冲击电流: =××=×1.8×6354A≈16172 A
短路容量: ==MVA≈2531 MVA 或者可由下式求得
=××=×230×6354 KVA≈2531 MVA
当点短路时即110kV母线发生三相短路
（一）电抗计算
如处短路类似，10kV侧母线没有电源，无法向110kV侧提供短路电流，可略去不计，等值电路可化简为右图。
图5-5 点短路时等值电路化简过程
具体计算如下：由于＝＝＝0.0844，＝＝＝-0.0065，则将+和+都记为，那么＝+＝+＝0.0844+（-0.0065）＝0.0779
将∥记为，那么＝∥＝＝＝0.0390
将+记为，那么＝+＝0.0395+0.0390＝0.0785
（二）相关参数计算
短路回路总电抗标幺值：==0.0785
短路电流标幺值：==≈12.739
换算到110kV侧0秒短路电流有名值：=×=12.739×0.502kA≈6395 A
根据《电力工程电气设计手册》的相关规定，远离发电厂的地点（变电站）取电流冲击系数= 1.8。当不计周期分量的衰减时，短路电流全电流最大有效值：
=×=×6395A≈9720 A
短路电流冲击电流: =××=×1.8×6395A≈16277 A
短路容量: ==MVA≈1274 MVA 或者可由下式求得
=××=×115×6395KVA≈1274 MVA
当点短路时即10kV母线发生三相短路
（一）电抗计算
如处短路类似，110kV侧母线没有电源，无法向10kV侧提供短路电流，可略去不计，等值电路可化简为右图。
图5-6 点短路时等值电路化简过程
具体计算如下：由于＝＝＝0.0844，＝＝＝0.1032，则将+和+都记为，那么＝+＝+＝0.0844+0.1032＝0.1876
将∥记为，那么＝∥＝＝＝0.0938
将+记为，那么＝+＝0.0395+0.0938＝0.1333
（二）相关参数计算
短路回路总电抗标幺值：==0.1333
短路电流标幺值：==≈7.502
换算到10kV侧0秒短路电流有名值：=×=7.502×5.499kA≈41253 A
根据《电力工程电气设计手册》的相关规定，远离发电厂的地点（变电站）取电流冲击系数= 1.8。当不计周期分量的衰减时，短路电流全电流最大有效值：
=×=×41253A≈62705 A
短路电流冲击电流: =××=×1.8×41253A≈104998 A
短路容量: ==MVA≈751 MVA 或者可由下式求得
=××=×10.5×41253KVA≈751 MVA
因为点短路时，短路电流有名值=41253A、短路电流冲击电流 =104998A均超出常规10kV断路器的规格，需要选用重型断路器。所以必须对点进行短路电流限制，具体做法是在两台主变的10kV侧加装串联电抗器，限制后应满足短路电流有名值≤40kA、短路电流冲击电流≤100kA。选择限流电抗器校正点短路电流值
一、限流电抗器的选择
主变10kV侧额定电流：=1.05×=1.05×kA=5.456 kA
根据目前10kV断路器制造厂家最大只能提供额定电流=4000A的设备，以及本站10kV侧近期最大总负荷为16MW的情况，可以通过保护整定值的方式将主变10kV侧通过最大容量限制为60MVA。这样，主变10kV侧额定电流为：
=1.05×=1.05×kA=3.637 kA
根据主变10kV侧的额定电压和额定电流，初步选定10kV主变断路器型号为ZN28-12Ⅰ,其技术参数为：
额定电压=10kV 额定电流=4000A
额定开断电流=40kA 额定关合电流峰值=100kA
4S热稳定电流=40kA 合闸时间0.2s
固有分闸时间0.06s 燃弧时间0.03s
由上面的参数知电抗器应限制短路电流到≤=40kA。
已知＝5.499kA 电抗器的电抗标幺值为：=×
电源至电抗器前对短路点的总电抗标幺值为：==0.1333
估算所需电抗器的电抗标幺值（为了有较大裕度，取的值为32kA）：
=-=-0.1333=0.0385
由于需要在两台主变低压侧加设限流电抗器，因此在额定参数下的电抗百分数：
=2×××100=0.0385××100=5.89%
根据上述计算结果，选取限流电抗器的型号为XKK-10-4000-6，其参数如下：
额定电压kV
额定电流
A
额定电抗
％
通过容量
KVA
动稳定电流峰值
kA
4s热稳定电流
kA
10
4000
6
3×23094
204
80
表5-3 XKK-10-4000-6型限流电抗器相关参数
二、重新核算点短路电流
因为增加了限流电抗，所以需要重新核算相关短路电流值。结合前面点短路电流的计算过程，简化的等值电路图如下。

图5-7 增加限流电抗后简化的等值电路图
则限流电抗标幺值=×
=×
=0.0786
那么加限流电抗器后的点短路回路总电抗标幺值为：=+=0.1333+0.0786=0.2119
短路电流标幺值：==≈4.719
换算到10kV侧0秒短路电流有名值：=×=4.719×5.499kA≈25950 A＜40kA
因此结果符合预定的短路电流有名值小于40kA的要求。
根据《电力工程电气设计手册》的相关规定，远离发电厂的地点（变电站）取电流冲击系数= 1.8。当不计周期分量的衰减时，短路电流全电流最大有效值：
=×=×25950A≈39444 A
短路电流冲击电流: =××=×1.8×25950A≈66173 A＜100kA
因此结果也符合预定的短路电流冲击值小于100kA的要求。
短路容量: ==MVA≈472 MVA 或者可由下式求得
=××=×10.5×25950KVA≈472 MVA绘制短路电流计算结果表
综合以上各短路点的短路计算情况，、和点短路电流计算结果见下表。
短路点
支路名称
暂态短路电流（A）

短路电流冲击值（A）

全电流最大有效值（A）

短路容量（MVA）

220kV母线
6354
16172
9658
2531

110kV母线
6395
16277
9720
1274

（限制前）
10kV母线
41253
104998
62705
751

（限制后）
10kV母线
25950
66173
39444
472
表5-4 、和点三相短路电流计算结果
本章小结短路是电力系统中最常见的且很严重的故障。短路故障将使系统电压降低和回路电流大大增加，它不仅会影响用户的正常供电，而且会破坏电力系统的稳定性，并损坏电气设备。因此，在发电厂、变电站以及整个电力系统的设计和运行中，都必须对短路电流进行计算。
本章针对变电站系统中各个电压等级下的母线发生三相短路时，分别进行计算了所流过的短路电流。这为下一步设备选择等相继工作奠定了必要的基础。
导体和电器的选择是变电站设计的主要内容之一，电气设备的选择同时必须执行国家的相关技术经济政策，并应做到技术先进、经济合理、安全可靠、运行方便和适当地留有发展余地，以满足电力系统安全、经济运行的需要。
电气设备要能可靠地工作，必须按正常工作条件进行选择，并按短路状态校验热稳定和动稳定。选择的高压电器应能在长期工作条件下和发生过电压、过电流的情况下保持正常运行。
基本要求
1）在合闸运行时应为良导体，不但能长期通过负荷电流，即使通过短路电流，也应该具有足够的热稳定性和动稳定性。
2）在跳闸状态下应具有良好的绝缘性。
3）应有足够的断路能力和尽可能短的分段时间。
4）应有尽可能长的机械寿命和电气寿命，并要求结构简单、体积小、重量轻、安装维护方便。
断路器型式的选择，除需满足各项技术条件和环境条件外，还应考虑到便于安装调试和运行维护，并经技术、经济比较后确定。高压断路器与传统的断路器相比较而言，具有安全可靠、开断性能好、结构简单、尺寸小、质量轻、操作噪音小、检修维护方便等优点。它已在电力系统的各电压等级中得到了广泛的应用。鉴于目前断路器在技术性能和运行维护等方面具有的明显优势，加之其制造工艺的飞速发展，因此本站220、110、10kV断路器推荐采用断路器。
一、220kV侧断路器的选择
根据原始资料反映，本站主要从四回线路取得电源，任何一回220kV进线都可能会出现带动全站负荷的运行方式，因此220kV进线断路器将以通过全站负荷进行选择；主变、分段断路器以设计手册要求的回路最大持续工作电流进行选择。
1〉、220kV进线断路器的选择
（1）选择
额定电压选择：＝220 kV
最高工作电压选择：≥＝×1.15＝220×1.15kV＝253 kV
额定电流选择：≥ 考虑到主变压器在电压降低5%时，其出力保持不变，所以相应回路的＝1.05。 即：＝1.05×＝1.05 ×kA ＝0.992 kA
额定开断电流选择：≥＝6354 A 即：≥6354 A
额定短路关合电流选择：≥＝16172 A 即：≥16172 A
根据以上数据可以初步选择断路器的型号为LW6－220，其参数如下：
额定电压＝220kV 最高工作电压=252kV
额定电流=3150A 额定开断电流=50kA
额定闭合电流峰值=100kA 动稳定电流峰值=100kA
4S热稳定电流=50kA 额定开断时间0.06s
额定闭合时间0.09s 固有分闸时间0.036s
燃弧时间取0.05s
（2）校验
①热稳定校验，取后备保护为0.15S
=+=0.036+0.05=0.086 s
=+tb=0.086+0.15=0.236 s
=×=×0.236=9.528
=×t=×4=10000
由于9.528﹤10000，即>，从而满足要求。
②动稳定检验
≤
=16172A＜100kA，从而满足要求。
由校验结果表明：选择的户外LW6－220型高压断路器总体上能满足要求，则由上述内容可列出下表：

设备及数据
项目
LW6－220
产品数据
计算数据
≥
252kV
253kV
≥
3150A
992A
≥
100kA
16.172kA
≥
50kA
6.354kA
≥
100kA
16.172kA
≥
10000
9.528
表6-1 220kV进线断路器校验结果
2〉、220kV主变断路器、分段断路器的选择
（1）选择
额定电压选择：＝220 kV
最高工作电压选择：≥＝×1.15＝220×1.15kV＝253 kV
额定电流选择：≥ 考虑到主变压器在电压降低5%时，其出力保持不变，所以相应回路的＝1.05。 即：＝1.05×＝1.05 ×kA＝0.496 kA
额定开断电流选择：≥＝6354 A 即：≥6354 A
额定短路关合电流选择：≥＝16172 A 即：≥16172 A
根据以上数据可以初步选择断路器的型号也可以为LW6－220，其参数如下：
额定电压＝220kV 最高工作电压=252kV
额定电流=3150A 额定开断电流=50kA
额定闭合电流峰值=100kA 动稳定电流峰值=100kA
4S热稳定电流=50kA 固有分闸时间0.036s
燃弧时间取0.05s
（2）校验
①热稳定校验，取后备保护为1S
=+=0.036+0.05=0.086 s
=+tb=0.086+1=1.086 s
=×=×1.086=43.845
=×t=×4=10000
由于43.845﹤10000，即>，从而满足要求。
②动稳定检验
≤
=16172A＜100kA，从而满足要求。
设备选型及校验均与进线断路器相同，故主变断路器、分段断路器的选型和进线一样。由校验结果表明：选择的户外LW6－220型高压断路器总体上能满足要求，则由上述内容可列出下表：

设备及数据
项目
LW6－220
产品数据
计算数据
≥
252kV
253kV
≥
3150A
496A
≥
100kA
16.172kA
≥
50kA
6.354kA
≥
100kA
16.172kA
≥
10000
43.845
表6-2 220kV主变断路器、分段断路器校验结果
二、110kV侧断路器的选择
1、考虑2台主变及一定的功率交换；
2、考虑检修、维护方便，220kV及110kV均选用同类型的产品。
1〉、110kV主变断路器、母联断路器的选择
（1）选择
额定电压选择：＝110 kV
最高工作电压选择：≥＝×1.15＝110×1.15kV＝126.5 kV
额定电流选择：≥ 考虑到主变压器在电压降低5%时，其出力保持不变，所以相应回路的＝1.05。 即：＝1.05×＝1.05 ×kA ＝0.992 kA
额定开断电流选择：≥＝6395 A 即：≥6395 A
额定短路关合电流选择：≥＝16277 A 即：≥16277 A
根据以上数据可以初步选择断路器的型号为LW14－110，其参数如下：
额定电压＝110kV 最高工作电压=126kV
额定电流=2000A 额定开断电流=31.5kA
额定闭合电流峰值=80kA 动稳定电流峰值=80kA
3S热稳定电流=31.5kA 固有分闸时间0.025s
燃弧时间取0.05s
（2）校验
①热稳定校验，取后备保护为1S
=+=0.025+0.05=0.075 s
=+tb=0.075+1=1.075 s
=×=×1.075=43.963
=×t=×3=2976.75
由于43.963﹤2976.75，即>，从而满足要求。
②动稳定检验
≤
=16277A＜80kA，从而满足要求。
由校验结果表明：选择的户外LW14－110型高压断路器总体上能满足要求，则由上述内容可列出下表：

设备及数据
项目
LW14－110
产品数据
计算数据
≥
126kV
126.5kV
≥
2000A
992A
≥
80kA
16.277kA
≥
31.5kA
6.395kA
≥
80kA
16.277kA
≥
2976.75
43.963
表6-3 110kV主变断路器、母联断路器校验结果
2〉、110kV最大一回负荷出线断路器的选择
（1）选择
额定电压选择：＝110 kV
最高工作电压选择：≥＝×1.15＝110×1.15kV＝126.5 kV
额定电流选择：≥ 考虑到其中1回线路因故障退出时，所有负荷将转移到另1回线路，所以相应回路的＝＝kA ＝0.232 kA
额定开断电流选择：≥＝6395 A 即：≥6395 A
额定短路关合电流选择：≥＝16277 A 即：≥16277 A
根据以上数据可以初步选择断路器的型号为LW14－110，其参数如下：
额定电压＝110kV 最高工作电压=126kV
额定电流=2000A 额定开断电流=31.5kA
额定闭合电流峰值=80kA 动稳定电流峰值=80kA
3S热稳定电流=31.5kA 固有分闸时间0.025s
燃弧时间取0.05s
（2）校验
①热稳定校验，取后备保护为1S
=+=0.025+0.05=0.075 s
=+tb=0.075+1=1.075 s
=×=×1.075=43.963
=×t=×3=2976.75
由于43.963﹤2976.75，即>，从而满足要求。
②动稳定检验
≤
=16277A＜80kA，从而满足要求。
设备选型及校验均与主变断路器、母联断路器相同，故最大一回负荷出线断路器的选型和主变断路器、母联断路器的一样。由校验结果表明：选择的户外LW14－110型高压断路器总体上能满足要求，则由上述内容可列出下表：

设备及数据
项目
LW14－110
产品数据
计算数据
≥
126kV
126.5kV
≥
2000A
232A
≥
80kA
16.277kA
≥
31.5kA
6.395kA
≥
80kA
16.277kA
≥
2976.75
43.963
表6-4 110kV最大一回负荷出线断路器校验结果
三、10kV侧断路器的选择
1〉、10kV主变断路器、分段断路器的选择
（1）选择
根据前一章中选择限流电抗器的相关内容，选定10kV主变断路器、分段断路器的型号为ZN28-12Ⅰ,其技术参数为：
额定电压=10kV 最高工作电压=12kV
额定电流=4000A 额定开断电流=40kA
额定关合电流峰值=100kA 4S热稳定电流=40kA
合闸时间0.2s 固有分闸时间0.06s
燃弧时间0.03s
（2）校验
①热稳定校验，取后备保护为1S
=+=0.06+0.03=0.09 s
=+tb=0.09+1=1.09 s
=×=×1.09=734.009
=×t=×4=6400
由于734.009﹤6400，即>，从而满足要求。
②动稳定检验
≤
=66173A＜100kA，从而满足要求。
由校验结果表明：选择的户内ZN28-12Ⅰ型真空断路器总体上能满足要求，则由上述内容可列出下表：

设备及数据
项目
ZN28-12Ⅰ
产品数据
计算数据
≥
12kV
11.5kV
≥
4000A
3637A
≥
100kA
66.173kA
≥
40kA
25.950kA
≥
100kA
66.173kA
≥
6400
734.009
表6-5 10kV主变断路器、分段断路器校验结果
2〉、10kV最大一回负荷出线断路器的选择
（1）选择
额定电压选择：＝10 kV
最高工作电压选择：≥＝×1.15＝10×1.15kV＝11.5 kV
额定电流选择：≥ 考虑到其中1回线路因故障退出时，所有负荷将转移到另1回线路，所以相应回路的＝＝kA ＝0.218 kA
根据以上数据可以初步选择真空断路器的型号为ZN28－10，其参数如下：
额定电压＝10kV