电气主系统第九章电力变压器的运行.ppt

单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,*,发电厂电气主系统,9-,*,第九章 电力变压器的运行,第一节,变压器的温升与温度计算,第二节,变压器的绝缘老化,第三节,变压器的正常过负荷,第四节,变压器的事故过负荷,第五节,自耦变压器的工作原理与运行,第六节,变压器的并列运行,本章计划学时,:6 8,学时,电力变压器是发电厂和变电所中重要的一次设备之一，随着电力系统电压等级的提高和规模的扩大，升压和降压的层次增多，系统中变压器的总容量已达发电机装机容量的,7,10,倍。可见电力变压器的运行是电力生产中非常重要的环节。,本章着重介绍电力变压器运行中的基本理论。,第一节 变压器的温升与温度计算,一、变压器的发热和散热,变压器在运行时，绕组、铁心和附加的电能损耗都将转变成热能，使变压器各部分的温度升高。图,9-1,示出了油浸式变压器中各部分温度的分布情况。,1),铁心、高压绕组、低压绕组的发热互不关联：所产生的热量都传给油，热量被循环流动的油带走。,(1),发热特点,2),变压器的各部分的发热很不均匀：,绕组温度最高，最热点在高度方向的,70%75%,；,径向温度最高处位于绕组厚度（自内径算起）的,1/3,处。,(2),散热过程,1),绕组和铁心内部的热量以传导方式传到导体和铁心表面，图中曲线,1-2,，约几度。,2),导体和铁心表面的热量以对流方式传到变压器油中，图中曲线,2-3,，约占总温升的,20%30%,。,3),油中的热量以对流方式传到油箱和散热器内表面，图中曲线,4-5,，约几度。,4),油箱和散热器内表面的热量以传导方式传到外表面，图中曲线,5-6,，约,23,度。,5),油箱和散热器外表面的热量以对流和辐射方式传到周围空气中，图中曲线,6-7,，约占总温升的,60%70%,。,导向强迫油循环冷却,强迫油循环风冷或水冷,自然油循环冷却,(3),冷却方式,二、变压器的温升计算,1.,变压器的发热很不均匀，油浸式变压器的温升从底部到顶部，绕组,(,CD,),和油,(,AB,),的温升都近似呈线性增加（在任意高度，绕组对油的温差均为一常数,g,）。,2.,为了全面反映变压器的温升情况，绕组和油的温升通常都用其平均温升和最大温升来表示。,绕组的平均温升是指整个绕组的温升平均值,(,M,点,),。,油的平均温升是指全部油的温升平均值,(N,点,),。,绕组的最大温升是指绕组最热点,(,E,点,),的温升，由于杂散损耗增加，它大于绕组,温升线性增加,的,趋势,点,D,点的,温升。,油的最大温升是指顶层油,(,B,点,),的温升。,图,9-2,油浸式,变压器温升分布图,3.,温升计算中的基本关系为,绕组对空气的温升,=,油对空气的温升,+,绕组对油的温升,绕组的温度,=,空气温度,+,油对空气的温升,+,绕组对油的温升,4.,变压器各部分的允许温升,我国国家标准（,GB,）规定变压器的额定使用条件为：最高气温,+,40,；最高日平均气温,+,30,；最高年平均气温,+,20,；最低气温,-,30,；变压器,各部分的温升不得超过表,9-1,中的数值。,表,9-1,变压器各部分的允许温升,（单位：）,自然油循环,强迫油循环风冷,强迫油循环导向风冷,绕组对空气的平均温升,65,65,70,绕组对油的平均温升,21,30,30,油对空气的平均温升,44,35,40,顶层油对空气的温升,55,45,45,采用,A,级绝缘材料的变压器，绕组热点温度为,98,时，使用寿命为,20 30,年。,图,9-2,中几个点的温度：,顶层油,(,B,点,),对空气的,温升,t,=55,。,绕组对油平均温升,g,=21,。,油对空气的平均温升,(N,点,),av,=44,。,绕组对空气的平均温升,(M,点,),av,+,g,=65,。,绕组最热点,(,E,点,),对顶层油的温升为,g,=44+21+13-55=23,。,设,K,为实际负荷与额定负荷之比，则任意负荷下顶层油对空气的温升为,5.,任意负荷下顶层油对空气和绕组最热点对顶层油温升的计算,自然油循环冷却变压器的绕组最热点温度比绕组的平均温度,(M,点,),高,13,。因此，自然油循环冷却变压器带额定负荷长期运行时的周围空气温度最高为,98-13-65=20,。,式中,tN,额定负荷时，顶层油对空气的温升最大值,，通 过查表得到；,R,额定负荷下，短路损耗与空载损耗之比；,x,计算油的温升的指数，与变压器的冷却方式有关，对于自然油循环冷却变压器，,x,=0.8,；对于强迫油循环冷却变压器，,x,=0.9,1.0,。,任意负荷下绕组最热点对顶层油的温升为,式中,gN,额定负荷时，绕组最热点对顶层油的温升，,通 过查表计算得到,；,y,计算绕组最热点温升用的指数,也与变压器的冷却方式有关，一般取,y,=,x,。,三、变压器的稳态温度计算,(,不讲,),四、变压器的暂态温度计算,(,不讲,),第二节 变压器的绝缘老化,一、变压器的绝缘老化定律,变压器的绝缘老化：高温、湿度、氧化和油中分解的劣化物质等物理化学作用的影响，使其绝缘材料逐渐失去其机械强度和电气强度。,高温是绝缘老化的主要原因，绝缘材料的工作温度越高，绝缘老化速度越快，变压器的使用寿命越短。,机械损伤使电气强度下降：老化的绝缘材料纤维组织失去弹性，材料变脆，只要没有机械损伤，仍可有相当高的电气强度。但在电磁振动和电动力的作用下很容易产生机械损伤使材料破损，失去电气强度。,1.,变压器的,绝缘老化现象,2.,变压器的预期寿命和绕组最热点温度之间的关系,电力变压器常采用,A,级绝缘（油浸电缆纸），在,80140,的范围内，变压器的寿命和绕组最热点温度之间的关系为,式中，,A,为,常数；,P,为温度系数。,3.,变压器的绝缘老化定律,采用,A,级绝缘材料的,变压器,绕组，最热点温度维持在,98,，变压器能获得正常预期寿命,2030,年，其每天的寿命损失为正常日寿命损失。变压器的正常预期寿命和绕组最热点温度之间的关系为,相对预期寿命,z,*,相对预期寿命,z,*,的倒数称为相对老化率，即,它表明了变压器在绕组热点温度为,下运行单位时间损失的正常,使用,寿命。,损失寿命,z,T,的计算：若,运行时间为,T,，,显然有,如果在,T,时间内绕组热点温度是随时间变化的（用,t,表示），则损失的寿命为,相对老化率的计算以,2,为底较方便，则,根据试验和统计资料可以得出,则,和,绝缘老化的六度规则（油浸变压器）：可以看出绕组温度每增加,6,，老化加倍，绝缘使用寿命缩短一半。,例如，计算绕组热点在,104,下运行,24h,损失的寿命，老化率为,2,，,损失的寿命,为,224h=48h,，,也就是说运行,12,个小时一天的寿命就损耗完了,。,二、等值老化原则,变压器绕组最热点温度维持在,98,，变压器能获得正常使用寿命，但,变压器在运行中，绕组温度受环境温度和负荷波动的影响，不可能维持在,98,不变。这种情况下变压器如何获得正常的使用寿命？,等值老化原则回答了这个问题,。,等值老化原则：,在一定的时间间隔,T,内，一部分时间内绕组温度高于,98,，而在另一部分时间内绕组温度低于,98,，只要使变压器在温度高于,98,时所多损失的寿命与温度低于,98,时少损失的寿命相互补偿，等于正常的,寿命损失，,变压器的预期寿命可以和绕组温度维持在,98,运行时的预期寿命相同。,它可以用下式表示：,平均相对老化率：,变压器在一定的时间间隔,T,内实际所损失的寿命与恒温,98,运行时的正常寿命损失,T,的比值。,当,1,时，变压器的老化大于正常老化，预期寿命缩短；,当,1,时，变压器的负荷能力未得到充分利用；,当,=1,时，变压器有正常的使用寿命，它也是变压器正常过负荷运行的主要依据。,第三节,变压器的正常过负荷,一、变压器的负荷能力,变压器的额定容量即铭牌容量：其含义是在制造厂所规定的额定环境温度下，保证变压器有正常使用寿命（约,20,30,年）所能长时间连续输出的最大功率。,变压器的负荷能力：指变压器在,1,条件下，,短时间内所能输出的功率，显然，它可能超过,额定容量。,负荷能力的大小和持续时间取决于：变压器的电流和温度容许限值；负荷变化和周围环境温度以及绝缘老化不超过绝缘的正常老化。,二、负荷超过额定容量运行时的温度和电流的限值,变压器的负荷超过额定容量运行时，将产生不良效应，此时要求其,电流和有关部分的温度不超过表,9-2,的规定。,三、等值空气温度,1.,平均温度,av,不能表示变化的温度对绝缘老化的影响,变压器的绝缘老化速度与绕组温度呈指数函数非线性关系，在高温时绝缘老化的加速远远大于低温时绝缘老化的延缓。,2.,等值空气温度（能表示变化的温度对绝缘老化的影响）,等值空气温度,eq,：指某一空气温度，如果在一定时间间隔内维持此温度和变压器所带负荷不变，变压器所遭受的绝缘老化等于空气温度自然变化时的绝缘老化。,绕组热点对环境的温升，负荷恒定时为一常数。,化简得,两边取对数得,空气温度的日或年的自然变化近似地认为是零轴被抬高的正弦曲线（例如季节的影响，冬、夏季空气温度出现峰值，春、秋季温度适中），即,式中,av,T,时间间隔内的平均空气温度；,最高温度和最低温度之差。,代入可以计算出,从上式可以看出，等值空气温度高于平均空气温度一个数值，这是由于高温时绝缘老化加速远远大于低温时绝缘老化延缓的结果。,我国广大地区的年等值空气温度为,20,，则绕组最热点温度为：,65+13+20=98,。所以我国变压器的额定容量不必根据气温情况加以修正，冬夏寿命损失自然补偿，就可以有正常的使用寿命，但在考虑变压器的过负荷能力时应考虑等值空气温度的影响。,.,结论,日有功负荷曲线,a,）曲线图,b,）梯形图,四、等值负荷的计算,将实际负荷,曲线先化为多阶段负荷曲线的方法，如下图所示：,实际负荷,曲线先化为多阶段负荷曲线（如图,9-5,所示），再将其归算为两段式等值负荷曲线：欠负荷段曲线和过负荷段曲线。,依据等值发热原理，欠负荷,段的等,值负荷系数按下式计算：,I,1,、,I,2,、,、,I,n,各欠负荷段电流标幺值；,t,1,、,t,2,、,、,t,n,各欠负荷段的时间。,图,9-5,多阶段负荷曲线,等值负荷的计算方法：,五、变压器的正常过负荷,1.,原则：不增加变压器寿命损失，即平均相对老化率,1,。,2.,理论依据：等值老化原则，,寿命损失相互补偿,。,3.,正常过负荷是有计划的、主动实施的过负荷。,为了简化计算，,实际运行中，常采用查正常过负荷曲线的方法确定过负荷值。其中日等值空气温度为,20,时的自然油循环和强迫油循环变压器的过负荷曲线如图,9-6a,和图,9-6b,所示。图中,图中,K,1,和,K,2,分别表示两段式负荷曲线中的欠负荷系数和过负荷倍数，,T,为过负荷的容许持续时间。自然油循环变压器的过负荷倍数不能超过,1.5,强迫油循环变压器的过负荷倍数不能超过,1.3,，也即图中虚线部分。,利用正常过负荷曲线确定过负荷倍数的方法：,1,）将实际连续变化的负荷曲线化为多段式负荷曲线。,2,）按式（,9-16,）将多段式负荷曲线归算为两段式等值负荷曲线,计算出欠负荷系数,K,1,。,3,）根据,K,1,和过负荷时间,T,，从图,9-6,中过负荷曲线上查出过负荷倍数,K,2,。,图,9-6,正常过负荷曲线（日等值空气温度,+20,）,a),自然油循环变压器,b),强迫油循环变压器,【,例,9-3,】,如果例,9-1,中变压器容量为,10000kVA,，利用过负荷曲线，求变压器历时,4h,的过负荷值。,解,由例,9-1,图可知欠负荷系数为,0.7,过负荷时间为,4h,，查图,9-6a,曲线得,过负荷倍数,K,2,=1.29,过负荷值为,1.2910000kVA=12900,kVA,【,例,9-4,】,某自然油循环变压器，当地日等值空气温度为,20,，负荷曲线如图,9-5,所示，求历时,4h,的过负荷倍数。,解,依等值发热得,查图,9-6a,曲线得过负荷倍数得,K,2,=1.33,。,第四节 变压器的事故过负荷,系统发生局部故障或变电所的某台变压器故障被切除，使部分不能切除的负荷转移到其它变压器上时，这些变压器的负荷会超过正常过负荷值很多，称为事故过负荷或短期急救负载。,1.,制定原则：在事故情况下，保证不间断供电、避免停电造成更大的损失是首要任务，防止变压器寿命损失加速是次要的，所以，事故过负荷是以牺牲变压器正常使用寿命为代价的。,2.,具体要求：,事故过负荷时，,可能远大于,1,，绝缘老化加速，为了防止严重影响变压器的使用寿命，事故过负荷时绕组最热点温度不得超过,140,，电流不得超过额定电流的,2,倍。,事故过负荷后应加强冷却，尽快转移负荷或减负荷，使变压器尽快回到正常过负荷范围内。,绕组最热点温度等于热点温升加上环境温度，如果绕组最热点温度超过表,9-2,的数值，则这种事故过负荷是不允许的。,表,9-3,中列出了我国标准规定的自然油循环中、大型电力变压器事故过负荷,1h,的日寿命损失天数（以“正常日”数表示，即一个“正常日”寿命损失等效于变压器在环境温度,20,及额定负载条件下，运行,1,天）。表中,K,1,表示事故过负荷前等值负荷系数，,K,2,表示事故过负荷倍数，表中“”符号表示即使在最低环境温度下也不容许运行。表中列出的是环境温度为,+20,时的日寿命损失（天），如果环境温度不等于,20,，应分别乘以表,9-4,中所列的修正系数。,环境温度,/,40,30,20,10,0,-,10,-,20,-,25,校正系数,10,3.2,1,0.32,0.1,0.032,0.01,0.0055,表,9-4,环境温度不同于,+20,时的校正系数,表,9-3,自然油循环中、大型电力变压器事故过负荷,1h,的日寿命损失（天）和绕组热点温升 （单位,:,）,K,2,K,1,0.25,0.5,0.7,0.8,0.9,1.0,1.1,1.2,1.3,1.4,1.5,1.1,1.2,1.3,1.4,1.5,1.6,1.7,1.8,1.9,2.0,0.003,58,0.005,66,0.011,74,0.024,82,0.059,91,0.153,100,0.418,110,1.21,120,3.65,130,11.6,141,0.009,64,0.014,71,0.026,79,0.055,88,0.128,97,0.324,106,0.875,115,2.50,125,7.52,136,23.8,147,0.038,71,0.053,78,0.084,86,0.158,95,0.342,104,0.827,113,2.17,122,6.11,132,18.2,143,57.1,154,0.100,75,0.128,83,0.185,91,0.317,99,0.641,108,1.48,117,3.81,127,10.6,137,31.2,147,97.3,158,0.306,80,0.363,87,0.477,95,0.733,104,1.35,112,2.92,122,7.20,131,19.5,141,57.0,152,176,162,1.08,85,1.21,93,1.46,100,2.00,109,3.25,118,6.40,127,14.8,136,38.9,146,111,157,341,168,4.30,91,4.66,98,5.29,106,6.56,114,9.36,123,16.2,132,34.0,142,84.0,152,233,162,701,173,20.5,104,22.4,112,25.7,120,32.7,129,48.7,138,89.4,148,201,158,527,168,1540,179,108,119,119,127,138,136,180,145,281,155,549,165,1310,175,+,+,631,134,695,143,821,152,1100,161,1800,171,3730,182,+,+,4040,150,4480,159,5360,169,7400,179,+,+,+,+,【,例,9-5,】,某,中型自然油循环变压器，环境温度为,+30,，事故前,K,1,=,0.7,，事故后,K,2,=,1.5,，求运行,1h,的日寿命损失和绕组热点温度。,解,根据已知条件查,表,9-3,和表,9-4,，得,运行,1h,的,日寿命损失为：,0.3423.2=1.09,(,天,),绕组热点温度为：,(104+30)=134,，绕组热点温度小于,140,，可以按,K,2,过负荷运行。,第五节 自耦变压器的工作原理与运行,一、自耦变压器的工作原理,如图,9-7a,所示。自耦变压器由两个绕组串联组成一次绕组,bd,，匝数为,N,1,，其中一个绕组又作为变压器的二次绕组,cd,，匝数为,N,2,，称为“公共绕组”，为一二次侧所共有。属于一次绕组且与公共绕组串联的绕组,bc,，匝数为,N,1,-,N,2,，称为“串联绕组”。,图,9 7,自耦变压器原理图,a),等效电路,b),结构,1,自耦变压器的容量关系,（,1,）电压及电流关系,1),电压关系,:,自耦变压器一次侧和二次侧的电压比,k,12,2),电流关系,电路关系：,磁路耦合关系：,根据以上电路和磁势关系可得,公共绕组电流与,一次（或串联绕组）电流之间的关系为：,一次（或串联绕组）电流,与二次电流,之间的关系为：,公共绕组电流与,二次电流之间的关系为：,（,2,）自耦变压器的额定容量和标准容量,根据电压及电流关系，自耦变压器传输的功率为,由电路传递,由磁路传递,电流相量,的共轭相量。,自耦变压器的额定容量,(,额定通过容量,),：,公共绕组的容量,(,标准容量,),：通过电磁感应传输的最大功率，即,串联绕组的容量为,可见串联绕组的容量与公共绕组的容量相等。,2,自耦变压器的效益系数,标准容量与额定容量之比，称为自耦变压器的效益系数,K,b,，即,S,a,=,K,b,S,N,S,N,，,即,自耦变压器与同容量的普通变压器相比，有较小的绕组容量，因此所用铁心材料省，尺寸小，重量轻，造价较低，极限制造容量大，具有较好的经济效益。,电压比,k,12,越小，,K,b,越小，绕组容量越小，采用自耦变压器经济效益越显著。为保证自耦变压器的经济效益，,应使其变比,k,12,3,。,3,自耦变压器的过电压,问题的提出,:,高压与中压绕组有电路的直接连接，当高压侧发生过电压时，它可以通过串联绕组进入公共绕组和中压系统，当中压侧发生过电压时，它可以进入串联绕组和高压系统。,(,显然,K,b,S,c,，串联绕组负荷较大，最大传输功率受到串联绕组容量的限制，运行中应注意监视串联绕组负荷。,2,运行方式二,中压侧同时向高压和低压侧（或高压和低压侧同时向中压侧）传输功率，如图,9-9b,所示。,(1),串联绕组,1),电流,只有自耦分量，,为,2),功率,(2),公共绕组,1),公共绕组电流为,自耦方式与变压方式之和，即,由磁势平衡可以求出,公共绕组中的电流为,2),功率,当高、低压侧功率因数相等时，有,显然,S,c,S,s,，公共绕组负荷较大，最大传输功率受到公共绕组容量的限制，运行中应注意监视公共绕组负荷。在此运行方式下运行时，自耦变压器的容量不能得到充分利用。,三、自耦变压器的有功功率损耗,(,选学内容,),3.,低压侧同时向高压和中压侧传输功率或相反,限制条件为低压绕组容量，通过容量最大为标准容量，这时自耦变压器的效益最低。,【,例,9-6,】,已知容量为,150MVA,的三相三绕组自耦变压器，额定电压为,242/121/11kV,，容量比为,100/100/50,，,低压侧接有,60MW,，功率因数为,0.8,的发电机一台，各侧功率因数相等。试求,:,如果,220kV,系统向,110kV,系统传输功率,75MVA,，低压侧的发电机还可以向,110kV,系统传输多少功率？,解 属高、低压侧同时向中压侧送电的运行方式，此运行方式下应监视公共绕组不能过负荷，公共绕组负荷最大为,75MVA,。,串联绕组负荷为,由,得,低压绕组负荷为,即低压侧的发电机还可以向,110kV,系统传输的功率为,37.5MVA,。自耦变压器的输出功率达不到其额定容量。,第六节 变压器的并列运行,变压器并列运行的优点,1),提高供电可靠性：通常采用两台及以上的变压器并列运行，当一台变压器因故障退出运行，其他变压器仍可继续供电。,2),可满足经济运行的需要：在低负荷时，可以使部分变压器退出运行，以减少电能损耗。,1),电压比相等；,2),短路阻抗相等；,3),绕组连接组别相同。,变压器的理想并列运行条件为,1.,电压比不同的变压器并列运行,设两台变压器的变比为,两台变压器的电压比的几何均值为,图,9-11,两台变比不同的单相变压器并列运行,如图,9-11,所示，当并列运行的变压器一次侧接电源，由于变压器的电压比不相等，在二次绕组产生的电动势不相等，故在二次绕组中产生平衡电流，一次绕组也相应的出现平衡电流，近似为,二次绕组的平衡电流为,采用短路电压近似计算时,式中,结论：,当变压器带负荷运行时，平衡电流叠加在负荷电流上，使一台变压器的负荷增大，另一台变压器的负荷减轻，负荷增大的变压器可能过负荷，所以，一般,不得超过,0.5%,。,如果,，令,，则,【,例,9-7,】,两台并列运行的变压器，额定容量均为,10000kVA,，短路电压都为,u,k,%=10.5,，绕组连接组别都相同。电压比分别为,110/10.5kV,和,110/11kV,。试求它们并列运行时的平衡电流？,解,因高压侧的额定电压相同，故,两台变压器的二次侧额定电流分别为,524.86A,和,549.857A,，可见平衡电流的影响达,20%,。,2.,短路阻抗不同的变压器并列运行,假定它们的变比相同，则第,k,台变压器的阻抗为,n,台并列运行的变压器的总阻抗为,由并联电路电压相等得,n,台并列运行的变压器的总负荷电流,:,第,k,台变压器的电流为,第,k,台变压器的负荷为,n,台并列运行的变压器的总负荷容量为,:,n,=2,时，变压器分配的负荷为,:,结论：,负荷分配与短路电压成反比，即短路电压小的变压器承担的负荷大，短路电压大的变压器承担的负荷小。,由于一般容量大的变压器短路电压较大，容量小的变压器短路电压较小，故容量小的变压器有可能过负荷。,一般规定短路电压之差不超过,10%,。,【,例,9-8,】,两台并列运行的双绕组变压器，变比和绕组连接组别都相同，只是额定容量和短路电压不同。已知,S,NI,=,500kVA,，,u,kI,%,=4,；,S,NII,=,1000kVA,，,u,kII,%=4.5,。试求当供给负载,1500kVA,时，每一台变压器各供多大负荷？,解,从计算结果可以看出，容量小的变压器过负荷运行，容量大的变压器未能得到充分利用。,3.,绕组连接组别不同的变压器并列运行,绕组连接组别不同的变压器并列运行时，同名相电势间的相位差为,如果两台变压器的额定容量、额定电压和短路电压都相同，则,例如，当相位差,=30,，短路电压,u,*,kI,=0.105,时,绕组连接组别不同的变压器并列运行会产生几倍于额定电流的平衡电流，短时运行就会严重影响变压器的使用寿命，甚至可能使变压器的绕组烧坏。因此，绕组连接组别不同的变压器不能并列运行，只有将绕组连接组别改变为同一连接组别才能并列运行。,