第四章土的抗剪强度.pptx

第四章第四章 土的抗剪强度与地基承载力土的抗剪强度与地基承载力第第1节节 概述概述第第2节节 土的抗剪强度土的抗剪强度第第3节节 土的抗剪强度试验方法土的抗剪强度试验方法第第4节节 地基的破坏形式与地基承载力地基的破坏形式与地基承载力返回第第1节节 概述概述 土的抗剪强度土的抗剪强度是土体抵抗是土体抵抗剪切剪切破坏的破坏的极限能力极限能力。土的抗剪强度对地基承载力、挡土墙土的抗剪强度对地基承载力、挡土墙土压力和土坡稳定等问题产生直接影响。土压力和土坡稳定等问题产生直接影响。土的抗剪强度一般可分为两部分：一部土的抗剪强度一般可分为两部分：一部分与颗粒间的法向应力有关，通常呈正比例分与颗粒间的法向应力有关，通常呈正比例关系，其本质是关系，其本质是摩擦力摩擦力；另一部分是与法向；另一部分是与法向应力无关的土粒之间的粘结力，通常称为应力无关的土粒之间的粘结力，通常称为粘粘聚力聚力。各类建筑工程设计中，为了建筑物的安全可各类建筑工程设计中，为了建筑物的安全可靠，要求建筑地基必须同时满足下列两个技术条靠，要求建筑地基必须同时满足下列两个技术条件：件：地基变形条件地基变形条件 包括地基的沉降量、沉降差、倾斜与局部倾包括地基的沉降量、沉降差、倾斜与局部倾斜，都不超过国家斜，都不超过国家规范规范规定的地基变形允许规定的地基变形允许值；值；地基强度条件地基强度条件 在建筑物的上部荷载作用下，确保地基的稳在建筑物的上部荷载作用下，确保地基的稳定性，不发生地基剪切或滑动破坏。这两个技术定性，不发生地基剪切或滑动破坏。这两个技术条件中，第一个地基变形条件已在第条件中，第一个地基变形条件已在第3 3章中阐述，章中阐述，本章着重研究地基强度问题。本章着重研究地基强度问题。因此因此,土的强度问题实质上就是土的抗剪强土的强度问题实质上就是土的抗剪强度问题度问题.返回第第2 2节节 土的抗剪强度一、抗剪强度（一）库仑理论17761776年，库仑总结出土的抗剪强度规律：年，库仑总结出土的抗剪强度规律：砂砂 土土:粘性土粘性土:f ftgtg f ftgtgc c 式中式中 公式为著名的公式为著名的库仑定库仑定律律，如图，如图4.84.8所示。库仑所示。库仑定律是摩尔强度理论的特定律是摩尔强度理论的特例。此时摩尔破坏包线例。此时摩尔破坏包线f ftgtgc c为为一直线。一直线。以库仑定律表示摩尔以库仑定律表示摩尔破坏包线的理论称破坏包线的理论称摩尔摩尔库仑破坏理论库仑破坏理论。c和和 称为称为抗剪强度指标抗剪强度指标。C：内：内聚聚力；力；：内摩擦角，由试验测定。内摩擦角，由试验测定。影影响响因因素素土土的的抗抗剪剪强强度度的的内在因素内在因素外在因素：试验时的排水条件等因素外在因素：试验时的排水条件等因素颗粒间的有效法向应力颗粒间的有效法向应力土的孔隙比土的孔隙比（二）抗剪强度的构成因素（二）抗剪强度的构成因素（三）、（三）、抗剪强度的来源抗剪强度的来源1 1、无粘性土、无粘性土无无粘粘性性土土抗抗剪剪强强度度指指标标的的来来源源，传传统统的的观观念念为为内内摩摩擦擦力力。除除内内摩擦力外还存在一种新的力摩擦力外还存在一种新的力-咬合力。咬合力。内摩擦力内摩擦力内摩擦力是指土粒表面之间的摩擦力。内摩擦力是指土粒表面之间的摩擦力。内内摩摩擦擦力力由由作作用用于于剪剪切切面面的的法法向向压压力力与与土土的的内内摩摩擦擦系系数数tgtg组成，内摩擦力的数值为这两项的乘积组成，内摩擦力的数值为这两项的乘积tgtg咬合力咬合力天然休止角天然休止角密实卵石的稳定坡角密实卵石的稳定坡角2 2、粘性土、粘性土粘性土的抗剪强度包括内磨擦力与粘聚力两部分。粘性土的抗剪强度包括内磨擦力与粘聚力两部分。内摩擦力内摩擦力粘聚力粘聚力电分子吸引力电分子吸引力 土中天然胶结物质土中天然胶结物质（四）、（四）、影响抗剪强度指标的各种因素影响抗剪强度指标的各种因素土土的的抗抗剪剪强强度度非非标标准准定定值值，受受很很多多因因素素的的影影响响，不不同同地地区区、不不同同成成因因、不不同同类类型型土土的的抗抗剪剪强强度度往往往往有有很很大大的的差差别别，即即使使同同一一种种土土，在在不不同同的的密密度度、含含水水量量、剪剪切切速速率率、仪仪器器型型式式等等不不同同的的条条件件下下，其其抗剪强度的数值也不相等。抗剪强度的数值也不相等。根根据据库库仑仑定定律律中中公公式式（4.64.6）可可知知：土土的的抗抗剪剪强强度度与与法法向向压压力力、土土的的内内摩摩擦擦角角和和土土的的粘粘聚聚力力c c三三者者有有关关。因因此此，影影响响抗抗剪剪强强度度的因素可归纳为两类的因素可归纳为两类：1 1、土的物理化学性质的影响、土的物理化学性质的影响土粒的矿物成分土粒的矿物成分砂砂土土中中石石英英矿矿物物含含量量多多，大大；云云母母矿矿物物含含量量多多，则则小小。粘粘性性土土的的矿矿物物成成分分不不同同，土土粒粒表表面面结结合合水水和和电电分分子子力力不不同同，其其粘粘聚聚力力c c也不同。土中含有各种胶结物质，可使也不同。土中含有各种胶结物质，可使c c增大。增大。土的颗粒形状与级配土的颗粒形状与级配土土的的颗颗粒粒越越粗粗，表表面面越越粗粗糙糙，大大。土土的的级级配配良良好好，大大；土土粒均匀，粒均匀，小。小。土的原始密度土的原始密度土的原始密度越大，土粒之间接触点多且紧密，则土粒之土的原始密度越大，土粒之间接触点多且紧密，则土粒之间的表面摩擦力和粗粒土之咬合力越大，即间的表面摩擦力和粗粒土之咬合力越大，即越大。同时，土越大。同时，土的原始密度大，土的孔隙小，接触紧密，粘聚力的原始密度大，土的孔隙小，接触紧密，粘聚力c c也必然大。也必然大。土的含水量土的含水量当土的含水量增加时，水分在土粒表面形成润滑剂，使内当土的含水量增加时，水分在土粒表面形成润滑剂，使内摩擦角摩擦角减小。对粘性土来说，含水量增加，将使薄膜水变厚，减小。对粘性土来说，含水量增加，将使薄膜水变厚，甚至增加自由水，则填料之间的电分子力减弱，使粘聚力降低。甚至增加自由水，则填料之间的电分子力减弱，使粘聚力降低。联系实际，凡是山坡滑动，通常都在雨后，雨水入渗使山坡土联系实际，凡是山坡滑动，通常都在雨后，雨水入渗使山坡土中含水量增加，降低土的抗剪强度，导致山坡失稳滑动。中含水量增加，降低土的抗剪强度，导致山坡失稳滑动。土的结构土的结构粘性土具有结构强度，如粘性土的结构受扰动，则其粘聚粘性土具有结构强度，如粘性土的结构受扰动，则其粘聚力力c c降低。降低。2 2、孔隙水压力的影响孔隙水压力的影响孔隙水压力的影响孔隙水压力的影响固结排水剪（慢剪）固结排水剪（慢剪）测得的抗剪强度测得的抗剪强度c cd d、d d值最大值最大。不固结不排水剪（快剪）不固结不排水剪（快剪）测得的抗剪强度测得的抗剪强度c c、值最小值最小。固结不排水剪（固结快剪固结不排水剪（固结快剪 ）测得的抗剪强度测得的抗剪强度c ccucu、cucu值居中值居中。由由此此可可见见，试试样样中中是是否否存存在在孔孔隙隙水水压压力力，对对抗抗剪剪强强度度有有重重要要影影响响。如如前前所所述述，这这三三种种不不同同的的试试验验方方法法，各各适适用用于于不不同的土层分布、土质、排水条件和施工的速度同的土层分布、土质、排水条件和施工的速度。二、莫尔二、莫尔-库伦强度理论库伦强度理论现现将将作作用用在在平平面面mnmn上上的的剪剪应应力力与与地地基基土土的的抗抗剪剪强强度度f f进进行比较：行比较：当当f f，平面，平面mnmn为稳定状态；为稳定状态；当当f f，平面，平面mnmn发生剪切破坏；发生剪切破坏；当当f f，平面，平面mnmn极限平衡状态。极限平衡状态。莫尔提出：材料的破坏为剪切破莫尔提出：材料的破坏为剪切破坏，当任一平面上的剪应力等于材料坏，当任一平面上的剪应力等于材料的抗剪强度时该点就发生破坏的抗剪强度时该点就发生破坏，破坏，破坏面上的剪切强度面上的剪切强度 f f是该面上法向应力是该面上法向应力 的函数，的函数，用库伦公式表示莫尔包线的用库伦公式表示莫尔包线的强度理论称为莫尔强度理论称为莫尔-库伦强度理论。库伦强度理论。当土体中任意一点在某一平面上的剪应力达到土的抗剪强当土体中任意一点在某一平面上的剪应力达到土的抗剪强度时，就发生剪切破坏度时，就发生剪切破坏。1 1 1 1、最大主应力与最小主应力、最大主应力与最小主应力、最大主应力与最小主应力、最大主应力与最小主应力（一）、（一）、土体中任一点的应力状态土体中任一点的应力状态微元体顶面和底面作用力，均为微元体顶面和底面作用力，均为 1 1ZZ式中式中 1 1-作用在微元体上的竖向法向应力，即土的自重应力，作用在微元体上的竖向法向应力，即土的自重应力，kpakpa。微元体侧面作用力为：微元体侧面作用力为：2 23 3ZZ式中式中 2 2、3 3-作用在微元体侧面的水平向法向应力，作用在微元体侧面的水平向法向应力，kpakpa；-土的静止侧压力系数，小于土的静止侧压力系数，小于1 1，可查表，可查表3.13.1。因因为为土土体体并并无无外外荷荷作作用用，只只有有土土的的自自重重作作用用，故故在在微微元元体体各各个个面面上上没没有有剪剪应应变变，也也就就没没有有剪剪应应力力，凡凡是是没没有有剪剪应应力力的的面面称称为为主主应应面面。作作用用在在主主应应面面上上的的力力称称为主应力，因此图为主应力，因此图4.44.4中的中的1 1为最大主应力，为最大主应力，3 3为最小主应力。同时为最小主应力。同时2 23 3。2 2 2 2、任意斜面上的应力任意斜面上的应力在在微微元元体体上上取取任任一一截截面面mnmn，与与大大主主应应力力面面即即水水平平面面成成角角，斜斜面面mnmn上上作作用用法法向向应应力力和和剪剪应应力力，如如图图所所示示。现现在在求求、与与1 1、3 3之间的关系。之间的关系。取取dy=1dy=1，按按平平面面问问题题计计算算。设设直直角角坐坐标标：以以m m点点为为坐坐标标原原点点O O，oxox向向右右为为正正，ozoz向向下下为为正。根据静力平衡条件与竖向合力为零。正。根据静力平衡条件与竖向合力为零。水平方向水平方向 垂直方向垂直方向 解解联联立立方方程程(a)(a)、(b)(b)可可求求得得任任意意截截面面mnmn上上的的法法向向应应力力与与剪剪应应力力：式中式中 与大主应面成与大主应面成角的截面角的截面mnmn上的法向应力，上的法向应力，kPakPa；同一截面上的剪应力，同一截面上的剪应力，kPakPa。3 3 3 3、用摩尔应力圆表示斜面上的应力用摩尔应力圆表示斜面上的应力将上式两边分别平方并相加，整理得：将上式两边分别平方并相加，整理得：将上式两边分别平方并相加，整理得：将上式两边分别平方并相加，整理得：显见，在显见，在坐标系中，上式表示圆心为坐标系中，上式表示圆心为(1 1+2 2)/2,0)/2,0，半径为半径为(1 1-3 3)/2)/2的圆的方程。的圆的方程。从圆心逆时针转从圆心逆时针转22角与圆周交于角与圆周交于a a点，点，a a点的坐标点的坐标，即为，即为M M点处与最大主应力面成点处与最大主应力面成角的斜面角的斜面mnmn上的法向应力和剪应力值。上的法向应力和剪应力值。证明如下：证明如下：如果给定了土的抗剪强度指标如果给定了土的抗剪强度指标c和和 以及以及土中某点的应力状态，则可将抗剪强度包线土中某点的应力状态，则可将抗剪强度包线与莫尔应力圆画在同一张坐标图上，抗剪强与莫尔应力圆画在同一张坐标图上，抗剪强度包线与莫尔应力圆的关系可能有：度包线与莫尔应力圆的关系可能有：1.整个莫尔圆位于抗剪强度包线的下方。整个莫尔圆位于抗剪强度包线的下方。说明该点在任何平面上的剪应力都小于土的说明该点在任何平面上的剪应力都小于土的抗剪强度，抗剪强度，所以不会发生剪切破坏所以不会发生剪切破坏；2.莫尔圆与抗剪强度包线相切，切点为莫尔圆与抗剪强度包线相切，切点为A。说明在。说明在A点所代表的平面上，剪应力正点所代表的平面上，剪应力正好达到抗剪强度，该点就处于好达到抗剪强度，该点就处于极限平衡状态极限平衡状态。这时的莫尔圆称为这时的莫尔圆称为极限应力圆极限应力圆。3.抗剪强度包线是莫尔圆的一条抗剪强度包线是莫尔圆的一条割线割线，实际上这种情况是不可能出现的，因为该点实际上这种情况是不可能出现的，因为该点任何方向上的剪应力都不可能超过土的抗剪任何方向上的剪应力都不可能超过土的抗剪强度。因为强度。因为土的抗剪强度是土体抵抗剪切破土的抗剪强度是土体抵抗剪切破坏的坏的极限能力极限能力。莫尔圆与抗剪强度之间的关系莫尔圆与抗剪强度之间的关系0Ac（二）、（二）、土的极限平衡条件土的极限平衡条件1 1、无粘性土的极限平衡条件、无粘性土的极限平衡条件由由图图4.94.9可可见见，任任意意平平面面mnmn作作用用的的总总应应力力0 0与与法法向向应应力力之之间间的夹角的夹角称为称为倾斜角倾斜角。根据力三角形中，根据力三角形中，tgtg/,/,可得：可得：tg tg （a a）由库仑定律公式（由库仑定律公式（4.54.5）f ftgtg （b b）当当=f f时，即式（时，即式（a a）=式（式（b b），可得），可得，此时，平面，此时，平面mnmn处于处于极限平衡极限平衡状态。状态。土土中中某某点点的的应应力力是是否否达达到到破破坏坏，通通常常用用摩摩尔尔圆圆与与库库仑仑抗抗剪剪强强度度曲曲线线的的关关系系来来说说明明。从从图图可可直直接接看看出出土土中中某某点点各各方方向向代代表表的的平平面面是是否否达达到到极极限限平平衡状态衡状态。圆圆在在抗抗剪剪强强度度曲曲线线的的下下方方，两两者者分分离离。过过O O点点作作圆圆的的切切线线，maxmax1p1p，则则据据1 1与与3 3作作的的应应力力圆圆必必与与强强度度包包线线相相割割，该该点点已已破破坏坏；若若1 11p1p该该点点稳定。现稳定。现1 1=100kPa=100kPa1p1p=90kPa,=90kPa,故可判断该点已破坏。故可判断该点已破坏。把把1 1、C C代入代入公式公式，得：，得：3p3p=1 1tgtg2 2(45-/2)=100tg(45-/2)=100tg2 230=33.33kPa30=33.33kPa这这表表明明：在在1 1=100kPa=100kPa的的条条件件下下，该该点点如如处处于于极极限限平平衡衡，则则3 3=33.33kPa33.33kPa。1 1不不变变时时，3p3p愈愈小小愈愈易易破破坏坏，因因(1 1-3 3)增增加加。若若 实实 际际 值值 3 33p3p,该该 点点 稳稳 定定。现现3 3=30kPa=30kPa p p，则该点稳定，则该点稳定。由由(4.3)(4.3)、(4.4)(4.4)可计算出破坏面上的正应力和剪应力：可计算出破坏面上的正应力和剪应力：=(=(1 1+3 3)/2+()/2+(1 1-3 3)/2cos2)/2cos2 =(100+30)/2+(100-30)/2cos2(45+30/2)=47.5kPa =(100+30)/2+(100-30)/2cos2(45+30/2)=47.5kPa=(=(1 1-3 3)/2sin2)/2sin2 =(100-30)/2sin2(45+30/2)=30.31kPa =(100-30)/2sin2(45+30/2)=30.31kPa破坏面上土的抗剪强度为：破坏面上土的抗剪强度为：f f=c+tg=47.5tg30=27.42kPa=c+tg=47.5tg30=27.42kPa 固固结结不不排排水水 不固结不排水不固结不排水c cd d、d dc ccucu、cucu c c、三、无侧限抗压强度试验三、无侧限抗压强度试验 无侧限抗压强度试验可以看作围压无侧限抗压强度试验可以看作围压 3=0的三轴不排水剪切试验，试件剪切破坏时试的三轴不排水剪切试验，试件剪切破坏时试样所能承受的最大轴向压力样所能承受的最大轴向压力qu称为称为无侧限抗无侧限抗压强度压强度。根据试验结果，只能作一个极限应。根据试验结果，只能作一个极限应力圆（力圆（1=qu、3=0），对于一般粘性土），对于一般粘性土就无法作出破坏包线。就无法作出破坏包线。而对于饱和粘性土，根据三轴不固结不而对于饱和粘性土，根据三轴不固结不排水试验的结果，其破坏包线接近于一条排水试验的结果，其破坏包线接近于一条水水平线平线，即，即 u=0。如仅需测定饱和粘性土的不。如仅需测定饱和粘性土的不排水抗剪强度，就可以利用比较简单的无侧排水抗剪强度，就可以利用比较简单的无侧限抗压强度试验代替三轴试验。限抗压强度试验代替三轴试验。0cu无侧限抗压强度试验无侧限抗压强度试验qu 无侧限抗压强度试验所得的极限应力圆无侧限抗压强度试验所得的极限应力圆的的水平切线水平切线就是破坏包线。就是破坏包线。四、四、十字板剪切试验十字板剪切试验1 1、适适用用土土质质条条件件软软弱弱粘粘性性土、取原状土困难的条件土、取原状土困难的条件2 2、试验设备、试验设备3 3、试验方法、试验方法十十字字板板剪剪切切破破坏坏扭扭力力矩矩，由由两两部部分组成：分组成：4 4、成果计算、成果计算十字板旋转破坏土柱周围强度十字板旋转破坏土柱周围强度由由土土柱柱圆圆周周DD乘乘以以土土柱柱高高H H为为土土柱柱周周围围面面积积，再再乘乘以以半半径径D/2D/2，即即扭扭力力臂臂，再再乘乘以以土土柱柱侧侧面面的的抗抗剪剪强强度度v v，可可得得土土柱柱周周围围强强度度，如如公式公式(4.22)(4.22)等号右侧第一项所示。等号右侧第一项所示。土柱上、下面强度土柱上、下面强度土柱圆面积土柱圆面积DD2 2/4/4乘以扭矩力臂乘以扭矩力臂D/3D/3，再乘以土柱水平抗剪强度，再乘以土柱水平抗剪强度H H，再乘以，再乘以2 2，可得土柱上、下面强度，如公式（，可得土柱上、下面强度，如公式（4.224.22）等号右侧）等号右侧第二项所示。第二项所示。十字板剪切破坏十字板剪切破坏扭力矩扭力矩M M为：为：为简化计算，可令为简化计算，可令v vH H，代入公式（，代入公式（4.224.22）可得）可得：十十字字板板现现场场剪剪切切试试验验为为不不排排水水剪剪切切试试验验。因因此此，其其结结果果与与无无侧侧限抗压强度试验结果接近，饱和软土限抗压强度试验结果接近，饱和软土u u=0=0,则则:返回第四节地基的破坏形式与地基承载力第四节地基的破坏形式与地基承载力地地基基承承载载力力特特征征值值在在保保证证地地基基稳稳定定的的条条件件下下，地地基基土单位面积上承受的最大荷载土单位面积上承受的最大荷载(压力压力)。地地基基极极限限承承载载力力地地基基土土体体完完全全剪剪切切破破坏坏时时所所承承受受的的荷载。荷载。可可由由载载荷荷试试验验或或其其它它原原位位测测试试、公公式式计计算算、并并结结合合工工程程实践经验等方法综合确定。实践经验等方法综合确定。一、地基变形阶段与破坏形式一、地基变形阶段与破坏形式一、地基变形阶段与破坏形式一、地基变形阶段与破坏形式（一）、地基变形的三个阶段（一）、地基变形的三个阶段线性变形线性变形(压密压密)阶段阶段塑性变形塑性变形(局部剪切局部剪切)阶段阶段完全完全(滑动滑动)破坏阶段破坏阶段（二）、地基破坏的三种型式（二）、地基破坏的三种型式整整体体剪剪切切破破坏坏p ps s曲曲线线可可明明显显分分出出上上述述三三个个变变形形阶阶段段。当当地地基基上上的的压压力力达达到到极极限限后后，地地基基内内塑塑性性变变形形区区发发展展接接合合而而出出现现连连续续的的滑滑动动面面，地地基基土土发发生生整整体体剪剪切切破破坏坏。只只要要荷荷载载稍稍有有增增加加，基基础础就就会会急急剧剧下下沉沉、倾倾斜斜、地地面面严严重重隆隆起起，并并往往往往使使建建筑筑物物发发生生破破坏坏。对对于于压压缩缩性性较较小小的的土土，如如密密实实砂砂土土和和坚坚硬硬粘粘土土，当当压压力力p p足足够够大大时时，一一般般都都发发生生这这种种型型式式的的破破坏坏。也也可可能能在在承承载载力力低低、相相对对埋埋深深小的基础下出现。小的基础下出现。刺刺入入剪剪切切破破坏坏地地基基不不出出现现明明显显的的连连续续滑滑动动面面，基基础础四四周周的的地地面面也也不不隆隆起起，基基础础没没有有很很大大倾倾斜斜，其其p ps s曲曲线线无无明明显显的的转转折折点点。地地基基的的破破坏坏是是由由基基础础下下面面软软弱弱土土变变形形并并沿沿基基础础周周边边产生竖向剪切，导致基础连续下沉，就象基础产生竖向剪切，导致基础连续下沉，就象基础“切入切入”土中。土中。此此种种型型式式多多出出现现于于基基础础相相对对埋埋深深较较大大和和压压缩缩性性较较大大的的松松砂砂和和软土软土中。中。局局部部剪剪切切破破坏坏界界于于整整体体剪剪切切破破坏坏与与剌剌入入剪剪切切破破坏坏之之间。间。破破坏坏时时地地基基的的塑塑性性变变形形区区局局限限于于基基础础下下方方，滑滑动动面面也也不不延延伸伸到到地地面面。可可能能有有轻轻微微隆隆起起，但但基基础础不不会会明明显显倾倾斜斜或或倒倒塌塌，p ps s曲线转折点也不明显。曲线转折点也不明显。二、按地基载荷试验确定地基的承载力二、按地基载荷试验确定地基的承载力 在现场通过一定尺寸的载荷板对扰动较少在现场通过一定尺寸的载荷板对扰动较少的浅部地基土体直接加荷，所测得的成果的浅部地基土体直接加荷，所测得的成果一般能反映相当于一般能反映相当于12倍载荷板宽度的深倍载荷板宽度的深度以内土体的平均性质。度以内土体的平均性质。按载荷试验成果确定按载荷试验成果确定地基承载力特征值地基承载力特征值荷载P沉降sPcrPu 承载力特征值的确定：承载力特征值的确定：1.当当ps曲线上有曲线上有比例界限比例界限时，取该比时，取该比例界限所对应的荷载值；例界限所对应的荷载值；2.当极限荷载小于对应比例界限的荷当极限荷载小于对应比例界限的荷载值的载值的2倍时，取倍时，取极限荷载值的一半极限荷载值的一半；3.当不能按上述二点确定时，如压板当不能按上述二点确定时，如压板面积为面积为0.250.50m2，可，可s/b=0.010.015所对应的荷载，但其值不应大于所对应的荷载，但其值不应大于最大加载最大加载量的一半量的一半。同一土层参加统计的试验点不应少于同一土层参加统计的试验点不应少于3点点，各试验实测值的极差不得超过其平均，各试验实测值的极差不得超过其平均值的值的30%，取此平均值作为该土层的地基，取此平均值作为该土层的地基承载力特征值承载力特征值fak。三、理论公式确定地基承载力当e0.33b时式中式中 f fa a地基承载力特征值；地基承载力特征值；c c、d d、c c承载力系数；承载力系数；b b基础底面宽度（基础底面宽度（m m），当基宽小于），当基宽小于3m3m按按3m3m考虑，大于考虑，大于6m6m按按6m6m考虑；考虑；四、确定地基承载力的其它方法（一）、其它试验方法（一）、其它试验方法1.1.深层平板载荷试验；深层平板载荷试验；2.2.旁压试验；旁压试验；3.3.螺旋压板载荷试验；螺旋压板载荷试验；（二）、经验法确定地基承载力（二）、经验法确定地基承载力1.1.间接原位测试；间接原位测试；2.2.建立经验关系的方法；建立经验关系的方法；3.3.规范推荐的地基承载力表；规范推荐的地基承载力表；四、地基承载力特征值的修正四、地基承载力特征值的修正 当基础宽度大于当基础宽度大于3m或埋置深度大于或埋置深度大于0.5m时，从载荷试验或原位测试、经验值时，从载荷试验或原位测试、经验值等方法确定的地基承载力特征值，尚应按等方法确定的地基承载力特征值，尚应按下式修正：下式修正：式中式中 fa修正后的地基承载力特征值；修正后的地基承载力特征值；fak地基承载力特征值；地基承载力特征值；b、d基础宽度和埋深的地基承载基础宽度和埋深的地基承载 力修正系数；力修正系数；b基础底面宽度（基础底面宽度（m），当基宽小），当基宽小 于于3m按按3m考虑，大于考虑，大于6m按按6m考考 虑；虑；m基础底面以上土的加权平均重度，基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度；地下水位以下取浮重度；d基础埋置深度（基础埋置深度（m），一般自室），一般自室外外地面标高算起。在填方整平地区，可自地面标高算起。在填方整平地区，可自填土地面标高算起，但填土在上部结构施填土地面标高算起，但填土在上部结构施工后完成时，应从天然地面工后完成时，应从天然地面 标高算起，对标高算起，对于地下室，如采用箱形基础或筏基时，基于地下室，如采用箱形基础或筏基时，基础埋置深度自室础埋置深度自室 外地面标高算起，当采用外地面标高算起，当采用独立基础或条形基础时，应从室内地面标独立基础或条形基础时，应从室内地面标高算起高算起。返回