通风安全3.ppt

单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,*,*,第三章 井巷通风阻力,本章重点和难点：,摩擦阻力和局部阻力产生的原因和测算,3/5/2026,1,第三章 井巷通风阻力,当空气沿井巷运动时，由于风流的粘滞性和惯性以及井巷壁面等对风流的阻滞、扰动作用而形成通风阻力，它是造成风流能量损失的原因。井巷通风阻力可分为两类：摩擦阻力,(,也称为沿程阻力,),和局部阻力。,3/5/2026,2,第一节 井巷断面上风速分布,一、风流流态,1,、管道流,同一流体在同一管道中流动时，不同的流速，会形成不同的流动状态。当流速较低时，流体质点互不混杂，沿着与管轴平行的方向作层状运动，称为,层流,(,或滞流,),。当流速较大时，流体质点的运动速度在大小和方向上都随时发生变化，成为互相混杂的紊乱流动，称为,紊流,(,或湍流,),。,（）雷诺数,Re,式中：平均流速,v,、,管道直径,d,和流体的运动粘性系数 。,3/5/2026,3,在实际工程计算中，为简便起见，通常以,R,e,=2300,作为管道流动流态的判定准数，即：,R,e,2300,层流，,R,e,2300,紊流,（）当量直径,对于非圆形断面的井巷，,Re,数中的管道直径,d,应以井巷断面的当量直径,de,来表示：,因此，非圆形断面井巷的雷诺数可用下式表示,：,3/5/2026,4,对于不同形状的井巷断面，其周长,U,与断面积,S,的关系，可用下式表示：,式中：,C,断面形状系数：,梯形,C,=4.16,；三心拱,C,=3.85,；半圆拱,C,=3.90,。,（举例见,P38,）,3/5/2026,5,2,、孔隙介质流,在采空区和煤层等多孔介质中风流的流态判别准数为：,式中：,K,冒落带渗流系数，,m,2,；,l,滤流带粗糙度系数，,m,。,层流，,R,e,0.25,；紊流，,R,e,2.5,；过渡流,0.25,R,e,，砂粒凸起高度几乎全暴露在紊流核心中，故,Re,对,值的影响极小,，略去不计，相对糙度成为,的唯一影响因素。故在该区段，,与,Re,无关，而只与相对糙度有关。摩擦阻力与流速平方成正比，故称为阻力平方区，尼古拉兹公式：,3/5/2026,16,2,层流摩擦阻力,当流体在圆形管道中作层流流动时，从理论上可以导出摩擦阻力计算式：,=,可得圆管层流时的沿程阻力系数：,古拉兹实验所得到的层流时,与,Re,的关系，与理论分析得到的关系完全相同，理论与实验的正确性得到相互的验证。,层流摩擦阻力和平均流速的一次方成正比。,3/5/2026,17,3,、紊流摩擦阻力,对于紊流运动，,=f(Re,，,/r,),，关系比较复杂。用当量直径,de,=4,S,/,U,代替,d,，代入阻力通式，则得到紊流状态下井巷的摩擦阻力计算式：,3/5/2026,18,二、摩擦阻力系数与摩擦风阻,1,摩擦阻力系数,矿井中大多数通风井巷风流的,Re,值已进入阻力平方区，,值只与相对糙度有关，对于几何尺寸和支护已定型的井巷，相对糙度一定，则,可视为定值；在标准状态下空气密度,=1.2kg/m,3,。,3/5/2026,19,对上式，令：,称为摩擦阻力系数,，单位为,kg/m,3,或,N.s,2,/m,4,。,则得到紊流状态下井巷的摩擦阻力计算式写为：,标准摩擦阻力系数：,通过大量实验和实测所得的、在标准状态（,0,=1.2kg/m,3,）,条件下的井巷的摩擦阻力系数，,即所谓标准值,0,值,，当井巷中空气密度,1.2kg/m,3,时，其,值应按下式修正：,3/5/2026,20,2,摩擦风阻,R,f,对于已给定的井巷，,L,、,U,、,S,都为已知数，故可把上式中的,、,L,、,U,、,S,归结为一个参数,R,f,：,R,f,称为巷道的摩擦风阻，其单位为：,kg/m,7,或,N.s,2,/m,8,。,工程单位：,kgf,.s,2,/m,8,，,或写成：,k,。,1 N.s,2,/m,8,=9.8 k,3/5/2026,21,R,f,f(,S,U,L,),。在正常条件下当某一段井巷中的空气密度,一般变化不大时，可将,R,f,看作是反映井巷几何特征的参数。,则得到紊流状态下井巷的摩擦阻力计算式写为：,此式就是完全紊流,(,进入阻力平方区,),下的摩擦阻力定律。,3/5/2026,22,三、井巷摩擦阻力计算方法,新建矿井：查表得,0,R,f,h,f,生产矿井：,h,f,R,f,0,四、生产矿井一段巷道阻力测定,1,、,压差计法,用压差计法测定通风阻力的实质是测量风流两点间的势能差和动压差，计算出两测点间的通阻力,。,3/5/2026,23,其中：右侧的第二项为动压差，通过测定、两断面的风速、大气压、干湿球温度，即可计算出它们的值。第一项和第三项之和称为势能差，需通过实际测定。,1,）布置方式及连接方法,z,1,z,2,3/5/2026,24,）阻力计算,压差计“”感受的压力：,压差计“”感受的压力：,故压差计所示测值：,设 且与,1,、,2,断面间巷道中空气平均,密度相等，则：,3/5/2026,25,式中：,Z,12,为,1,、,2,断面高差，,h,值即为,1,、,2,两断面压能与位能和的差值。根据能量方程，则,1,、,2,巷道段的通风阻力,h,R,12,为：,把压差计放在,1,、,2,断面之间，测值是否变化？,3/5/2026,26,2,、气压计法,由能量方程：,h,R12,=(P,1,-P,2,)+(,1,v,1,2,/2-,2,v,2,2,/2,)+,m12,gZ,12,用精密气压计分别测得,1,，,2,断面的静压,P,1,，,P,2,用干湿球温度计测得,t,1,t,2,t,1,t,2,和,1,2,，进而计算,1,，,2,用风表测定,1,，,2,断面的风速,v1,v2,。,m12,为,1,，,2,断面的平均密度，若高差不大，就用算术平均值，若高差大，则有加权平均值；,Z,12,1,，,2,断面高差，从采掘工程平面图查得。,3/5/2026,27,可用逐点测定法，一台仪器在井底车场监视大气压变化，然后对上式进行修正。,h,R12,=(P,1,-P,2,)+,P,12,（,+(,1,v,1,2,/2-,2,v,2,2,/2,)+,m12,gZ,12,例题,3-3,某设计巷道为梯形断面，,S,=8m,2,，,L,=1000m,，采用工字钢棚支护，支架截面高度,d,0,=14cm,，纵口径,=5,，计划通过风量,Q=1200m,3,/min,，预计巷道中空气密度,=1.25kg/m,3,，求该段巷道的通风阻力。,3/5/2026,28,解 根据所给的,d,0,、,、,S,值，由附录,4,附表,4-4,查得,:,0,=284.210,4,0.88=0.025Ns,2,/m,4,则：巷道实际摩擦阻力系数,Ns,2,m,4,巷道摩擦风阻,巷道摩擦阻力,3/5/2026,29,第三节 局部风阻与阻力,由于井巷断面、方向变化以及分岔或汇合等原因，使均匀流动在局部地区受到影响而破坏，从而引起风流速度场分布变化和产生涡流等，造成风流的能量损失，这种阻力称为,局部阻力,。由于局部阻力所产生风流速度场分布的变化比较复杂性，对局部阻力的计算一般采用经验公式,3/5/2026,30,。,一、局部阻力及其计算,和摩擦阻力类似，局部阻力,h,l,一般也用动压的倍数来表示：,式中：,局部阻力系数，无因次。层流,计算局部阻力,，关键是局部阻力系数确定，因,v=Q/S,当,确定后，便可用,3/5/2026,31,几种常见的局部阻力产生的类型：,、突变,紊流通过突变部分时，由于惯性作用，出现主流与边壁脱离的现象，在主流与边壁之间形成涡漩区，从而增加能量损失。,3/5/2026,32,、渐变,主要是由于沿流动方向出现减速增压现象，在边壁附近产生涡漩。因为,V,h,v,p,，,压差的作用方向与流动方向相反，使边壁附近，流速本来就小，趋于,0,在这些地方主流与边壁面脱离，出现与主流相反的流动，面涡漩。,3/5/2026,33,、转弯处,流体质点在转弯处受到离心力作用，在外侧出现减速增压，出现涡漩。,、分岔与会合,上述的综合。,局部阻力的产生主要是与涡漩区有关，涡漩区愈大，能量损失愈多，局部阻力愈大。,3/5/2026,34,二、局部阻力系数和局部风阻,(,一,),局部阻力系数,紊流局部阻力系数,一般主要取决于局部阻力物的形状，而边壁的粗糙程度为次要因素。,1,突然扩大,或,3/5/2026,35,式中：,v,1,、,v,2,分别为小断面和大断面的平均流速，,m/s,；,S,1,、,S,2,分别为小断面和大断面的面积，,m,；,m,空气平均密度，,kg/m,3,。,对于粗糙度较大的井巷，可进行修正,2,突然缩小,对应于,小断面的动压,，,值可按下式计算：,3/5/2026,36,3,逐渐扩大,逐渐扩大的局部阻力比突然扩大小得多，其能量损失可认为由摩擦损失和扩张损失两部分组成。,当,20,时，渐扩段的局部阻力系数,可用下式求算：,式中,风道的摩擦阻力系数,，,Ns,2,/m,4,；,n,风道大、小断面积之比，即,2,1,；,扩张角。,3/5/2026,37,4,转弯,巷道转弯时的局部阻力系数,(,考虑巷道粗糙程度,),可按下式计算：当巷高与巷宽之比,H,/,b,=0.2,1.0,时，,当,H,/,b,=1,2.5,时,式中,0,假定边壁完全光滑时，,90,转弯的局部阻力系数，其值见表,3-3-1,；,巷道的摩擦阻力系数，,N.s,2,/m,4,；,巷道转弯角度影响系数，见表,3-3-2,。,3/5/2026,38,5,风流分叉与汇合,1),风流分叉,典型的分叉巷道如图所示，,1,2,段的局部阻力,h,l,2,和,1,3,段的局部阻力,h,l,3,分别用下式计算：,2,3,1,2,3,3/5/2026,39,2),风流汇合,如图所示，,1,3,段和,2,3,段的局部阻力,h,l,3,、,h,l,2,3,分别按下式计算：,式中：,1,2,3/5/2026,40,(,二,),局部风阻,在局部阻力计算式中，令,，,则有：,式中,R,l,称为局部风阻，其单位为,N.s,2,/m,8,或,kg/m,7,。,此式表明，在紊流条件下局部阻力也与风量的平方成正比,3/5/2026,41,第四节 矿井总风阻与矿井等积孔,一、井巷阻力特性,在紊流条件下，摩擦阻力和局部阻力均与风量的平方成正比。故可写成一般形式：,h,RQ,2,Pa,。,对于特定井巷，,R,为定值。用纵坐标表示通风阻力,(,或压力,),，横坐标表示通过风量，当风阻为,R,时，则每一风量,Q,i,值，便有一阻力,h,i,值与之对应，根据坐标点（,Q,i,h,i,）,即可画出一条抛物线。,这条曲线就叫该井巷的,阻力特性曲线。风阻,R,越大，曲线越陡。,Q,h,R,3/5/2026,42,二、矿井总风阻,从入风井口到主要通风机入口，把顺序连接的各段井巷的通风阻力累加起来，就得到矿井通风总阻力,h,Rm,，这就是井巷通风阻力的叠加原则。,已知矿井通风总阻力,h,Rm,和矿井总风量,Q,，即可求得矿井总风阻：,N.s,2,/m,8,R,m,是反映矿井通风难易程度的一个指标。,R,m,越大，矿井通风越困难；,3/5/2026,43,三、矿井等积孔,我国常用矿井等积孔作为衡量矿井通风难易程度的指标。,假定在无限空间有一薄壁，在薄壁上开一面积为,A,(m,2,),的孔口。当孔口通过的风量等于矿井风量，,且孔口两侧的风压差等于矿井通风阻力时，则,孔口面积,A,称为该矿井的等积孔。,A,I,II,P,2,v,2,P,2,v,2,3/5/2026,44,设风流从,I II,，,且无能量损失，则有：,得：,风流收缩处断面面积,A,2,与孔口面积,A,之比称为,收缩系数,，,由水力学可知，一般,=0.65,，故,A,2,=0.65,A,。则,v,2,Q/A,2,=Q/0.65,A,，,代入上式后并整理得：,3/5/2026,45,取,=1.2kg/m,3,，则：,因,R,m,=,h,m,2,，故有,由此可见，,A,是,R,m,的函数，,故可以表示矿井通风的难易程度。,当,A,，容易；,A,2,，中等；,A,困难。,3/5/2026,46,例题,3-7,某矿井为中央式通风系统，测得矿井通风总阻力,h,Rm,=2800Pa,，矿井总风量,Q,=70m,3,/s,，求矿井总风阻,R,m,和等积孔,A,，评价其通风难易程度。,解,对照表,3-4-1,可知，该矿通风难易程度属中等。,3/5/2026,47,1,、对于多风机工作的矿井，应根据各主要通风机工作系统的通风阻力和风量，分别计算各主要通风机所担负系统的等积孔，进行分析评价。,2,、必须指出，表,3-4-1,所列衡量矿井通风难易程度的等积孔值，是,1873,年缪尔格,(,Murgue,),根据当时的生产情况提出的,3,，一直沿用至今。由于现代的矿井规模、开采方法、机械化程度和通风机能力等较以前已有很大的发展和提高，表中的数据对小型矿井还有一定的参考价值，对大型矿井或多风机通风系统的矿井，衡量通风难易程度的指标还有待研究。,3/5/2026,48,第五节 降低矿井通风阻力措施,降低矿井通风阻力，对保证矿井安全生产和提高经济效益具有重要意,一、降低井巷摩擦阻力措施,1,减小摩擦阻力系数,。,2,保证有足够大的井巷断面。在其它参数不变时，井巷断面扩大,33%,，,R,f,值可减少,50%,。,3,选用周长较小的井巷。在井巷断面相同的条件下，圆形断面的周长最小，拱形断面次之，矩形、梯形断面的周长较大。,4,减少巷道长度。,5,避免巷道内风量过于集中。,3/5/2026,49,二、降低局部阻力措施,局部阻力与,值成正比，与断面的平方成反比。因此，为降低局部阻力，应尽量避免井巷断面的突然扩大或突然缩小，断面大小悬殊的井巷，其连接处断面应逐渐变化。尽可能避免井巷直角转弯或大于,90,的转弯，主要巷道内不得随意停放车辆、堆积木料等。要加强矿井总回风道的维护和管理，对冒顶、片帮和积水处要及时处理。,3/5/2026,50,作业,P51,本章习题,3-5,3-8,3-9,3-10,3-12,3-13,3/5/2026,51,