新老《高层建筑混凝土结构设计规范》比较2.ppt

单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,*,(2),开洞剪力墙在水平荷载下的受力特点,1),独立剪力墙肢不开洞、开小洞,;,2),连肢剪力墙,(,开大洞,);,3),规则开洞和不规则开洞,(,错洞墙和叠合错洞墙,);,4),强连梁、弱连梁。,2.,关于短肢剪力墙较多的剪力墙结构的界定,1),高规规定,;,2),广东补充高规规定,;,3),北京细则规定,7.1.2,(,原,7.1.5),剪力墙不宜过长,较长的剪力墙宜设置跨高比较大连梁,将一道剪力墙分成长度较均匀的若干墙段,各墙段的高宽比不宜小于,3,墙段肢截面高度不宜大于8m,。,墙很长时,可通过开设洞口将长墙分成长度较小、较均匀联肢墙或整体墙,洞口连梁,为,约束弯矩较小、跨高比较大连梁,(,跨高比一般可取为6,),使可近似认为分,为,独立墙段。,7.1.3,(,原7.1.8,),跨高比小于5的连梁应按本章的有关规定设计,跨高比不小于5的连梁宜按框架梁设计。,1.,两,类,连梁,:,跨度较小的连梁,;,跨度较大,或一端与柱相连梁,;,2.,设计,方法,。,7.1.4,(,原7.1.9,),抗震设计时,剪力墙底部加强部位的范围,应符合下列规定,:,1,.,底部加强部位的高度,应从地下室顶板算起,；,2,.,抗震设计时,剪力墙底部加强部位的高度可取底部两层和墙体总高度的,1/10,二者的较大值,部分框支剪力墙结构底部加强部位的高度应符合10.2.4条规定,;,3,.,当结构计算嵌固端位于地下一层底板或以下时,底部加强部位宜延伸到计算嵌固端,。,7.1.5,(,原7.1.7,),楼面梁不宜支承在剪力墙或核心筒连梁上。当剪力墙或核心筒墙肢与其平面外相交的楼面梁刚接时,可沿楼面梁轴线方向设置与梁相连的剪力墙、扶壁柱或在墙内设置暗柱,并应符合下列规定,(,第,1,、,2,、,3,、,5,、,6,款略,):,4,应通过计算确定暗柱或扶壁柱的竖向钢筋,(,或型钢,),竖向钢筋的总配筋率应符合下列要求,:,非抗震设计时不应小于,0.6,;,抗震设计时,一、二、三、四级分别不应小于1.0、0.8、0.7和0.6,;,采用HRB400级热轧钢筋时应允许减少0.1%,;,增加暗柱、扶壁柱的竖向钢筋的总配筋率最小要求和箍筋配置要求,并强调楼面梁水平钢筋伸入墙内的锚固要求,钢筋锚固长度应符合混凝土结构设计规范有关规定。,7.1.6 当墙肢的截面高度与厚度之比不大于,4,时,宜按框架柱进行截面设计。,取消原条文中的小墙肢规定,将4hw/bw8的剪力墙定为短肢剪力墙,将hw/bw4的剪力墙按柱进行截面设计。,7.1.7,抗震设计时,不应全部采用短肢剪力墙,;,当采用具有较多短肢剪力墙的剪力墙结构时,应符合下列要求,:,1.,在规定的水平地震作用下,短肢剪力墙承担的底部倾覆力矩不宜大于结构底部总地震倾覆力矩的,50%,；,2.,房屋适用高度应比表,3.3.2-1,规定的剪力墙结构的最大适用高度适当降低,7,度和,8,度时分别不宜大于,100m,和,80m,。,B,级高度及抗震设防烈度为,9,度,A,级高度高层建筑,不宜布置短肢剪力墙,不应采用具有较多短肢剪力墙的剪力墙结构。,注,:1.,短肢剪力墙是指截面,厚度不大于,300mm,、各肢截面高度与厚度之比的最大值大于,4,但不大于,8,的剪力墙,;,2.,具有较多短肢剪力墙的剪力墙结构是指在规定的水平地震作用下,短肢剪力墙承担的底部倾覆力矩不小于结构底部总地震倾覆力矩的,30%,的剪力墙结构。,1.,关于短肢剪力墙的界定,(1),对,L,、,T,、十字形剪力墙,两个方向墙肢高度与厚度之比最大值,4,且,8,时,才为短肢剪力墙。当洞口较小且连梁刚度较大,剪力墙受力接近整体小开口墙时,可按整体墙长度判断是否属于短肢剪力墙。,7.2.1,剪力墙的截面厚度应符合下列要求,:,1.,应符合本规程附录,D,的墙体稳定验算要求,;,2.,一、二级剪力墙,底部加强部位不应小于,200mm,其他部位不应小于,160mm;,无端柱或翼墙的一字形独立剪力墙,底部加强部位不应小于,220mm,其他部位不应小于,180mm;,3.,三、四级剪力墙的截面厚度,底部加强部位不应小于,160mm,其他部位不应小于,160mm;,无端柱或无翼墙的一字形独立剪力墙,底部加强部位截面厚度不应小于,180mm,其他部位不应小于,160mm;,4.,非抗震设计的剪力墙的截面厚度不应小于,160mm;,5.,剪力墙井筒中,分隔电梯井或管道井的墙肢截面厚度可适当减小,但不宜小于,160mm,。,1.,原规程,7.2.2,条部分内容修改。墙厚应符合稳定要求,(,强调要满足稳定计算要求,稳定要求是先必须满足的第一条件,),、并满足最小墙厚要求。,2.,取消了厚度与层高的关系,同时部分最小厚度有所减小,主要是考虑低烈度地区的实际情况。,7.2.2,抗震设计时,短肢剪力墙的设计应符合下列要求,:,1.,短肢剪力墙截面厚度除应符合第,7.2.1,条的要求外,尚不应小于,180mm,;(,最小厚度改为,180mm,较原规程有所降低,),2.,一、二、三级短肢剪力墙的轴压比,分别不宜大于,0.45,、,0.50,、,0.55,(,较原规范各减小,0.05),一字形截面短肢剪力墙的轴压比限值应相应减少,0.1,(,在,0.45,、,0.50,、,0.55,的基础上再减少,);,3.,短肢剪力墙的底部加强部位的应按,7.2.6,条调整剪力设计值,其他各层一、二、三级短肢剪力墙的剪力设计值应分别乘以增大系数,1.4,、,1.2,和,1.1,;(,增加了三级的放大要求,),4.,短肢剪力墙边缘构件的设置应符合第,7.2.14,条要求；,5.,短肢剪力墙的全部竖向钢筋的配筋率,底部加強部位一,二级不宜小于,1.2%,三级不宜小于,1.0%;,其他部位一、二级不宜小于,1.0%,三级不宜小于,0.8%,。,(,增加了三级的要求,),6.,不宜采用一字型短肢剪力墙,不应在一字形短肢剪力墙布置平面外与之相交的单侧楼面梁。,(,不宜改为不应,),本条是原规程,7.1.2,条部分内容的修改、完善，不论是否短肢剪力墙较多的剪力墙结构，所有短肢剪力墙都要求满足本条规定。,原规程规定短肢墙抗震等级提高一级，一、二、三级短肢剪力墙的轴压比限值分别为,0.5,、,0.6,、,0.7,，本次修订不要求提高抗震等级，但第,2,款降低了轴压比限值。最大的区别在于原规程是针对短肢剪力墙较多的剪力墙结构，本次修订是对所有短肢剪力墙，所以一般情况下，短肢剪力墙轴压比是有所放松。,7.2.5,一级剪力墙的底部加强部位以上部位,墙肢的组合弯矩设计值和组合剪力设计值应乘以增大系数,弯矩增大系数可取为,1.2,剪力增大系数可取为,1.4,。,原规程,7.2.6,条,取消了“底部加强部位及其上一层应按墙底截面组合弯矩计算值采用”的要求。与抗规一致。,7.2.13,重力荷载代表值作用下,一、二、三级剪力墙墙肢的轴压比不宜超过表,7.2.13,的限值。,表,7.2.13,剪力墙墙肢轴压比限值,1.,增加了三级轴压比要求。括号内的烈度是结构的设防烈度，“一级,(9,度,)”,表示设防烈度为,9,度时的一级剪力墙,2.,抗震规范将轴压比要求扩展到全高，因此取消“底部加强部位”。实际工程来看，建筑物中、上部剪力墙轴压比一般均较小，不受此修订影响。,抗震等级,一级（,9,度）,一级,(6,、,7,、,8,度,),二、三级,轴压比限值,0.4,0.5,0.6,7.2.14(,原,7.2.15,),剪力墙两端和洞口两侧应设边缘构件,并应符合下列要求,:,1.,一、二、三级剪力墙底层墙肢底截面轴压比大于表,7.2.14,的规定值时,以及部分框支剪力墙结构的剪力墙,应在底部加强部位及相邻的上一层设置约束边缘构件,约束边缘构件应符合第,7.2.15,条规定,;,2.,除第,1,款所列部位外,剪力墙应按,7.2.16,条设构造边缘构件,;,3.B,级高度高层建筑剪力墙,宜在约束边缘构件层与构造边缘构件层之间设置,1,2,层过渡层,过渡层边缘构件箍筋配置要求可低于约束边缘构件,但应高于构造边缘构件的要求。,1,.,将设置约束边缘构件的范围扩大到三级,;,2.,增加了,B,级高度高层建筑剪力墙约束边缘构件与构造边缘构件之间设置过渡层的要求；,3.,增加了低轴压比时可以设置构造边缘构件的条件。,抗震等级,一级（,9,度）,一级,(6,、,7,、,8,度,),二、三级,轴压比,0.1,0.2,0.3,7.2.15,剪力墙的约束边缘构件可为暗柱、端柱和翼墙,(,图,7.2.15,略,),并应符合下列要求,:,1.,约束边缘构件沿墙肢的长度,lc,和箍筋配箍特征值应符合表,7.2.15(,略,),的要求,其体积配箍率应按下式计算,;,2.,剪力墙约束边缘构件阴影部分,(,图,7.2.15),的竖向钢筋除应满足正截面受压,(,受拉,),承载力计算要求外,其配筋率,一、二、三级时分别不应小于,1.2,、,1.0%,和,1.0%,并分别不应少于,8,16,、,6,16,和,6,14,的钢筋,(,符号,表示钢筋直径,);,3.(,新增,),约束边缘构件内箍筋或拉筋沿竖向的间距,一级不宜大于,100mm,二、三级不宜大于,150mm;,箍筋、拉筋沿水平方向的肢距不宜大于,300mm,。,1.,原规程,7.2.16,条的修改、完善,;,2.,设置,约束边缘构件,扩大到三级,纵向受力钢筋,有所加大,;,3.,补充按轴压比确定配箍特征值和约束边缘构件长度的规定,;,4.,补充箍筋、拉筋肢距的规定,;,5.,计算配箍率箍筋,(,拉筋,),抗拉强度设计值不受,360MPa,限制,;,6.,完善图,7.2.15,的,b,、,d,拉筋构造。,表,7.2.15,约束,边缘构件沿墙肢的长度,lc,及其配箍特征值,v,项目,一级,(9,度,),一级,(6,、,7,、,8,度,),二、三级,N,0.2,N,0.2,N,0.3,N,0.3,N,0.4,N,0.4,Lc,(,暗柱,),0.20hw,0.25hw,0.15hw,0.20hw,0.15hw,0.20hw,lc,(,翼墙或端柱,),0.15hw,0.20hw,0.10hw,0.15hw,0.10hw,0.15hw,v,0.12,0.20,0.12,0.20,0.12,0.20,7.2.16,剪力墙构造边缘构件范围宜按图,7.2.16,中阴影部分采用,最小配筋应满足表,7.2.16,规定,并应符合下列要求。,表,7.2.16,剪力墙构造边缘构件的最小配筋率,7.2.17,剪力墙竖向和水平分布钢筋配筋率,一、二、三级时均不应小于,0.25%,四级和非抗震设计时均不应小于,0.20%,。,强条,本条为原规程,7.2.18,条的修改,不再把分布筋间距和直径作为强制性条文,7.2.18,剪力墙的竖向和水平分布钢筋的间距均,不宜,大于,300mm,直径不应小于,8mm,。,剪力墙的竖向和水平分布钢筋的直径不宜大于墙厚的,1/10,。,分布筋间距由“不应,”,改为“不宜,”,增加直径与墙厚的关系,抗震等级,底部加强部位,其他部位,竖向钢筋最小量,(,取大值,),箍筋,竖向钢筋最小量,(,取大值,),箍筋或拉筋,最小直径,(mm),沿竖向最大间距,(mm),最小直径,(mm),沿竖向最大间距,(mm),一,0.010Ac,6,16,8,100,0.008Ac,6,14,8,150,二,0.008Ac,6,14,8,150,0.006Ac,6,12,8,200,三,0.006Ac,6,12,6,150,0.005Ac,4,12,6,200,四,0.005Ac,4,12,6,200,0.004Ac,4,12,6,250,7.2.24,(,新增,),跨高比,(,l/h,b,),不大于,1.5,连梁,非抗震设计时,其纵向钢筋的最小配筋率应为,0.2,;,抗震设计时,其纵向钢筋的最小配筋率宜符合表,7.2.24,要求,跨高比大于,1.5,的连梁,其纵向钢筋的最小配筋率可按框架梁的要求采用。,7.2.25,(,新增,),剪力墙结构连梁中,非抗震设计时,顶面及底面单侧纵向钢筋的最大配筋率不宜大于,2.5%;,抗震设计时,顶面及底面单侧纵向钢筋的最大配筋率宜符合表,7.2.25,要求。如不满足,应按实配钢筋进行连梁强剪弱弯的验算。,表,7.2.24,跨高比不大于,1.5,连梁 表,7.2.25,连梁纵向钢筋的最大配筋率,纵向钢筋的最小配筋率,跨高比,最小配筋率,l/h,b,0.5,0.20,25ft/fy,0.5,l/h,b,1.0,0.25,35ft/fy,1.0,l/h,b,1.5,0.30,45ft/fy,跨高比,最小配筋率,l/h,b,1.0,0.60,80ft/fy,1.0,l/h,b,2.0,1.20,160ft/fy,2.0,l/h,b,2.5,1.50,220ft/fy,l/h,b,2.5,2.50,300ft/fy,1,.,增加了剪力墙洞口连梁正截面最小和最大配筋率要求。,2.,为实现连梁的强剪弱弯,7.2.21,条,(,原,7.2.22,条,),规定按强剪弱弯要求计算连梁剪力设计值,7.2.22,条,(,原,7.2.23,条,),规定名义剪应力的上限值,两条共同使用,就相当于限制了受弯配筋,连梁的受弯配筋不宜过大,;,但由于,7.2.21,是采用乘以增大系数方法获得剪力设计值,(,与实配无关,),容易使设计人员忽略受弯钢筋数量的限制,特别是在计算配筋值很小而按构造要求配置受弯钢筋时,容易忽略强剪弱弯要求。故,7.2.24,和,7.2.25,条分别给出了最小和最大配筋率限值,以防连梁受弯钢筋配置过多。,3.,关于连梁的设计,1),第一道防线,;,2),强剪弱弯,;,3),连梁超筋的解决办法,(7.2.26,条等,),。,1.,框架,-,剪力墙结构协同工作原理,2.,关于多道抗震防线,强烈地震后往往伴随多次余震,仅一道防线,在首次破坏后再遭余震,会因损伤积累而致倒塌。,1),双重抗侧力结构体系,2),尽可能多的内外部超静定次数,3),尽可能好的耗能能力,4),工程实例,:,马那瓜美洲银行大厦,:,地上,18,层,结构高度,61m,*,双重抗侧力体系,*多道防线,:,连梁,-L,形小筒,-,内筒,-,框筒,合理的屈服机制,*平面、竖向规则均匀对称,8.1.3(,新增,),抗震设计框架,-,剪力墙结构,应根据在规定水平力作用下结构底层框架部分承受地震倾覆力矩与结构总地震倾覆力矩的比值,确定相应设计方法,并应符合下列要求,:,1.,框架部分承受的地震倾覆力矩结构总地震倾覆力矩,10%,时,按剪力墙结构设计,框架部分应按框架,-,剪力墙结构的框架进行设计,;,2.,框架部分承受的地震倾覆力矩结构总地震倾覆力矩的,10%,但,50%,时,按本章框,-,剪结构的规定进行设计,;,3.,框架部分承受地震倾覆力矩结构总地震倾覆力矩,50%,但,80%,时,按框,-,剪结构设计,其最大适用高度可比框架结构适当增加,框架部分抗震等级和轴压比限值宜按框架结构规定采用,;,4.,框架部分承受地震倾覆力矩结构总地震倾覆力矩,80%,时,按框,-,剪结构设计,其最大适用高度宜按框架结构采用,框架部分抗震等级和轴压比限值应按框架结构的规定采用。,修改了框架,-,剪力墙结构中框架承担倾覆力矩较多和较少时的规定。,框,-,剪结构在规定水平力作用下,结构底层框架部分承受地震倾覆力矩与结构总地震倾覆力矩比值不同,结构性能也有较大差别。结构设计时,应据此比值确定该结构相应适用高度和构造措施,计算模型及分析均按框,-,剪结构进行实际输入和计算分析。,1.,关于“在规定水平力作用下”,:,采用“给定水平力”计算,可避免有时,CQC,计算的最大位移出现在楼盖边缘中部而非角部,且对无限刚楼盖、分块无限刚楼盖和弹性楼盖均可用相同方法处理,;,该水平力一般采用振型组合后楼层地震剪力换算的水平作用力。,2.,框架部分承担倾覆力矩结构总倾覆力矩的,10%,意味着框架承担地震作用较小,绝大部分由剪力墙承担,工作性能接近于纯剪力墙结构,故剪力墙抗震等级按剪力墙结构的规定,;,最大适用高度仍按框,-,剪结构要求执行,;,框架部分按框,-,剪结构的框架设计,即需要按,8.1.4,条剪力调整,(0.2Q,0,调整,),其侧向位移控制指标按剪力墙结构采用。,3.,框架部分承受地震倾覆力矩结构总地震倾覆力矩,10%,但,50%,属一般框,-,剪结构,按本章有关规定设计。,4.,框架部分承受倾覆力矩结构总倾覆力矩,50%,但,80%,意味结构中剪力墙数量偏少,框架承担较大地震作用,此时框架部分抗震等级和轴压比宜按框架结构规定执行,剪力墙抗震等级和轴压比按框,-,剪结构规定采用,;,最大适用高度不宜再按框,-,剪结构的要求,但可比框架结构要求适当提高,提高幅度可视剪力墙承担地震倾覆力矩确定。,(,即插值,),5.,框架部分承受倾覆力矩结构总倾覆力矩,80%,意味剪力墙极少,此时框架部分抗震等级和轴压比应按框架结构规定,剪力墙抗震等级和轴压比按框,-,剪结构规定,;,最大适用高度宜按框架结构采用。对这种少墙结构,因抗震性能差,不主张采用,以免剪力墙受力过大,过早破坏。不可避免时,宜将剪力墙减薄、开竖缝、开结构洞、配置少量单排筋等,减小剪力墙作用。,(,即原,6.1.7,条情况,),第,3,、,4,款中,为避免剪力墙过早破坏,其位移相关控制指标应按框,-,剪结构采用。,8.1.4,抗震设计时,框架,-,剪力墙结构对应于地震作用标准值的各层框架总剪力应符合下列规定,:,式中,:V,0,对框架柱数量从下至上基本不变的结构,应取对应于地震作用标准值的结构底层总剪力,;,对框架柱数量从下至上分段有规律变化结构,应取,每段底层,结构对应于地震作用标准值的总剪力,;,3,按振型分解反应谱法计算地震作用时,第,1,款规定的调整可在振型组合后,并满足,4.3.12,条关于楼层最小地震剪力系数的前提下进行。,1.,将原条文,V,0,的注释中“,应取每段最下一层,”,改为更为准确的描述为“,应取每段底层,”;,2.,将原条文第,3,款的条文解释中的“框架剪力的调整应在楼层满足本规程第,4.3.12,条关于楼层最小地震力系数,(,即剪重比,),的前提下进行。”提至正文,以明确要求。,8.1.7,框架,-,剪力墙结构中剪力墙的布置宜符合下列要求,(,第,1,、,2,、,3,、,5,、,6,、,7,款略,):,4,单片剪力墙底部承担水平剪力不应超过结构底部总水平剪力,30%(,原为,40%,);,8.1.8,长矩形平面或平面有一部分较长的建筑中，其剪力墙的布置尚宜符合下列要求：,1.,横向剪力墙沿长方向间距宜满足表,8.1.8,的要求,当这些剪力墙之间的楼盖有较大开洞时,剪力墙的间距应适当减小,;,2.,纵向剪力墙不宜集中布置在房屋的两尽端。,表,8.1.8,剪力墙间距（,m,）,注,:1.,表中,B,为剪力墙之间的楼盖宽度,单位为,m,；,2.,装配整体式楼盖现浇层应符合第,3.6.2,条的有关规定；,3.,现浇层厚度大于,60mm,的叠合楼板可作为现浇板考虑；,4.,当房屋端部未布置剪力墙时,第一片剪力墙与房屋端部的距离,不宜大于上表中剪力墙间距的,1/2,。,1.,注,1,中更加明确指出,B,为剪力墙之间的楼盖宽度,避免楼面开大洞的情况下的判断不准确,;,2.,补充注,4,在设计中有剪墙布置在建筑中部,而端部无剪力墙的情况,用上述规定,可防止布置框架的楼面伸出太长,不利于地震力传递。,楼盖形式,非抗震设计,（取较小值）,抗震设防烈度,6,度、,7,度,(,取小值）,8,度,(,取小值,),9,度,(,取小值,),现 浇,5.0,B,，,60,4.0,B,，,50,3.0,B,，,40,2.0,B,，,30,装配整体,3.5,B,，,50,3.0,B,，,40,2.5,B,，,30,8.1.9,板柱,-,剪力墙结构的布置应符合下列要求：,1.,应同时布置筒体或两主轴方向剪力墙形成双向抗侧力体系,并应避免结构刚度偏心,其中剪力墙或筒体应符合第,7,章和第,9,章有关规定且宜在对应剪力墙或筒体楼层处设暗梁,;,4.,无梁板可根据承载力和变形要求采用无柱帽,(,柱托,),板或有柱帽,(,柱托,),板形式。柱托板长度厚度应按计算确定,且每方向长度不宜板跨,1/6,厚度不宜板厚,1/4,。,7,度宜采用有柱托板,8,度应采用有柱托板,此时托板各向长度尚不宜同方向柱截面宽度和,4,倍板厚之和,托板总厚度尚不应柱纵筋直径,16,倍。无柱托板且无梁板抗冲切承载力不足时,可采用型钢剪力架,(,键,),此时板厚并不应,200mm;,规定抗震设计的截面,;,建议冲切承载力不够时采用型钢剪力架,(,键,);,取消“非抗震设计时不应小于,150mm,。,8.1.10,抗风设计时,板柱,-,剪力墙结构中各层筒体或剪力墙应能承担不小于,80%,相应方向该层承担的风荷载作用下的剪力,;,抗震设计时,应能承担各层全部相应方向该层承担的地震剪力,而各层板柱部分尚应能承担不小于,20%,相应方向该层承担的地震剪力,且应符合有关抗震构造要求。,在原规程的基础上增加了抗风设计时的要求。,8.2.2,带边框剪力墙的构造应符合下列要求,:,1.,带边框剪力墙的截面厚度应符合本规程附录,D,的墙体稳定计算要求,且应符合下列规定,:,1),抗震设计时,一、二级剪力墙底部加强部位不应小于,200mm;,2),除第,1,项以外的其他情况下不应小于,160mm,。,2.,剪力墙水平钢筋应全部锚入边框柱内,锚固长度不应小于,la(,非抗震设计,),或,laE(,抗震设计,);,3.,与剪力墙重合框架梁可保留,亦可做成宽度与墙厚相同的暗梁,暗梁截面高度可取墙厚,2,倍或与该榀框架梁等高,暗梁配筋可按构造且应符合框架梁相应抗震等级最小配筋,;,4.,剪力墙截面宜按工字形设计,其端部的纵向受力钢筋应配置在边框柱截面内,;,5.,边框柱宜与该榀框架其他柱截面相同,应符合第,6,章有关框架柱构造规定,;,底部加强部位边框柱箍筋宜全高加密,;,当带边框剪力墙洞口紧邻边框柱时,边框柱箍筋宜沿全高加密。,1.,在满足附录,D,墙体稳定前提下,取消墙厚不层高,1/16,和,1/20,的限制,;,2.,与新抗规区别,(,主要是边梁的设置,),。,8.2.3,板柱,-,剪力墙结构设计应符合下列规定：,1.,结构分析中规则的板柱结构可用等代框架法,其等代梁的宽度宜采用垂直于等代框架方向两侧柱距各,1/4;,宜采用连续体有限元空间模型进行更准确的计算分析,;,2.,超过时应配置抗冲切钢筋,(,尽可能采用高效能抗剪栓钉以提高抗冲切能力,),当地震作用导致柱上板带支座弯矩反号时还应对反向作复核。,3 N,G,在该层楼面重力荷载代表值,(,8,度时尚宜计入竖向地震,),作用下的柱轴向压力设计值,;,1,、,2,款均为新增。,1.,第,1,款对板柱,-,剪力墙结构的计算分析方法进行了约定,;,2.,第,2,款对板柱,-,剪力墙的抗冲切能力进行了约束,同时规定了当板截面冲切强度不满足要求时的构造措施。,3.,第,3,款为原规程,8.2.3,条,补充了,N,G,在,8,度时尚宜计入竖向地震作用的影响。,8.2.4,板柱,-,剪力墙结构中,板构造设计应符合下列规定,(,略,):,本条第,1,、,3,款做了补充、修改。主要是洞口尺寸的修改。,9.1.2,筒中筒结构的高度不宜低于,80m,高宽比不宜小于,3,。,对高度不超过,60m,框架,-,核心筒结构,可按框,-,剪结构设计,。,1.,研究表明,筒中筒结构空间受力性能与其高宽比有关,高宽比,3,不能较好发挥空间作用,高度由原,60m,提高到,80m,。,2,.,框,-,筒结构高度和高宽比不受此限制。对高度较低框,-,筒结构,可按框,-,剪结构设计,适当降低核心筒和框架构造要求。,9.1.5,核心筒或内筒的外墙与外框柱间中距,非抗震设计大于,15m,、抗震设计大于,12m,时,宜采取增设内柱等措施。,根据近年来的工程经验,适当放松核心筒或内筒外墙与外框柱间距要求。,9.1.7,筒体墙加强部位高度、轴压比限值、边缘构件设置及截面设计,应符合第,7,章有关规定。框,-,筒结构的核心筒角部边缘构件应按符合下列要求,:,1.,底部加强部位约束边缘构件沿墙肢的长度应取墙肢截面高度的,1/4,约束边缘构件范围内应,主要,(,原为全部,),采用箍筋,;,2.,底部加强部位以上宜按,7.2.14,条规定设约束边缘构件。,关于约束箍筋的应用效果。,9.1.11,抗震设计时,筒体结构框架部分按侧向刚度分配的楼层地震剪力应进行调整,调整后的剪力不应小于结构底部总地震剪力,20,和按侧向刚度分配的框架部分楼层地震剪力中最大值,1.5,倍二者较小值。,当框架部分楼层地震剪力最大值小于结构底部总地震剪力,10%,时,各层框架部分承担的地震剪力应增大到结构底部总地震剪力,15%,其各层核心筒墙体的地震剪力应乘以,1.1,且不大于基底剪力。墙体的抗震构造措施应按抗震等级提高一级后采用,已为特一级的可不再提高,。,1.,对框架,-,核心筒结构和筒中筒结构中框架均要求进行剪力调整,其中对带加强层筒体结构,框架部分最大楼层地震剪力不包括加强层及其相邻上下楼层框架剪力。,2.,增加框,-,筒结构中,当框架承担地震剪力过低时对框架和核心筒的内力调整要求。对框架过弱的框,-,筒结构,各层框架承受的地震剪力应按结构底部总剪力的,15%,进行调整,以防止框架承担的剪力过小,起不到第二道防线的作用,同时要求对核心筒的设计内力和抗震构造措施予以加强。,9.2.2,核心筒应具有良好的整体性,并满足下列要求,:,4.,水平和竖向分布筋配筋率均不宜,0.30,%;,增加核心筒底部加强部位的分布钢筋配筋率分别不宜,0.30,%,的要求,比普通剪力墙提高,0.05%,。,9.2.5,(,新增,),内筒偏置框,-,筒结构,应控制结构在考虑偶然偏心单向地震下,最大楼层水平位移和层间位移不应楼层平均值,1.4,结构扭转为主第一自振周期,T,t,与平动为主第一自振周期,T,1,之比不应,0.85,且,T,1,扭转成分不宜,30,。,内筒偏置框,-,筒结构,质心与刚心偏心较大,地震下扭转反应大。应特别关注结构扭转特性,控制结构扭转反应。本条要求对该类结构位移比和周期比均按,B,级高度从严控制。同时,为改善结构抗震性能,尚需控制,T,1,扭转成分不宜过大。,9.2.6(,新增,),内筒偏置长宽比,2,时,宜采用框架,-,双筒结构。,双筒可增强结构扭转刚度,减小结构水平地震下扭转效应。,9.2.7(,新增,),当框架,-,双筒结构的双筒间楼板开洞时,其有效楼板宽度不宜楼板典型宽度,50,洞口附近楼板应,加厚,双层双向配筋,且每层单向配筋率不应小于,0.25%;,双筒间楼板应按弹性板进行细化分析。,双筒间楼板因传递双筒间力偶会产生较大平面剪力,故之。,9.3.7,外框筒梁和内筒连梁的构造配筋应符合下列要求：,2,非抗震设计时,箍筋间距不应大于,150mm;,抗震设计时,箍筋间距沿梁长不变,且不应大于,100mm,当梁内设置交叉暗撑时,箍筋间距不应大于,200mm,(,原为,150,);,9.3.8,跨高比不大于,2,的框筒梁和内筒连梁宜增配对角斜向钢筋。跨高比不大于,1,的框筒梁和内筒连梁宜采用交叉暗撑,(,图,9.3.8,略,),且应符合下列规定,:,1.,梁的截面宽度不宜小于,400mm,(,原为,300,);,3.,两个方向暗撑的纵向钢筋应采用矩形箍筋或螺旋箍筋绑成一体,箍筋直径不应小于,8mm,箍筋间距不应大于,150mm;,研究表明,:,在跨高比较小的框筒梁和内筒连梁增设交叉暗撑对提高其抗震性能有较好的作用,但交叉暗撑的施工有一定难度。本条对交叉暗撑的适用范围和构造作了调整,:,对跨高比不大于,2,的框筒梁和内筒连梁,宜增配对角斜向钢筋,(,参考,混凝土结构设计规范,);,对跨高比不大于,1,的框筒梁和内筒连梁,宜设置交叉暗撑。交叉暗撑的箍筋不再设加密区。,10.1.1,本章所指复杂高层建筑结构包括带转换层结构、带加强层结构、错层结构、连体结构以及,竖向体型收进、悬挑超过第,3.5,节有关规定的,结构。复杂高层建筑结构的计算分析应符合第,5,章有关规定。,将多塔楼结构并入竖向体型收进、悬挑结构。,10.2.1,部分框支剪力墙结构中的转换梁,称为框支梁,转换柱称为框支柱。,明确框支墙、框支柱的定义,:,直接承托被转换构件的梁为转换梁,转换梁以下直接支撑转换梁的柱都是转换柱,(,一直延续到柱脚,),转换框架是由转换梁和转换柱组成的框架。,并对框支剪力墙结构、托柱转换层结构进行了定义,:,当上部为剪力墙结构,下部部分构件转换为柱时,形成部分框支剪力墙结构,;,当上部为密柱,通过转换构件,下部为稀柱时,形成托柱转换层结构。,10.2.4,带转换层的高层建筑结构,其剪力墙底部加强部位的高度宜取至转换层以上两层且不宜小于房屋高度的,1/10,。,剪力墙底部加强部位高度调整,:,将原,1/8,改为,1/10,。,10.2.5,(,原,10.2.5),底部带转换层的高层建筑结构,其抗震等级应符合本规程第3.9节的有关规定,托柱转换层转换柱和转换梁的抗震等级按框支剪力墙结构中的框支框架采纳。,对部分框支剪力墙结构，当转换层的位置设置在3层及3层以上时，其框支柱、剪力墙底部加强部位的抗震等级宜按本规程表3.9.3和表3.9.4的规定提高一级采用，已为特一级时可不提高。,补充,托柱转换层转换柱和转换梁的抗震等级,。,10.2.6,带转换层的高层建筑结构,特一、一、二、三级转换构件的水平地震作用计算内力应分别乘以增大系数,1.90,、,1.60,、,1.35,、,1.25;,转换构件竖向地震作用按,4.3.2,条计算。,取消原薄弱层地震剪力增大系数规定,;,对各级内力增大系数进行了调整,(,原特一、一、二级分别为,1.80,、,1.50,、,1.25,无三级,),。,10.2.7,转换梁设计应符合下列要求,:,1.,梁上、下部纵向钢筋最小配筋率,非抗震设计时均不应,0.30%;,抗震设计时,特一、一、二、三级分别不应,0.60%,、,0.50%,、,0.40%,和,0.30%,。沿梁腹板高度应配置间距不大于,200mm,、直径不小于,16mm,的腰筋；,2.,偏心受拉的转换梁的支座上部纵向钢筋至少应有,50%,沿梁全长贯通,下部纵向钢筋应全部直通到柱,(,含墙端柱,),内,;,将原第,2,款中仅适用于偏心受拉框支梁的规定“沿梁腹板高度应配置间距不大于,200mm,、直径不小于,16mm,的腰筋”放到第一款,适用于所有转换梁,;,增加三级转换梁构造要求。,10.2.8,转换梁设计尚应符合下列要求,:,2.,转换梁截面高度不宜,(,原为不应,),小于计算跨度的,1/8(,原为,1/6,);,对梁上托柱的转换梁,其截面宽度不应小于梁宽方向的托柱截面宽度。梁上托剪力墙的框支梁截面宽度不宜大于框支柱相应方向的截面宽度,且不宜小于其上墙体截面厚度的,2,倍和,400mm,；,注意,:,对托柱转换梁，在转换层尚应设置承担正交方向柱底弯矩的楼面梁或框架梁。,10.2.11,转换柱设计尚应符合下列要求,:,2.,一、二、三级转换柱由地震作用产生的轴力应分别乘以增大系数,1.5,、,1.3,、,1.2,但计算柱轴压比时可不考虑该增大系数,(,二级由,1.2,改为,1.3,增加三级,1.2);,3,与转换构件相连的一、二、三级转换柱的上端和底层柱下端截面的弯矩组合值应分别乘以增大系数,1.5,、,1.3,、,1.2,其他层转换柱柱端弯矩设计值应符合第,6.2.1,条规定,(,二级由,1.25,改为,1.3,增加三级,1.2);,10.2.12(,新增,),抗震设计时,转换梁、柱的节点核心区应进行抗震验算,节点应符合构造措施要求。转换梁、柱节点核心区应按,6.4.10,条规定设置水平箍筋。,转换梁柱节点区受力非常大,增加对节点核心区要求。,10.2.13,箱形转换结构上、下楼板厚度均不宜,180,应根据转换柱布置和建筑功能要求设双向横隔板,;,上、下板配筋应同时考虑板局部弯曲和箱形转换层整体弯曲影响,横隔板宜按深梁设计。,对箱型转换结构增加了新的要求。箱形转换构件设计要保证其整体受力。,10.2.15(,原,10.2.24,),采用空腹桁架转换层时,空腹桁架宜满层设置,应有足够的刚度。空腹桁架的上、下弦杆宜考虑楼板作用,并应加强上、下弦杆与框架柱的锚固连接构造,;,竖腹杆应按强剪弱弯进行配筋设计,并加强箍筋配置以及与上、下弦杆的连接构造措施。,10.2.16(,原,10.2.3,),部分框支剪力墙结构的布置应符合下列要求,:,第,1,、,2,、,3,、,4,、,5,、,6,、,8,款略。,7.(,新增,),框支框架承担的地震倾覆力矩应小于结构总地震倾覆力矩的,50,。,1.,将原来的规定范围限定为部分框支剪力墙结构；,2.,增加第,7,款对框支框架承担的倾覆力矩的限制,防止落地剪力墙过少。,10.2.26(,新增,),带托柱转换层的筒体结构,外围转换柱与内筒、核心筒的间距抗震时不宜大于,12m,。,10.3.2 带加强层高层建筑结构设计应符合下列要求,:,第,1,、,2,、,3,、,4,款略。,5,.(,新增,),施工程序及连接构造上应采取减小结构竖向温度变形及轴向压缩差措施,结构分析模型应正确反映施工措施影响。,1.,第5款补充规定采取施工措施控制竖向变形差时,结构分析模型应能正确模拟。,2.,关于高层建筑结构、带转换层结构、带加强层结构竖向荷载下模拟施工进程的结构分析,10.4.1 抗震设计时,高层建筑沿竖向宜避免错层布置。当房屋不同部位因功能不同而使楼层错层时,宜采用防震缝划分为独立的结构单元。,1.,当相邻楼盖结构高差超过梁高范围,时，,按错层结构考虑。,2.,关于错层结构界定的一点看法。,10.4.5,(,新增,),在设防烈度地震作用下,错层处框架柱截面承载力宜符合式,(3.11.3-2),的要求。,错层结构错层处框架柱受力复杂,易发生短柱受剪破坏,故要求其满足中震作用下性能水准,2,的设计要求。,10.5.1,连体结构各独立部分宜有相同或相近体型、平面布置和刚度,;,宜采用双轴对称平面形式。,7,、,8,度时,层数和刚度相差悬殊建筑不宜采用连体结构。,当连体两部分结构相差较大时,可通过滑动连接等方式减小两个结构相互影响。,10.5.2,7,度,0.15g,和,8,度抗震设计时,连体结构的连接体应考虑竖向地震的影响。,(,原规范仅对,8,度要求,),10.5.3,(,新增,)6,度和,7,度,0.10g,抗震设计时,高位连体结构,(,连体高度超过,80m),的连接体宜考虑竖向地震的影响。,分析表明,:,高层建筑中连体结构连接体的竖向地震作用受连体跨度、所处位置以及主体结构刚度等多方面因素的影响,竖向地震作用影响比一般大跨结构大,因此增加,7,度,0.15g,时应考虑其影响,(10.5.2,条,),6,度和,7,度,0.10g,抗震设计时,对于高位连体结构宜考虑其影响。,10.5.4,计算罕遇地震作用下的位移时,应采用时程分析方法进行复核计算。,震害表明,:,当采用滑动连接时,连接体往往由于滑移量较大致使支座发生破坏,故增加对采用滑动连接时防坠落措施要求和需采用时程分析方法进行复核计算的要求。,10.5.7,(,新增,),连体结构的计算应符合下列规定,:,1.,结构竖向振动频率小于,3Hz,时,应进行竖向振动舒适度验算,;,2,连体部分楼板应按,10.2.24,条验算,(,即框支层楼板验算要求）,3,连体部分楼板较薄弱时,宜补充分塔楼计算分析。,1,.,连体部分跨度较大,竖向刚度较小,易发生竖向振动舒适度不满足要求情况,补充了连体结构竖向舒适度验算要求。,2.,连体部分结构在地震作用下需要协调两侧塔楼的变形,因此需要进行连体部分楼板的验算,楼板的受剪承载力和受拉承载力按转换层楼板的计算方法进行验算