钢板桩围堰施工方案徐明11标20110801.docx

目 录第一章 编制依据1（一）施工组织设计的编制依据和原则1第二章 工程概况2第三章 钢板桩围堰设计2（一）、施工难点分析2（二）、主要设计参数2（三）、设计成果3第四章 钢板桩围堰及承台施工6（一）、施工准备6（二）、测量定位6（三）、首桩定位控制6（四）、钢板桩导向架施工7（五）、钢板桩施工7（六）、合拢段施工8（七）、围堰内抽水、挖泥、安装内支撑8（八）、质量控制及注意事项9（九）、钢板桩围堰施工中的防漏水措施10（十）、承台施工11（十一）、围堰拆除12（十二）、施工预案（湿挖条件下水下浇注封底砼）12第五章 钢板桩围堰施工计划15（一）、劳动力计划15（二）、施工周期安排（以一个承台施工周期为例）15第六章 安全保证体系16（一）、总则16（二）、安全管理机构16（三）、安全保证措施16第七章 安全应急救援预案18（一）、安全生产事故应急救援18（二）、处理突发事件应急预案的原则18（三）、应急救援领导小组18附件：怀洪新河桥主墩基坑工程计算书191 工程概况191.1 土层参数191.2 基坑周边荷载192 开挖与支护设计192.1 挡墙设计202.2 支撑(锚)结构设计202.3 工况顺序223 计算原理描述233.1 围护墙主动侧土压力计算233.2 围护墙被动侧土压力计算233.3 水压力计算243.4 围护墙内力变形计算243.5 抗倾覆计算273.6 整体稳定计算283.7 抗渗流稳定计算293.8 钢板桩强度验算303.9 坑底抗隆起计算303.10 墙底抗隆起计算314 内力变形计算324.1 计算参数324.2 计算结果325 整体稳定计算365.1 计算参数365.2 计算结果376 坑底抗隆起计算386.1 计算参数386.2 计算结果387 墙底抗隆起计算387.1 计算参数387.2 计算结果398 钢板桩强度计算408.1 计算参数408.2 计算结果409 抗倾覆计算409.1 计算参数409.2 计算结果4010 抗渗流稳定计算4110.1 计算参数4110.2 计算结果4111 支撑结构内力计算41111 第一道支撑体系41112 第二、三、四道支撑体系4312、湿挖条件下封底厚度计算4612.1、围堰抗浮稳定性计算46主墩承台施工专项方案第一章 编制依据根据招标文件的规定和建设单位的要求，制定本专项方案。本专项方案的编制以公司现有的施工力量和历年来类似的桥梁施工经验作为基点，计划施工时间为80天，即8月1日开始，10月19日前结束作为控制进度目标，统筹考虑围堰的施工工艺、现场布置以及施工进度计划。(1)徐州至明光高速公路XMLJ-11合同段地质图；(2)徐州至明光高速公路XMLJ-11合同段施工图设计；(3)施工现场考察情况；(4)项目现有可投入本工程的施工技术力量和设备；(5)有关的施工规范、试验规范、规程；A、国家行业标准建筑基坑支护技术规程 JGJ120-99B、公路桥涵施工技术规范 JTJ 041-2000C、公路工程名词术语 JTJ002-87D、混凝土结构工程施工及验收规范 GB50204E、公路工程施工安全技术规程 JTJ 076-95根据招标文件的规定和建设单位的要求，按照将本专项方案作为重点控制的原则编制，具体体现在以下几个方面：（1）根据项目实际情况，制定切实可行的专项施工方案，合理安排施工顺序，确保施工进度、质量和安全。（2）合理布置施工现场，尽量减少工程消耗，降低生产成本。（3）积极推广新工艺、新技术、新材料的应用，增加产品的科技含量。（4）采用平行、流水施工方法和网络计划技术组织，进行有序、均衡、连续的施工。第二章 工程概况第三章 钢板桩围堰设计（一）、施工难点分析该围堰所处位置土层较硬，河面水位设计标高+15.5m(按十年重现期洪水位)，河底面标高为+8.6m，地质报告显示从河床底面以下4米范围内为粉质粘土，其下层为硬塑粘土，性质较好。开挖深度达12.24m（从设计水面标高至垫层底），产生的土压力和水压力较大，平面开挖尺寸为24.8*15.2m矩形，承台及墩身下部作业施工需要在基坑内完成，给各道围檩及内支撑的确定增加难度。相关数据如下：粉质粘土=40Kpa, 粘土=55Kpa,（三）、设计成果24.8*15.2m矩形垫层混凝土厚0.5m， 围檩连接详图型号钢板桩平面不直的，应尽量使其平直整齐，避免不规则的转角，以便顺利将钢板桩插打入地下，并利于围檩支撑的设置。1、将钢板桩运到工地后，钢板桩在拼组前必须对其进行检查、丈量、分类、编号，同时对两侧锁口用一块同型号长23m的短桩作通过试验，以23人拉动通过为宜。锁口通不过或桩身有弯曲、扭曲、死弯等缺陷，采用冷弯，热敲（温度不超过8001000），焊补、铆补、割除、接长等方法加以整修。插打钢板桩之前须检查振动锤。18米6、在插打过程中，加强测量工作，发现倾斜，及时调整，为保证插桩顺利合拢，要求桩身垂直。在整个钢板桩插打过程中必须保证合拢密实，以防漏水。11、质量标准内容允许值或允许偏差桩顶标高+100mm,-50mm平面位置50mm垂直度1%要求进行钢板桩监测，以便动态监控钢板桩的高程和变形。在钢板桩桩顶布置监控点，每隔2片钢板桩布置1个监测点。待钢板桩合拢后，每天观测2次，上午、下午各一次。在内部支撑施工完成后，可每天观测一次，直至钢板桩内部支撑全部拆除后，方可停止观测。（十一）、围堰拆除钢板桩拔出再重新利用，拔桩时，尽量使钢板桩下部与混凝土脱离，然后再进行拔桩。先略锤击振动各拔高12m，然后按次序将所有钢板桩均拔高12m，使其松动后，再依次拔除，对桩尖打卷及锁口变形的桩，可加大拔桩设备的能力，将相邻的桩一齐拔出。并注意一下几点：1、为防止将临近板桩同时拔出，宜将钢板桩和加固的支撑围檩逐根解除。2、按与插打钢板桩顺序相反的次序拔桩。3、将钢板桩用振动锤再复打一次，可克服土的黏附力。4、拔出的钢板桩应及时清除土砂，涂以油脂。变形较大的板桩需调直，完整的板桩要及时运出工地，堆置在平整的场地上。第五章 钢板桩围堰施工计划（一）、劳动力计划项目施工采用集中管理，流水作业。现场设一个工点来配备劳动力，现场设管理人员2名，技术人员2名，负责包括施工管理、技术等方面的工作。其余工种人员数量配备按能满足两个墩同时施工考虑，主要有装吊工15人、铆焊工15人、砼工10人及普工20人等。（二）、施工周期安排（以一个承台施工周期为例）序号工 作 内 容时间(天)1拆除钻机平台72河床清理、导向安装33钢板桩插打及固定104围檩及内支撑安装（三道）95挖泥封底76内支撑安装（一道）37抽水凿桩头58承台施工(一次)59合 计49（一）、总则（1）坚决贯彻安全生产的一贯方针，保障从事本合同段公路工程施工生产人员的安全，预防事故发生，特建立健全安全保证体系，并确保正常运转。（2）项目部的各级干部、工程技术人员、生产管理人员及全体员工，应贯彻执行“安全第一、预防为主”和坚持“管生产，必须管安全”的原则，“谁主管谁负责”的安全生产责任制，在组织本合同公路项目施工时，要做到生产与安全工作同时计划、布置、检查、总结与评比。（3）本合同段公路项目施工，必须严格执行交通部颁JTJ076-95公路工程施工安全技术规程。（二）、安全管理机构（1）项目部成立安全生产管理委员会。项目经理为安委会主任，是本项目安全生产第一责任人。必须认真履行与公司签订的安全责任书，并对各工区签订责任书，逐级落实安全责任制。主任：傅月斌副主任：谢业明 孟为宗安全员：杨康乐成员：袁学东 罗志龙 刘玉明 孙荣涛 丁 超 闻本辉刘向前 刘运启 吕庆权 袁继诚 章 勤 （2）安全环境部是安全领导小组的办事机构，协助经理对日常安全生产工作和机械安全工作，履行监督检查管理职责，并协助搞好工地安全和消防工作。（3）各工区、作业队、班组设专（兼）职安全员，负责项目的安全生产工作。（4）专职安全员须经专业培训，持证上岗，且不得随意更换。（三）、安全保证措施4、基坑开挖必须根据有关规范要求进行设计，并有计算书。5、深基坑四周设防护栏杆，人员上下要有专用爬梯。6、开挖中，当遇有涌水、涌砂影响基坑边坡稳定时要立即加固防护。7、基坑需抽排水开挖时，须配备足够的抽排水设备。11、基坑开挖所设置的各种围堰和基坑支撑，其结构必须坚固牢靠。基础施工中，挖土、吊运、浇筑混凝土等作业，严禁碰撞支撑，并不得在支撑上放置重物。施工中发现围堰、支撑有松动、变形等情况时，应及时加固，危及作业人员安全时要立即撤出。13、基坑支撑拆除时，应在施工负责人的指导下进行。拆除支撑应与基坑回填相互配合进行。有引起坑壁坍塌危险征兆时，必须采取加固措施。14、 人工修整基坑时，操作人员之间要保持安全距离，一般大于2.5m。多台机械开挖，挖土机间距要大于10m。挖土自上而下，逐层进行，严禁先挖坡脚的危险作业。15、在开挖基坑边沿处，必须按规范设两道1.2m高的牢固栏杆和悬挂危险标志，并在夜间挂红标志灯。严禁任何人在深坑处休息。16、夜间施工时，施工场地应有足够的照明。17、非机电专业操作人员不得擅自动用基础机电设备。 第七章 安全应急救援预案组长：傅月斌副组长：谢业明 孟为宗安全员：杨康乐成员：袁学东 罗志龙 刘玉明 孙荣涛 丁 超 闻本辉刘向前 刘运启 吕庆权 袁继诚 章 勤 附件：怀洪新河桥主墩基坑工程计算书1 工程概况该基坑设计总深12.24m，按二级基坑 、依据国家行业标准建筑基坑支护技术规程(JGJ120-99)进行设计计算，计算断面编号：1。1.1 土层参数序号土层名称厚度(m)(kN/m3)c(kPa)()c(kPa)()m(MN/m4)分算/合算1水6.9010.00.000.000.000.001.0合算2粉质粘土4.1118.943.3010.9043.3010.905.6合算3粘土5.4019.550.0012.3050.0012.306.8合算4粉质粘土20.2019.255.9013.5055.9013.507.9合算地下水位埋深：0.00m。1.2 基坑周边荷载地面超载：0.0kPa2 开挖与支护设计基坑支护方案如图：徐州至明光高速公路安徽段怀洪新河桥主墩基坑工程基坑支护方案图2.1 挡墙设计 挡墙类型：钢板桩； 嵌入深度：4.760m； 露出长度：1.000m； 型钢型号：FSP-； 桩间距：400mm；2.2 支撑(锚)结构设计本方案设置4道支撑(锚)，各层数据如下：第1道支撑(锚)为平面内支撑， 距墙顶深度0.500m， 工作面超过深度0.300m，预加轴力0.00kN/m。 该道平面内支撑具体数据如下： 支撑材料：钢支撑； 支撑长度：13.000m； 支撑间距：4.000m； 与圈梁之间的夹角：90.000； 不动点调整系数：0.500； 型钢型号：630*10； 根数：1； 松弛系数：1.000。第2道支撑(锚)为平面内支撑， 距墙顶深度3.500m， 工作面超过深度0.300m，预加轴力0.00kN/m。 该道平面内支撑具体数据如下： 支撑材料：钢支撑； 支撑长度：13.000m； 支撑间距：4.000m； 与圈梁之间的夹角：90.000； 不动点调整系数：0.500； 型钢型号：630*10； 根数：1； 松弛系数：1.000。第3道支撑(锚)为平面内支撑， 距墙顶深度6.500m， 工作面超过深度0.300m，预加轴力0.00kN/m。 该道平面内支撑具体数据如下： 支撑材料：钢支撑； 支撑长度：13.000m； 支撑间距：4.000m； 与圈梁之间的夹角：90.000； 不动点调整系数：0.500； 型钢型号：630*10； 根数：1； 松弛系数：1.000。第4道支撑(锚)为平面内支撑， 距墙顶深度9.240m， 工作面超过深度0.300m，预加轴力0.00kN/m。 该道平面内支撑具体数据如下： 支撑材料：钢支撑； 支撑长度：13.000m； 支撑间距：4.000m； 与圈梁之间的夹角：90.000； 不动点调整系数：0.500； 型钢型号：630*10； 根数：1； 松弛系数：1.000。2.3 工况顺序该基坑的施工工况顺序如下图所示：3 计算原理描述3.1 围护墙主动侧土压力计算3.1.1 朗肯主动土压力深度 z 处第i层土的主动土压力强度的标准值eak,i按下列公式计算：采用水土合算或计算点在水位以上时：（小于0取0）采用水土分算且计算点在水位以下时：（小于0取0）对于 矩形土压力 模式，自重部分须扣除坑内土的自重（对水位以下的分算土层，扣除有效自重；坑内水位取坑底位置，天然水位在坑底以下就取天然水位）。式中：j第j层土的天然重度；w水的重度，取10kN/m3；hj第j层土的厚度；hwa,i地下水位；ci、ci第i层土的内聚力、有效内聚力；i、i第i层土的内摩擦角、有效内摩擦角；q超载。3.2 围护墙被动侧土压力计算被动侧土压力采用简化库伦土压力公式：采用水土合算或计算点在水位以上时：，采用水土分算且计算点在水位以下时：，式中：hwp,i坑内地下水位；i、i第i层土与墙体的摩擦角和有效摩擦角，取(2/33/4)或 。3.3 水压力计算3.3.1 静止水压力图中：水的重度10kN/m3。3.4 围护墙内力变形计算计算简图围护墙的基本方程：内力变形关系：平衡方程：支撑处边界条件：桩端处边界条件：式中：M桩身弯矩；EI围护墙抗弯刚度，E为墙体材料的弹性模量， I截面惯性矩 ；曲率；x水平位移；z深度；Q桩身剪力；eak主动侧水土压力；ka基底以上土的水平向基床系数，见“ 土体水平向基床系数计算 ”。当位移为正是取0；kp基底以下土的水平向基床系数，见“ 土体水平向基床系数计算 ”。可考虑坑底土的塑性性质，当kpxepk时，取kp=epk/x，epk为坑底极限被动土压力，见“ 围护墙被动侧土压力计算 ”；bs主动侧水土压力计算宽度，对板桩、连续墙、搅拌桩取每延米，对排桩、SMW工法桩取桩中心距;b0土体抗力计算宽度。墙式围护取每延米；对圆形排桩围护：b0=0.9(1.5d+0.5)，d为桩径；对方形排桩围护：b0=1.5b+0.5，b为边长；计算值超过桩间距时b0取桩间距；zsi第i道支撑的深度。Ksi第i道支撑每延米的水平刚度。见“ 支撑/锚的水平刚度计算 ”；第i道支撑处的墙体剪力。第i道支撑处第m工况的水平位移。T0i第i道支撑每延米的水平向预加轴力。zL墙底端的深度。墙底端的墙体弯矩K墙底端旋转约束刚度，模拟墙底土对墙底的约束作用， 对于较厚的搅拌桩，可考虑这种作用，对于其他厚度较薄的围护墙，可忽略这种作用。K=1b3kp(D)/12，D为嵌入深度。上述微分方程可用有限单元法求解，解得水平位移后，可求出桩身内力。3.4.1 土体水平向基床系数的计算3.4.1.1 m法kp=mz，m为土层的水平向基床系数随深度增长的比例系数，z为计算点距离开挖面的深度（对于主动侧就是距桩顶的距离）；3.4.2 支撑/锚水平刚度计算3.4.2.1 平面内支撑式中：Ks支撑水平刚度；支撑松弛系数，对混凝土支撑和预加压力的钢支撑，取1.0；对不预加压力的钢支撑，取0.81.0；A支撑的截面面积；L支撑长度；s支撑间距；支撑与围檩的夹角；E支撑材料的弹性模量；支撑不动点调整系数：支撑两对边基坑的土性、深度、周边荷载等条件相近，且分层对称开挖时，取=0.5；支撑两对边基坑的土性、深度、周边荷载等条件有差异时，对土压力较大或先开挖的一侧，取=0.51.0； 且差异大时取大值；对土压力较小或后开挖的一侧，取（1-）。3.5 抗倾覆计算3.5.1 带撑抗倾覆计算当不记支撑点以上土压力时：记入支撑点以上土压力时：式中o倾覆转点，最下道支撑位置处；Ea1、Ea2o点以下和以上主动侧土压力合力；Ha1、Hw1o点以上水压力、主动侧土压力合力作用点离o点的距离；Ha2o点以上主动侧土压力合力作用点离o点的距离。3.6 整体稳定计算对于单个圆弧滑面的整体稳定安全系数计算方法如下。3.6.1 瑞典条分法-总应力法上列式中：式中：Ks整体稳定安全系数；Nj土钉、锚杆、微型桩、排桩在滑弧上产生的抗滑力标准值；ci第i分条滑裂面处土体(或水泥土， 乘折减系数后的c)的粘聚力；i第i分条滑裂面处土体(或水泥土， tg乘折减系数后的)的内摩擦角；Ka主动土压力系数；Li第i分条滑动面弧长；Gi第i分条土条(包括水泥土)重量；Wi第i分条土条受到的水浮力；Wi第i分条土条受到坑内水位以下那部分水的水浮力 （当地下水位高于开挖面时，坑内水位取开挖面，否则取地下水位）；ui第i分条土条底部中心处的孔隙隙水压力，即为该点处的静水压力；若考虑土性，则对水土合算的土层取0；静水压力与浸润线有关，当地下水低于开挖面时，浸润线就是地下水位线；当地下水高于开挖面时，浸润 线如下：Qi超载和邻近荷载在第i分条上分布的总力；TNj第j道土钉/锚杆在滑裂面外的部分的抗拔力标准值和杆体抗拉强度标准值中的小值，见“ 公式 ”；Sj第j道土钉/锚杆的水平间距；i第i分条滑动面切线与水平面之间的夹角；j第j道土钉/锚杆与水平面之间的夹角。、土钉或锚杆切向力折减系数、法向力折减系数。Np滑弧切过排桩或连续墙时桩墙的抗滑力；p滑弧切桩点切线与水平面的夹角；Mc桩墙抗弯承载力设计值；hp切桩点到坡面的深度；php范围内土的平均重度；Sp排桩间距，连续墙取1m。3.7 抗渗流稳定计算3.7.1 临界水力梯度法式中：ic坑底土的临界水力坡度，根据坑底土的特性计算：或Gs为土颗粒比重，e为孔隙比，为坑底土的饱和重度，w为水的重度；i坑底土的渗流渗流坡度：L为渗径长度，m1为竖直渗径换算系数，m2为水平渗径换算系数，B为墙厚。3.8 钢板桩强度验算式中：最大弯矩截面边缘处应力；Mdmax桩分担范围内的最大设计弯矩，Mdmax=Mmax，Mmax为最大计算弯矩，从内力变形结果中求出；为设计弯矩系数；型钢钢材的抗弯强度设计值，从型钢材料表查出；W型钢沿弯矩作用方向的截面模量。3.9 坑底抗隆起计算坑底抗隆起的计算同整体稳定，破坏面为如下图所示的组合滑面，其圆弧部分的圆心可以假定为最下到支撑处或者坑底，其半径可以假定为经过桩底，也可往下搜索，找出最危险的滑面。中心在最下到支撑点处的圆弧组合滑面 中心在坑底的圆弧组合滑面（总应力法）（有效应力法）式中：KL整体稳定安全系数；FR、KS抗滑力和下滑力；c、计算点处土体的内聚力和内摩擦角，总应力指标；c、计算点处土体的内聚力和内摩擦角，有效应力指标；Ka、Ka计算点处主动土压力系数，分别用总应力指标和有效应力指标求得。弧段上计算点处切线与水平面的夹角；R圆弧半径；u计算点处的孔隙水压，u=wzw，w为水的重度；zw为计算点处的水深；Mu桩墙每延米所能承受的极限弯矩。3.10 墙底抗隆起计算式中：Kq墙底抗隆起安全系数；P墙底以下验算断面上坑外侧隆起宽度B范围内的总荷载（土重和超载）；Ra墙底以下验算断面上坑外侧隆起宽度B范围内的极限承载力的合力，Ra=raB，ra为极限承载力，由以下公式计算。4 内力变形计算4.1 计算参数水土计算（分算/合算）方法：按土层分/合算；水压力计算方法：静止水压力，修正系数：1.0；主动侧土压力计算方法： 朗肯主动土压力，分布模式：三角形，调整系数：1.0，负位移不考虑土压力增加；被动侧基床系数计算方法： m法， 土体抗力不考虑极限土压力限值；墙体抗弯刚度折减系数：1.0。4.2 计算结果4.2.1 水土压力计算结果计算宽度：0.80m。4.2.2 支撑刚度计算结果计算宽度：0.80m。支撑编号1234支撑刚度(MN/m)126.0126.0126.0126.04.2.3 内力变形结果每根桩抗弯刚度EI=64848kN.m2。以下内力和土体抗力的计算结果是每根桩的；支撑反力是每延米的。第1工况：在16.00(深-0.50)m处加撑(锚)第2工况：开挖至12.70(深2.80)m第3工况：在13.00(深2.50)m处加撑(锚)第4工况：开挖至9.70(深5.80)m第5工况：在10.00(深5.50)m处加撑(锚)第6工况：开挖至6.96(深8.54)m第7工况：在7.26(深8.24)m处加撑(锚)第8工况：开挖至3.26(深12.24)m支(换)撑反力范围表抗力相对桩顶深度(m)最小值(kN/m)最大值(kN/m)支撑第1道支撑0.50-0.044.2第2道支撑3.500.088.3第3道支撑6.50-0.0120.7第4道支撑9.24-0.0125.75 整体稳定计算5.1 计算参数整体稳定计算方法： 瑞典条分法；应力状态计算方法： 总应力法；土钉法向力折减系数：=0.5；土钉切向力折减系数：=1.0；锚杆法向力折减系数：=0.0；锚杆切向力折减系数：=0.0；桩墙抗滑考虑方式：滑面绕桩；浸润线不考虑止水帷幕；滑弧搜索不考虑局部失稳；考虑开挖工况；搜索范围：坡顶：全范围；坡底：全范围；搜索方法： 遗传算法。5.2 计算结果5.2.1 开挖至3.26m(深12.24m)滑弧：圆心(1.22m,-0.00m)，半径：17.07m， 起点(-15.85m,0.00m)， 终点(13.12m,12.24m)， 拱高比0.663；下滑力：1137.12kN/m；土体(包括搅拌桩和坑底加固土)抗滑力：2433.35kN/m；土钉/锚杆抗滑力：0.00kN/m；桩墙的抗滑力：0.00kN/m；安全系数：2.14。6 坑底抗隆起计算6.1 计算参数滑弧中心：最下道支撑；滑弧位置：通过桩底；应力状态计算方法：总应力法；桩墙弯曲抗力：不考虑；垂直滑面阻力：忽略；滑面水平应力：不考虑。6.2 计算结果下滑力：724.3kN/m；抗滑力：1662.2kN/m；安全系数：2.29 。7 墙底抗隆起计算7.1 计算参数计算公式：Prandtl；考虑隆起土层不均匀性厚深比：0.0；考虑放坡影响宽深比：1.0。7.2 计算结果7.2.1 墙底坑内侧向外12.2m范围内总荷载：3223.7kN/m；验算断面处土体内聚力：55.9kPa；内摩擦角：13.5。地基承载力：安全系数：880.612.2/3223.7=3.34。8 钢板桩强度计算8.1 计算参数设计值系数：1.0；弯矩折减系数：1.0。8.2 计算结果最大弯矩标准值：101.5kN.m；弯矩设计值：101.5kN.m；钢板桩抗弯截面模量：1816000.0mm3；钢板桩边缘正应力：55867.3kPa；抗弯强度设计值：210000.0kPa。9 抗倾覆计算9.1 计算参数水土计算（分算/合算）方法：按土层分/合算；主动侧土压力分布模式：矩形；水压力计算方法：静止水压力。9.2 计算结果抗倾覆安全系数：。10 抗渗流稳定计算10.1 计算参数抗渗流计算方法： 临界水力坡度法，垂直渗径换算系数：1.5，水平渗径换算系数：1.0， 有效重度计算方法：由饱和重度计算。10.2 计算结果抗渗流稳定安全系数：。11 支撑结构内力计算111 第一道支撑体系11.1.1第一道支撑体系内力计算支撑、围檩位移图（mm）支撑、围檩弯矩图（KN*M）支撑、围檩轴力图（KN）支撑钢管稳定性11.1.2 第一道支撑体系应力计算：（1） 围檩（HN500*300单根型钢）：，；则，+MPa =210MPa，强度符合要求！（2）内圈环形支撑（630*10钢管）： ；则，MPa =210MPa，强度符合要求！112 第二、三、四道支撑体系11.2.1第二、三、四道支撑体系内力计算支撑、围檩位移图（mm）支撑、围檩弯矩图（KN*m）支撑、围檩轴力图（KN）支撑钢管稳定性11.2.2 第二、三、四道支撑体系应力计算：（2） 围檩（HN500*300型钢双拼）：，；则，+MPa =210MPa，强度符合要求！（2）内圈环形支撑（630*10钢管）： ；则，MPa =210MPa，强度符合要求！12、湿挖条件下封底厚度计算12.1、围堰抗浮稳定性计算将整个为看看做箱体，比较围堰封底混凝土受力和箱底浮力，验算其抗浮系数K。封底混凝土受力G=混凝土自重+混凝土与围堰及桩头间的粘结力箱底浮力封底混凝土自重现假定抗浮系数等于1，计算封底混凝土与钻孔桩桩头间的剪切应力（护筒已拔除，为封底混凝土与桩头混凝土间的剪切应力）：将封底混凝土假设成无腹筋连续梁，根据规范，剪力小于时，结构不会发生剪切破坏，采用C25混凝土时，安全系数=（假设），故围堰抗浮性合格。综上所述：结构设计满足施工要求。