HZ25-4大位移井钻井作业情况分析.ppt

Click to edit Master title style,Click to edit Master text styles,Second level,Third level,Fourth level,Fifth level,HZ25-4-6,、,HZ25-4-3,大位移井钻井设计汇报,HZ25-4-6,、,HZ25-4-3,大位移井,钻井设计汇报,惠州油田,2009,年,6,月,15,日,汇报内容,基本情况介绍,地质简况,难点与挑战,钻井设计,作业时间与费用计划,作业程序,相关应急预案,一、基本情况介绍,惠州,19-2,井槽分布,采用,4 X 4,井槽排列,井口间距,2.286,米,X 2.286,米,*惠州,25-4,油田大位移开发井是由惠州,19-2,平台钻至惠州,25-4,油田,惠州,19-2,平台钻机设备能力：,顶部驱动,(TDS),最大输出扭矩,:43,000,英尺,-,磅；,泥浆泵,:2 x F1600+1 x F1300,额定泵压,:5,000PSI,；,固控设备,:4 x,震动筛,+2 x,离心机,+1 x,干燥器；,井架最多排放,6,300,米钻具,(5-1/2”,钻杆,),；,甲板,:400,吨；,泥浆池容积,:2,500,桶；,一、基本情况介绍,HZ25-4-6/3,井的基本数据,水深：,102,米（惠州,19-2,平台）,转盘面距离海平面,46.39,米（惠州,19-2,平台）,惠州,25-4-6,惠州,25-4-3,目标层位,J60N20,测量深度,7992.8,米,7110.7,米,垂深,2261.3,米,3806.3,米,一、基本情况介绍,钻遇的地层依次为第四系和上第三系万山组、粤海组、韩江组、珠江组，下第三系珠海组和恩平组地层,二、地质简况,HZ25-4-3,HZ25-4-6,HZ25-4-2,HZ25-4-4,HZ25-4-5,剩余两口井,:,HZ25-4-6,大位移水平井,;,目标层位,:J60,HZ25-4-3,大位移定向井,;,目标层位,:N20,二、地质简况,HZ25-4-6,HZ25-4-1,HZ25-4-6 J60,构造图,二、地质简况,ODP location,靶点位置和,ODP,报告相比有所调整,HZ25-4-3 N20,构造图,二、地质简况,HZ25-4-3,设计井眼轨迹和其周围断层分布,二、地质简况,地质构造及断层的不确定性，造成井眼漏失；,如何加强改进和完善,12-1/4”,和,8-1/2”,井段的井眼清洁状况；,套管防磨保护套的频繁损坏；,如何避免中间循环或下钻中划眼造新井眼；,如何改进一些井下工具作业中出现的问题；,现场人员大位移井经验缺乏,高岗位人员在管理上存在很大不足。,三、难点与挑战,总结先前三口井钻井经验，惠州,25-4-6,和惠州,25-4-3,井仍面临如下难点与挑战：,应对难点与挑战的措施：,地质构造及断层的不确定性，造成井筒泥浆漏失,优化井眼轨迹；,井壁稳定性研究；,防井筒泥浆漏失措施。,三、难点与挑战,HZ25-4-6,定向井优化结果,(P35),：,减少地质着陆风险,过断层后离靶点有足够的垂深,可参照标志层,降低,8-1/2”,井段方位的改变量,减少弯曲度,P33,Azi,17752,P35,Azi,17772,降低,8-1/2”,井段的设计狗腿，使井眼更平滑,DLS 3.2 3.0,优化井眼轨迹,地质构造及断层的不确定性，造成井筒漏失,三、难点与挑战,HZ25-4-6,定向井设计对照,三、难点与挑战,优化井眼轨迹（续）,主要针对井壁稳定和井下漏失进行了课题研究，结论：,惠州,25-4,油田地层不存在异常压力层段，油田地应力剖面，水平最大地应力方位为,N120E,；,油田上部地层抗压强度高，有利于井壁稳定，浸泡油基泥浆对地层强度几乎没有影响，井壁周期坍塌的可能性不大；,惠州,25-4,油田水平地应力之间的差值不大，有利于直井段的井壁稳定，但水平最小地应力较低，钻井中容易引起钻井液漏失，特别是钻遇高渗砂岩及断层破碎带时，砂岩地层的注入压力低，断层破碎带的裂缝带的重张压力低，很容易发生漏失；,三、难点与挑战,井壁稳定性研究,确定了漏失的主要类型及原因，给出了安全泥浆密度窗口。,漏失类型：,高孔隙度、低泥质含量、低注入压力的高渗砂岩层的漏失；断层破碎带裂缝性地层的漏失。,漏失的主要原因：,环空液柱压力高，超过砂岩层的注入压力及断层破碎带裂缝性地层的重张压力，导致井下漏失,安全泥浆密度窗口在,1.17-1.41g/cm,3,之间,三、难点与挑战,井壁稳定性研究（续）,三口大位移井,12-1/4,及,8-1/2,井段钻遇的砂岩段较多，这些砂岩地层具有较高的孔隙度，且砂岩层的泥质含量很低。这类地层的钻井液注入压力低，钻井过程中若钻井液性能不好，井壁上不能形成有效的封堵层，易发生渗漏，若钻井,ECD,值过高，则可能在砂岩地层造成较大的渗漏。,HZ25-4-4,井,8-1/2,领眼井段,HZ25-4-5,井,12-1/4,井段,井壁稳定性研究（续）,三、难点与挑战,HZ25-4-6,泥浆窗口,井壁稳定性研究（续）,三、难点与挑战,HZ25-4-3,泥浆窗口,三、难点与挑战,井壁稳定性研究（续）,井 号,井段,（,m,）,井斜角,（,deg,）,方位角,（,deg,）,坍塌压力,（,g/cm3,）,漏失压力,（,g/cm3,）,破裂压力,（,g/cm3,）,HZ25-4-3,1159,2194.78,64.78,186.35,1.00,1.13,1.43,1.48,2.24,2.39,2194.78,6363.73,64.33,169.90-186.35,1.03,1.16,1.41,1.54,1.92,2.38,6363.73,7093.13,64.33,20,170,1.07,1.17,1.41,1.53,1.84,2.02,HZ25-4-6,1281,5032.95,70-80.59,177.72,0.98,1.16,1.43,1.52,2.08,2.22,5032.95,6205.23,81.04,177.78,1.03,1.14,1.42,1.53,2.20,2.25,6205.23,7511.07,81.04-87.20,177.78-72.00,1.05,1.16,1.41,1.52,1.61,2.21,7511.07-7992.79,90,72.00-52.00,1.09,1.12,1.44,1.51,2.20,安全泥浆密度窗口在,1.17-1.41g/cm,3,之间，安全泥浆密度窗口范围只有,0.24g/cm,3,，因此钻井过程中为防止漏失必须控制,ECD,。,预钻大位移井安全泥浆密度窗口,井壁稳定性研究（续）,三、难点与挑战,三、难点与挑战,防井眼泥浆漏失措施,有效控制,ECD,在安全密度窗口之内,最大不超过,11.8ppg,；,防止意外倒划眼起钻憋漏地层；,在泥浆体系中预加入防漏材料；,制定有效堵漏程序和堵漏材料。,井壁稳定性研究（续）,三、难点与挑战,应对难点与挑战的措施（续）：,改善,12-1/4”,和,8-1/2”,井段的井眼清洁状况,井眼清洁及水力参数设计研究,优选排量，控制岩屑床；,优选钻井参数，提高转速；,必要时，适当控制机械钻速；,适时洗井,并有足够的洗井时间,;,泥浆体系研究,于完善泥浆性能，提高泥浆有效携砂性。,岩屑床高度计算与最小排量分析,12-1/4”,井段：（假定,(ROP 20,米小时）,岩屑床高度,10%1080 GPM,岩屑床高度,15%950 GPM,8-1/2”,井段：（假定,(ROP 20,米小时）,岩屑床高度,5%510 GPM,三、难点与挑战,井眼清洁及水力参数设计研究,岩屑床高度,ECD,关系,12-1/4”,井段：（假定,(ROP 20m/h;930GPM;130RPM,）,岩屑床高度,16%,ECD 10.5ppg,8-1/2”,井段：（假定,(ROP 20m/h;500GPM;130RPM,）,岩屑床高度,6%,ECD 12.6ppg,三、难点与挑战,井眼清洁及水力参数设计研究（续）,井眼清洁及,ECD,控制方法,在满足其它推荐参数的情况下，加大洗井频率如洗井间隔为,500,米，则可在,12-1/4”,井段将岩屑床高度控制在,10%,左右,在,8-1/2”,井段如将钻杆保护套甩掉可有效降低,ECD,约,1.0 ppg,HZ25-4-611.1ppg,HZ25-4-310.5ppg,三、难点与挑战,井眼清洁及水力参数设计研究（续）,结论,对,12-1/4”,井段在增加钻杆转速、控制,ROP,的同时，应多进行洗井操作（倒划眼、短起下钻和使用清扫液等）以及时破坏和清除岩屑床，如果洗井间隔为,500m,，则环空岩屑床高度可以控制在,13%,以内；每次洗井后可将岩屑床的高度降到,1%,左右（,930 GPM/130 RPM,）；,对于,8-1/2in,（,216mm,）井段钻进，钻杆保护套会缩小环空过流面积，同时造成局部摩阻，从而增加环空压耗和,ECD,，因此，减少钻杆保护套可以降低环空压耗和,ECD,，去掉一半保护套后，,ECD,下降约,0.6-0.7ppg,，去掉全部保护套后，,ECD,下降约,1.05-1.15ppg,；,对,8-1/2”,井段在增加钻杆转速、控制,ROP,的同时，应多进行洗井操作（倒划眼、短起下钻和使用清扫液等）以及时破坏和清除岩屑床，如果洗井间隔为,500m,，则环空岩屑床高度可以控制在,5%,以内；每次洗井后可将岩屑床的高度降到,1%,左右（,500 GPM/120 RPM,）。,井眼清洁及水力参数设计研究（续）,三、难点与挑战,目的,:,改善泥浆的携岩性和流变性,满足大位移井,12-1/4”,和,8-1/2”,井段的井眼清洁要求,.,帮助降低,ECD,并增强泥浆对高渗透层的有效封堵,减少井漏,.,制定堵漏的具体措施和预案,.,泥浆体系研究,三、难点与挑战,12-1/4”/8-1/2”/6”,泥浆类型：,油基泥浆,/CARBO-DRILL SYSTEM,PROPERTY,12.25 in,8.5 in,6 in,MOBM,MOBM,MOBM,Density(sg),9.2 9.4,9.2-9.4,9.1 9.2,PV(cP)120 F,ALAP-35,ALAP-35,ALAP-35,YP(lbs/100 ft)120 F,20-22,14-17,12-16,6 RPM 120 F,11-14,7-9,6-8,O:W Ratio,70-30-80:20,80:20,80:20,HPHT FL 350 F,4.0,4.0,3.0,EXCESS OF LIME(ppb),4.0,4.0,4.0,WPS(mg/l),150-180K,150 180 K,150 180 K,Drill Solids(%),7,7,500,500,500,泥浆体系研究（续）,三、难点与挑战,12-1/4”,井段,排量,:950GPM,转速,:140RPM,机械钻速,:,20mph,能有效改善井眼清洁,降低岩屑床高度,泥浆体系研究（续）,三、难点与挑战,8-1/2”,井段,排量,:500GPM,转速,:120RPM,机械钻速,:,20mph,能有效改善井眼清洁,降低岩屑床高度,泥浆体系研究（续）,三、难点与挑战,8-1/2”,井段,ECD,预测,假定,:500GPM/,不装保护套,最大,ECD(#6):11.1 ppg,最大,ECD(#3):10.5 ppg,避免超过地层的最小承压能力,泥浆体系研究（续）,三、难点与挑战,Sample,Disk Size,1.2a HR,5,1.2a HR,10,2.3a HR,5,2.3a HR,10,Time,min,Actual vol,mL,Actual vol,mL,Actual vol,mL,Actual vol,mL,1,0.6,1.2,0.8,1.0,5,0.8,1.6,0.9,1.2,7.5,1,1.7,1.0,1.3,10,1.1,1.8,1.1,1.4,15,1.2,1.9,1.2,1.5,20,1.3,2.0,1.4,1.6,25,1.4,2.1,1.5,1.8,30,1.5,2.2,1.6,1.9,HPHT Value,mL,2.9,4.4,3.2,3.8,Spurt loss,mL,0.8,2.0,1.2,1.6,渗透性漏失的预防,体系中添加维持一定浓度的桥架物质：,MIL-CARB 7PPB,SOLU-FLAKE 3PPB,CHEK-LOSS 2PPB,能有效降低失水，并能增强地层的封堵能力,泥浆体系研究（续）,三、难点与挑战,堵漏程序和措施,分渗漏和大漏,X-LINK,在,CACT,已有很好的应用,泥浆体系研究（续）,三、难点与挑战,三、难点与挑战,应对难点与挑战的措施（续）：,套管防磨保护套的频繁损坏,套管磨损分析,探讨不下套管防磨保护套的可能性；,适时监测钻井中套管磨损情况；,选择本地区其它作业者在其大位移钻井中已用过，且未发生类似问题的防磨保护套作为备用。,目的,完善“大位移钻井套管磨损预测与防磨减扭计算系统”；,获取含磨损缺陷套管抗挤毁强度和抗内压强度的预测图版及拟合公式。,完成,HZ25-4-5,井的实钻资料分析，给出了套管磨损定量计算结果；结合井径测井资料、实钻数据及设计井数据，为待钻井的套管磨损预测提供基础数据。,对,HZ25-4-6,井和,HZ25-4-3,井两口待钻井进行套管磨损预测分析，给出套管磨损深度预测值及其影响因素，并根据磨损预测值给出了套管剩余强度，为该井的钻井优化设计提供了科学依据；,建立大位移井钻杆柱在特定跨度下的最大挠度随轴向力、井斜角及井眼曲率的变化曲线（图版），为套管防磨工具合理安放提供了依据。,套管磨损分析,三、难点与挑战,HZ25-4-6,套管磨损结果：,预测最大磨损深度为,3.34mm.,最小剩余抗挤强度：,27.6MPa,最小抗挤系数：,1.44,最小剩余抗内压强度：,36.6MPa,最小抗内压系数：,1.10,套管磨损分析（续）,三、难点与挑战,HZ25-4-3,套管,(P110,53.5ppf),磨损结果：,预测最大磨损深度为,4.33mm.,最小剩余抗挤强度：,38.3MPa,最小抗挤系数：,1.57,最小剩余抗内压强度：,39.3MPa,最小抗内压系数：,0.83,若以井口防喷器组额定压力（,34.5MPa),计算：,最小抗内压系数：,1.14,套管磨损分析（续）,三、难点与挑战,套管磨损分析结论：,HZ25-4-6,井在不采取套管防磨措施条件下的最大磨损量在可接受范围内，不需要安装防磨保护套。,HZ25-4-3,井在不采取套管防磨措施条件下，套管壁厚增加一个级别，其最大磨损量在可接受范围内，不需要安装防磨保护套。,套管磨损分析（续）,三、难点与挑战,套管磨损适时监测,尽管套管磨损分析结论示出，在不安装套管防磨保护套的情况下，其磨损量在可接受范围；但仍需适时监测套管磨损情况，并备有套管防磨套作为备用方案。,三、难点与挑战,高级磁铁打捞器,下井径侧井仪,备用的钻杆保护套,(WWT),，及相关的安装程序，于套管磨损异常及时将其安装上。,三、难点与挑战,应对难点与挑战的措施（续）：,中间循环或下钻中划眼造新井眼,避免在疏松砂岩地层段进行中间循环，包括测试工具；,尽可能避免长时间定点循环、划眼；,通井组合可选用导引头加扩眼器；,必要的划眼应选择适当的钻井参数。,三、难点与挑战,应对难点与挑战的措施（续）：,改进一些井下工具作业中出现的问题,加强井下工具的预先检查、质量跟踪及监控并做好记录，发现问题及时更换；,为防套管替空，增加套管浮箍与套管鞋间的套管数；严格固井检查和操作规程，避免人为错误；,改进,”,尾管挂系统，减少下入风险，提高固井质量。,三、难点与挑战,应对难点与挑战的措施：,现场人员大位移井经验缺乏,邀请,K&M,公司专家对高岗位人员进行大位移井技术培训；,开钻前对所有井队人员进行大位移技术概念及基础培训；,在关键井段聘请有大位移钻井经验的高级技术顾问到平台现场指导；,加强现场监督管理，选派经验丰富人员参与剩余大位移井作业；,制定严格的作业程序，对包括钻进、短起、接立柱等作业步骤进行规范化的管理，避免人为错误,HZ25-4-6,定向井设计（,P35),造斜点,390,米,第一造斜点结束,1812,米,(80.59,，造斜率,1.7/30,米,),第二造斜点,6205,米,(81),第二造斜点结束,7411,米,(87.2,，,3.0/30,米,),四、钻井设计,定向井设计,HZ25-4-3,定向井设计（,P10,）,上部井段稍微向西推移，主要是为了避开通天断层,造斜点,390,米,第一造斜点结束,1295,米,(66.4,，造斜率,2.2/30,米,),第二造斜点,6381,米,(65),第二造斜点结束,7110,米,(20,，造斜率,2.0/30,米,),四、钻井设计,定向井设计（续）,HZ25-4-6,定向井轨迹设计关键点,关键点,测深,（米）,垂深,（米）,井斜,（度）,方位 （度）,造斜率,(,度,/30,米）,20,套鞋,368,368,0,177.72,0,第一造斜点起点,390,390,0,177.72,0,第一造斜点终点,1812.1,1387.5,80.59,177.72,1.7,造斜段长,1422.1,1.7,13-3/8,套鞋,1866,1396.3,80.59,177.72,9-5/8,套鞋,5900,2049.5,81.04,177.78,第二造斜点起点,6205.2,2097.4,81.04,177.78,0,第二造斜点终点,7411.1,2259.3,87.2,72,2.5,造斜段长,1205.9,3,7,套鞋,7592.8,2261.3,90,72,1.03,最终井深,(TD),7992.9,2261.3,90,52,1.5,四、钻井设计,定向井设计（续）,HZ25-4-3,定向井轨迹设计关键点,关键点,测深,（米）,垂深,（米）,井斜,（度）,方位 （度）,造斜率,(,度,/30,米）,20,套鞋,386,386,0,186.37,0,第一造斜点起点,390,390,0,186.37,0,第一造斜点终点,1295.2,1105.9,66.38,186.37,2.2,造斜段长,905.2,2.2,13-3/8,套鞋,1600,1228,66.38,186.37,9-5/8,套鞋,5600,2929.5,64.33,169.9,第二造斜点起点,6381,3268,66.43,169.9,0,第二造斜点终点,6908.4,3623.5,20,170,2,造斜段长,527.4,2,7,套鞋,7110,3806.3,20,170,最终井深,(TD),7110,3806.3,20,170,四、钻井设计,定向井设计（续）,HZ25-4-6,井身设计,:,造斜点,390,米,第一造斜点结束,1812,米,(80.59,，造斜率,1.7/30,米,),13-3/8”,套管下深,1900,米,12”,井眼,19035903,米,(81),9-5/8”,套管下深,5900,米,第二造斜点,6205,米,(81),第二造斜点结束,7511,米,(87.2,，造斜率,3.0/30,米,),J60,着陆点,:7592m(90),井深,:7992m(90),四、钻井设计,井身结构设计,HZ25-4-3,井身设计,:,造斜点,390,米,第一造斜点结束,1295,米,(66.38,，造斜率,2.2/30,米,),13-3/8”,套管下深,1600,米,12”,井眼,16035603,米,(65),9-5/8”,套管下深,5600,米,第二造斜点,6381,米,(65),第二造斜点结束,6923,米,(29.7),油藏,N20,顶部,6997,米,(25.8),完钻井深,7110,米,(20),四、钻井设计,井身结构设计,HZ25-4-6,井身结构示意图,368m,1900m,5900m,TD 7992m,20”X 386,米,13-3/8”X 1900,米,9-5/8”X 5900,米,7”X 7592,米,四、钻井设计,井身结构设计（续）,HZ25-4-3,井身结构图,13-3/8 Casing shoe 1600m,9-5/8 Casing Shoe 5600m,8.5 Hole TD 7110.7m MD/3806.3m TVD,20”X 368,米,13-3/8”X 1600,米,9-5/8”X 5600,米,7”X 7110,米,四、钻井设计,井身结构设计（续）,16”,井段,泥浆类型,:,KCL/PHPA/CLAY-Trol,四、钻井设计,泥浆性能设计,12-1/4”/8-1/2”/6”,泥浆类型：,油基泥浆,/CARBO-DRILL SYSTEM,PROPERTY,12.25 in,8.5 in,6 in,MOBM,MOBM,MOBM,Density(sg),9.2 9.4,9.2-9.4,9.1 9.2,PV(cP)120 F,ALAP-35,ALAP-35,ALAP-35,YP(lbs/100 ft)120 F,20-22,12-16,14-17,6 RPM 120 F,11-14,7-9,6-8,O:W Ratio,70-30-80:20,80:20,80:20,HPHT FL 350 F,4.0,4.0,3.0,EXCESS OF LIME(ppb),4.0,4.0,4.0,WPS(mg/l),150-180K,150 180 K,150 180 K,Drill Solids(%),7,7,500,500,500,四、钻井设计,泥浆性能设计（续）,ODP,要求最小安全系数,破裂系数,1.1,轴向应力,1.6-1.7,抗挤系数,1.125,三轴应力,1.25,套管的破裂,挤压和应力,四、钻井设计,套管设计,13-3/8”,套管,水泥浆返高：泥线,(,首浆,),水泥浆密度：,首浆：,1.58SG,尾浆：,1.90SG(,返高至管鞋以上约,300,米,),附加量：按标准井径附加,40%,四、钻井设计,固井设计,9-5/8”,套管,水泥浆返高：,+/-4000,米，便于后期侧钻,水泥型号：“,G”,级,水泥浆密度：首浆：,1.58SG,尾浆：,1.92SG,附加量：按标准井径附加,30%,7”,尾管,(9-5/8”,内重叠,100,米,),水泥浆返高：,6,井,/,顶部层位,J08,以上,200,米,;3,井,/,返高约,6600,米,水泥型号：“,G”,级,水泥浆密度：,1.92SG,附加量：按标准井径附加,40%,四、钻井设计,固井设计（续）,16”,下部钻具,16”,钻头,+,定向马达,(1.15,)+,12”,扶正器,+,浮阀,+8”,无磁钻铤,+8”MWD+,定向接头,+8”,无磁钻铤,x 2+,震击器,+,配合接头,+5”,加重钻杆,x 15,12”,下部钻具,(,旋转导向,),12”,钻头,+PD900+APWD+MWD+8”,无磁钻铤,x 2+,配合接头,+5”,加重钻杆,x 5+,配合接头,+8”,震击器,+,配合接头,+5”,加重钻杆,x 15,四、钻井设计,钻具组合设计,8”,下部钻具,(6,井,),8”,钻头,+PDxceed+,接受器,+,挠性接头,+Ecoscope w/8”,扶正器,+6”,无磁钻铤,+8”,扶正器,+9”,扩眼器,+,配合接头,+5”,加重钻杆,x 2+6”,震击器,+5”,加重钻杆,x 4+5”,钻杆,(200250,根,)+,配合接头,+5”,钻杆,8”,下部钻具,(3,井,),8”,钻头,+PD675+,接受器,+LWD+MWD+,中子密度,+9”,扩眼器,+,配合接头,+5”,加重钻杆,x 2+6”,震击器,+5”,加重钻杆,x 4+5”,钻杆,(200250,根,)+,配合接头,+5”,钻杆,四、钻井设计,钻具组合设计（续）,6”,下部钻具,(6,井,),6”,钻头,+PD475AA+,接受器,+,扶正器,+MWD+,中子密度,+4”,加重钻杆,x 3+4”,震击器,+4”,加重钻杆,x 8+4”,钻杆,+,配合接头,+5”,钻杆,四、钻井设计,钻具组合设计（续）,HZ25-4-6,泵压：,3960 PSI/950GPM,HZ25-4-3,泵压：,3600 PSI/950GPM,12-1/4”,井段,四、钻井设计,水力参数设计,HZ25-4-6,泵压：,2948 PSI/550GPM,HZ25-4-6,泵压：,3329 PSI/550GPM,8-1/2”x 9”,井段,四、钻井设计,水力参数设计（续）,钻杆不会产生弯曲效应,12-1/4”,井段弯曲临界载荷（旋转导向工具）,四、钻井设计,扭矩及摩阻分析,12-1/4”,井段（旋转导向工具）,HZ25-4-6,最大扭矩：,27,000 ftlbs,HZ25-4-3,最大扭矩：,31,000 ftlbs,四、钻井设计,扭矩及摩阻分析（续）,HZ25-4-6,最大扭矩：,29,000 ftlbs,HZ25-4-3,最大扭矩：,35,000 ftlbs,8-1/2”x 9”,井段,四、钻井设计,扭矩及摩阻分析（续）,WBS:D-254-W-01,AFE Cost:17.7 MMUSD,AFE Days:100 days,ROG Target Days:95 days,五、作业时间与费用计划,惠州,25-4-6,HZ25-4-6,费用概要,WBS:D-254-W-03,AFE Cost:15.3 MMUSD,AFE Days:92 days,ROG Target Days:87 days,五、作业时间与费用计划,惠州,25-4-3,HZ25-4-3,费用概要,HZ25-4,大位移井经济评价结果,26”,井眼,/20”,导管段（已完成）,HZ25-4-6,井管鞋,x 386,米；,HZ25-4-3,井管鞋,x 368,米；,六、作业程序,16”,井眼,/13-3/8”,套管段,2.1,接,5-1/2”,钻杆,组合,16”,钻具,.,下钻,对分流器作功能试验。,2.2,探,20”,套管内水泥顶部，记录深度。,2.3,用海水钻,20“,套管内水泥塞，排量,3,000,l/m,，快钻穿,20”,鞋时排量降至,500l/m,。,2.4,替入高粘清扫井眼，再替入,PHPA,泥浆直至高粘返出地面,.,用,PHPA,泥浆钻穿,20”,套管鞋。,2.5,按设计钻,16”,井眼至 完钻井深,(,依,13 3/8”,套管丈量长度，留,35 m,口袋,).ROP,控制不超过,30,米小时,.,2.6,短起下至,20“,套管鞋,如井眼状况良好，循环干净,.,如有过提或井底有沉砂，在相关井段划眼顺畅。,2.7,起钻，下,13 3/8”,套管；井鞋深,X 1866,米井,X 1600,米,.,六、作业程序,16”,井眼,/13-3/8”,套管段（续）,2.8,按设计固,13 3/8“,套管,.,用泥浆泵顶替泥浆，最高碰压,1,500 psi.,检查,13 3/8”,管鞋,/,浮箍的浮阀,.,2.9,检查环空,.,如果正常,拆升高管法兰,提起分流器和升高管,.,清洗井口头，按,FMC,要求坐套管卡瓦。提起,13 3/8”,套管全部剩余重量。,2.10,安装井口头、,BOP,和升高管,.,关分流器，候凝时注意观察环空压力。,2.11,检查环空,.,如正常,拆升高管法兰，提起分流器，按,FMC,要求切割并回收,13-3/8”,套管,.,考虑温度会导致套管伸长，应尽量把套管割低。,2.12,甩下分流器，装套管四通并试压。,六、作业程序,12-1/4”,井眼,/9-5/8”,套管段,3.1,安装升高管，钻井四通和防喷器组，并按井控要求试压,.,3.2,装抗磨补芯,.,3.3,接足够的,5-1/2”DP(S135 21.9ppf/ft HT55 connection),并立于井架上,.,按定向井要求组合,12”,钻具,.,下钻，钻穿,13 3/8”,水泥塞,浮箍和浮鞋，冲洗至原井底,.,钻入新地层,35,米，循环井眼干净,.,3.4,把钻头起入套管内,，做地层漏失试验,(L.O.T).,3.5,替入油基泥浆，循环均匀，按定向井要求钻,12-1/4”,井眼,(,用旋转导向钻具,),到下套管深度,.,3.6,每钻一柱上下划眼一次，用,MWD,测斜。,六、作业程序,12-1/4”,井眼,/9-5/8”,套管段（续）,3.7,到,9 5/8”,套管下入深度后，循环干净，短起至,13 3/8”,套管鞋,再下回井底，在遇阻井段划眼顺畅,.,循环处理泥浆,3.8,起钻，下,9-5/8”,套管；井鞋深,X 5900,米井,X 5600,米,.,3.9,起出抗磨补芯,.,3.10,按漂浮设计下,9 5/8”,套管并固井,.,候凝,.,3.11,检查环空,.,如正常,拆开井口法兰，按,FMC,程序坐套管卡瓦，装井口四通,.,3.12,装升高管和,BOP,，按井控要求试压,.,六、作业程序,8-1/2”,井眼,/7”,尾管段,4.1,下抗磨补芯,.,组合,8”,钻具 包括测井仪器，在钻具中加随钻扩眼器,.,钻穿水泥塞和套管鞋,.,4.2,钻,8-1/2”,井段至设计井深,.(6,井至着陆点,X 7592,米,;3,井至完钻井深,X 7110,米,),4.3,每柱划眼和测斜,.,4.4,到达完钻井深后,循环干净,短起至,9 5/8”,鞋，再下回井底,.,循环处理泥浆，起钻。,4.5,回收抗磨补芯。,4.6,按设计下并固,7”,尾管,.7”,尾管与,9-5/8”,套管重叠约,100,米,.,4.7,下,7”,尾管并固井,.,六、作业程序,6”,井眼,x 7992m(6,井,),5.1,接,4”,钻杆（,+/-2200,米）立于井架,.,组合,6”,钻具，下钻。,5.2,探水泥顶，钻水泥塞和套管鞋,.,按定向井工程师指令钻,6”,水平井眼，从,7592m,到,7992m,。,5.3,循环,2,周,短起至,7”,套管鞋,下回井底，再循环,2,周并替新浆。,5.4,起钻，甩掉,6”,钻具，,准备下,4”,筛管,.,六、作业程序,完井方式,HZ25-4-6,井完井,6.1,下,4”,筛管及部分盲管,.,下冲洗内管,接,6”,管外封器,x 7.0”,尾管挂。,6.2,接钻杆送筛管到井底。,6.3,投球，坐挂,5.0“X 7.0”,尾管挂,坐封封隔器。,6.4,冲洗，起内管柱至,5.0“x 7.0”,尾管挂 顶部封隔器的位置。,6.5,循环，用完井液替出油基泥浆。起钻，甩掉冲洗管柱。,6.6,刮管,电泵完井。,六、作业程序,完井方式,HZ25-4-3,井完井,6.1a,接,4”,钻杆,立于井架,.,组合清刮钻具,下钻。,6.2a,探水泥顶,如必要可适当钻水泥塞至合适深度。起钻。,6.3a,组合刮管器,下钻。,6.4a,清刮,7”,尾管设计射孔段。,6.5a,用钻杆送,4-1/2”,射孔枪,.,校深,射孔。起钻。,6.6a,下电泵完井。,六、作业程序,作业程序中的关注点,:,16”,井段,采用马达,(1.15,度弯角,),钻进,保持井眼的光滑性,.,设计狗腿,:3,井,2.2,度,;6,井,1.7,度,.,在,MWD,中安装,Gamma,来帮助识别地层,要求将,13-3/8”,套管鞋下在泥岩中,.,要求在完钻前至少留,30,米左右的稳斜井段,方便管鞋坐放,.,要特别警惕在裸眼中划眼重新造新井眼,要避免在某个点或某固定段长时间循环,.,在裸眼中循环划眼必须通知定向井司钻和钻井监督到现场来指导完成,.,保持泥浆比重在,9.2-9.3,ppg,;,在泥浆系统中适当补充润滑剂来帮助滑动钻进,.,合理控制瞬时最大机械钻速在,40,米,/,小时,.,六、作业程序,12-1/4”,井段,用水基泥浆做地层漏失试验,(L.O.T),了解地层的实际承压能力,.,开钻前将油基泥浆比重提高到,9.1ppg,左右,保证对井壁的支撑,.,从,4500,米到完钻井深再适当调高到,9.3 9.4ppg,维护保持泥浆的稳定性能在设计范围内,.,控制机械钻速在,20,米,/,小时,;,保持大排量,950GPM,和高转速,130RPM;,做好每根立柱的上提下放旋转重量的记录，便于判断井眼清洁程度，为起下钻提供参考,有关钻进接立柱起钻倒划眼等操作，应严格遵循相关程序起钻前，至少循环三周或井眼完全清洁,.,在,MWD,中安装,Gamma,来帮助识别地层,要求,9-5/8”,套管鞋有足够下深能下在泥页岩中确保能封住上面的薄弱砂岩段在接近完钻时动用泥浆录井,Mud Log,重新校核漂浮套管的掏空长度，采用投双顶塞来顶替水泥固井,;,增加管鞋,(Shoe Track),长度,考虑放,5,根套管,;,固井过程中不对套管试压,.,六、作业程序,8-1/2”,井段,做地漏试验,(Leak-off Test),，了解地层的承压能力,不需要安装任何钻杆防磨保护套或其它减阻器,.,维护保持泥浆的稳定性能在设计范围内,.,控制机械钻速在,20,米,/,小时,;,保持大排量,530GPM,和高转速,120RPM,；做好每根立柱的上提下放旋转重量的记录，便于判断井眼清洁，为起下钻提供参考,有关钻进接立柱起钻倒划眼等操作，应严格遵循相关程序起钻前，至少循环三周或井眼完全清洁,.,严格控制,ECD,最大不超过,11.8ppg.,密切注意井漏,(,过断层,/,扭方位,/,钻高渗砂层,),制定相关的堵漏程序,.,6,井采用,Ecoscope,缩短,ADN,到钻头的距离（由以前的,26,米降到,13,米），更快了解地层的倾角变化避免误着陆同时也可缩短着陆的进尺和垂深的降低,甩掉,7”,尾管挂，减少下入风险和固井风险,;,7”,尾管选用高扭矩的,Vam,-Top,型,六、作业程序,6”,井段,选用,”,的高扭矩钻杆，改进水利参数，提高井眼清洁,着陆时参照上面的标志层和邻井资料,重点关注地层倾角的变化，采用软着陆策略着陆；通过侧井仪器的适时数据显示来不断调整纠正钻头的角度，保证足够有效的泄油长度,下筛管时要带上内冲洗管，防止下入遇阻冲洗，也可避免筛管堵塞,在筛管的上部钻具中接上旁通循环冲洗头,(,PBL),，在坐封好封隔器后可投球打开该冲洗头，开大排量来洗井,六、作业程序,HZ25-4-3,井,16”,井段稳斜段长约,300,米，有可能达不到设计完钻井深,应对措施：,提前完钻，延伸,12-1/4”,设计井深,9-5/8”,套管固井替浆过程中可能会造成水泥污染，导致管鞋部分没有好的水泥浆对水泥胶塞提供有效支撑,应对措施：,单独组合通井钻具，对水泥胶塞进行充分破坏并通过大排量循环把所钻胶塞完全带出,HZ25-4-6,井,12-1/4”,井段在完钻时泵压偏高预计达到,4,000PSI,，可能会影响到泥浆泵系统,应对措施：,考虑在最后一趟钻具组合中添加旁通循环接头,(PBL),，必要时可以打开它达到大排量循环清洁井眼,七、相关应急预案,不装套管防磨保护套，可能会加速,9-5/8”,套管的磨损,应对措施,：,1),通过安放高级磁铁打捞器和下井径侧井仪器来密切监视套管的磨损程度,2),将备用的钻杆保护套,(WWT),以及相关的安装程序提前准备好，若发现套管磨损异常及时将其安装上,在,8-1/2”,井段钻进过程中可能会出现泥浆漏失,应对措施：钻进过程中严密监测井眼漏失，特别是当钻遇高渗透性砂岩段或断层或方位变化时要格外小心，严格控制,ECD,不超过,11.8ppg,若出现井眼漏失，立即采取相关的防漏措施，避免情况恶化,地质不确定性，可能会错靶或脱靶,应对措施：和油藏部门一道制定严格的着陆程序，采用合理的侧井仪器在钻井过程中密切注意地层的变化，并适时调整井身设计确保中靶,.,七、相关应急预案,谢谢,