承德榆树林大桥下部结构检算计算书.docx

榆树林大桥下部结构检算计算书一、基本资料
见设计图纸

二、参考规范及书籍
1、《桥梁工程》（上册）范立础 人民交通出版社
2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）
3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）
4、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ 024—85）

三、计算书
由于该桥为两联对称结构，所以取一联进行上部结构计算。
一）、荷载横向分布系数计算
（一）跨中及1/4处按铰接板法
利用等代刚度法将连续梁等代为简支梁，计算其荷载横向分布系数。
经计算，其边跨、次边跨、中跨的刚度提高系数分别为1.49、2.08、2.05。三跨的刚度系数计算得
根据查铰接板荷载横向分布影响线竖标表，绘制荷载横向分布影响线，计算各跨各板的荷载横向分布系数（粗体）和横向影响系数，列表如下：（根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004） 4.3.1进行布载）
1、边跨

表—1
板号
单列车对称布载
单列车非对称布载
双列车对称布载
双列车非对称布载
1
0.098
0.164
0.210
0.258
2
0.103
0.158
0.212
0.254
3
0.114
0.142
0.225
0.248
4
0.121
0.124
0.230
0.243
5
0.124
0.103
0.232
0.226
6
0.121
0.088
0.230
0.210
7
0.114
0.078
0.225
0.194
8
0.103
0.070
0.212
0.176
9
0.098
0.068
0.210
0.172
2、次边跨

表—2
板号
单列车对称布载
单列车非对称布载
双列车对称布载
双列车非对称布载
1
0.095
0.178
0.204
0.269
2
0.101
0.172
0.216
0.268
3
0.114
0.154
0.229
0.263
4
0.129
0.128
0.236
0.250
5
0.133
0.100
0.244
0.236
6
0.129
0.082
0.236
0.212
7
0.114
0.070
0.229
0.190
8
0.101
0.063
0.216
0.170
9
0.095
0.058
0.204
0.158

3、中跨

表—3
板号
单列车对称布载
单列车非对称布载
双列车对称布载
双列车非对称布载
1
0.093
0.176
0.202
0.262
2
0.100
0.171
0.212
0.264
3
0.112
0.152
0.229
0.256
4
0.130
0.128
0.238
0.253
5
0.136
0.101
0.241
0.236
6
0.130
0.085
0.238
0.218
7
0.112
0.070
0.229
0.186
8
0.100
0.062
0.212
0.166
9
0.093
0.058
0.202
0.158

（二）支座处按杠杆原理法计算，计算各跨各板的荷载横向分布系数（粗体）和横向影响系数，列表如下：（根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004） 4.3.1进行布载）

表—4
板号
单列车对称布载
单列车非对称布载
双列车对称布载
双列车非对称布载
1
0
0.375
0
0.375
2
0
0.125
0.225
0.125
3
0
0.475
0.275
0.475
4
0.45
0.025
0.325
0.325
5
0.10
0
0.350
0.175
6
0.45
0
0.325
0.425
7
0
0
0.275
0.075
8
0
0
0.225
0
9
0
0
0
0

（三）各板荷载横向分布系数汇总
取三跨中最大的荷载横向分布系数来统一计算各跨荷载，列表如下：

表—5
板号
单列车对称布载
单列车非对称布载
双列车对称布载
双列车非对称布载
跨中
支座
跨中
支座
跨中
支座
跨中
支座
1
0.098
0
0.178
0.375
0.210
0
0.269
0.375
2
0.103
0
0.172
0.125
0.216
0.225
0.268
0.125
3
0.114
0
0.154
0.475
0.229
0.275
0.263
0.475
4
0.130
0.45
0.128
0.025
0.238
0.325
0.253
0.325
5
0.136
0.1
0.103
0
0.244
0.350
0.236
0.175
6
0.130
0.45
0.088
0
0.238
0.325
0.218
0.425
7
0.114
0
0.078
0
0.229
0.275
0.194
0.075
8
0.103
0
0.070
0
0.216
0.225
0.176
0
9
0.098
0
0.068
0
0.210
0
0.172
0

（四）防撞护栏横向分布系数
防撞护栏自重作为均布荷载作用于边梁，其集度为。其横向分布系数列于下表（跨中用铰接板法，支座用杠杆原理法）

表—6
板号
跨中
支座
1、9
0.325
1.5
2、8
0.230
-0.5
3、7
0.198
0
4、6
0.180
0
5
0.176
0

二）、上部结构恒载计算
（一）、端跨
1、一期恒载
根据设计图纸工程数量表得：
桥面板自重（）：1号、9号
2号～8号
2、二期恒载
根据设计图纸工程数量表得：

表—7
铰缝（8条）（）

10mm防水混凝土铺装（）

一端封头（9个）（）

接缝（半个）（）

伸缩缝（半个）（）

沥青混凝土铺装（）

防撞护栏（一侧）（）

（二）、中跨
1、一期恒载
根据设计图纸工程数量表得：
桥面板自重（）：1号、9号
2号～8号
2、二期恒载
根据设计图纸工程数量表得：

表—8
铰缝（8条）（）

10mm防水混凝土铺装（）

一端封头（9个）（）

接缝（半个）（）

伸缩缝（半个）（）

沥青混凝土铺装（）

防撞护栏（一侧）（）

（三）简支体系上支座恒载反力（空心板+铰缝 ，每片梁一端视为一个支座）

表—9
板号
端跨
中跨
1号、9号

2～8号

（四）连续体系上二期恒载引起支座反力
1、防水混凝土+沥青铺装+封头+接缝按均布荷载计算作用于五跨连续体系上

引起的支座反力为：

表—10
墩台号
每个墩台全部支座的反力（KN）
每片梁对应支座的反力（KN）
0号、5号
337（一排支座）
37.4（一排支座）
1号、4号
966（两排支座）
107.3（两排支座）
2号、3号
832（两排支座）
92.4（两排支座）

2、防撞护栏引起的支座反力

表—11
墩台号板号
0、5（KN）
1、4（KN）
2、3（KN）
1、9
39.8
105
93.5
2、8
1.57
9.9
6.78
3、7
8.7
26.4
22.3
4、6
7.91
24
20.2
5
7.73
23.5
19.8

（五）恒载引起的支座反力汇总（简支体系恒载支座反力+连续体系恒载支座反力）

表—12
墩台号板号
0、5（KN）
1、4（KN）
2、3（KN）
1、9
239.3
536.5
510.1
2、8
178.2
395.6
377.6
3、7
185.3
412.1
393.1
4、6
184.5
409.7
391
5
184.3
409.2
390.6

三）上部结构汽车活载引起支座反力计算
根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004） 4.3.1 计算得车道荷载为：

根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004） 4.3.2 计算得汽车荷载冲击系数为：
（结构基频为f1=）
然后根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004） 4.3.1进行布载计算

（一）按0号台最不利布载（一、三、五跨布均布荷载，0号台支座处布集中荷载）支座反力列于下表

表—13
板号
单列车对称布载
单列车非对称布载
双列车对称布载
双列车非对称布载
均布荷载产生
集中荷载产生
均布荷
载产生
集中荷载产生
均布荷
载产生
集中荷
载产生
均布荷
载产生
集中荷载产生
1
7.3
0
23.2
114.4
15.6
0
29.9
114.4
2
7.7
0
16.0
38.2
22.0
68.6
23.2
38.2
3
8.5
0
24.0
144.9
24.3
83.8
32.2
144.9
4
21.6
137.3
10.2
7.6
26.3
99.1
27.3
99.1
5
12.7
30.5
7.7
0
27.5
106.7
22.2
53.3
6
21.6
137.3
6.5
0
26.3
99.1
27.5
129.6
7
8.5
0
5.8
0
24.3
83.8
16.4
22.9
8
7.7
0
5.2
0
22.0
68.6
13.1
0
9
7.3
0
5.0
0
15.6
0
12.7
0
（已计入冲击力，单位：KN）

（二）按1号墩最不利布载（一、二、四跨布均布荷载，1号墩支座处布集中荷载）支座反力列于下表

表—14
板号
单列车对称布载
单列车非对称布载
双列车对称布载
双列车非对称布载
均布荷载产生
集中荷载产生
均布荷
载产生
集中荷载产生
均布荷
载产生
集中荷
载产生
均布荷
载产生
集中荷载产生
1
20.7
0
61.2
114.4
44.2
0
80.5
114.4
2
21.7
0
44.0
38.2
59.8
68.6
64.5
38.2
3
24
0
62.3
144.9
65.6
83.8
85.5
144.9
4
55.8
137.3
28.6
7.6
70.6
99.1
73.9
99.1
5
35
30.5
21.7
0
73.6
106.7
60.9
53.3
6
55.8
137.3
18.6
0
70.6
99.1
72.9
129.6
7
24
0
16.4
0
65.6
83.8
45.8
22.9
8
21.7
0
14.7
0
59.8
68.6
37.3
0
9
20.7
0
14.3
0
44.2
0
36.2
0
（已计入冲击力，单位：KN）

（三）按2号墩最不利布载（二、三、五跨布均布荷载，2号墩支座处布集中荷载）支座反力列于下表

表—15
板号
单列车对称布载
单列车非对称布载
双列车对称布载
双列车非对称布载
均布荷载产生
集中荷载产生
均布荷
载产生
集中荷载产生
均布荷
载产生
集中荷
载产生
均布荷
载产生
集中荷载产生
1
19.7
0
58.9
114.4
42.2
0
77.2
114.4
2
20.7
0
42.2
38.2
43.5
68.6
61.6
38.2
3
23.0
0
60.2
144.9
63.1
83.8
82.2
144.9
4
53.8
137.3
27.3
7.6
67.8
99.1
70.9
99.1
5
33.5
30.5
20.7
0
70.6
106.7
58.3
53.3
6
53.8
137.3
17.7
0
67.8
99.1
70.2
129.6
7
23.0
0
15.7
0
63.1
83.8
43.8
22.9
8
20.7
0
14.1
0
43.5
68.6
35.6
0
9
19.7
0
13.7
0
42.2
0
34.5
0
（已计入冲击力，单位：KN）

四）各墩台支座反力汇总

（一）0号台

表—16
板号
单列车对称布载
单列车非对称布载
双列车对称布载
双列车非对称布载
恒载支座反力
活载支座反力
恒载支
座反力
活载支座反力
恒载支
座反力
活载支
座反力
恒载支
座反力
活载支座反力
1
239.3
7.3
239.3
137.6
239.3
15.6
239.3
144.3
2
178.2
7.7
178.2
54.2
178.2
90.6
178.2
61.4
3
185.3
8.5
185.3
168.9
185.3
108.1
185.3
177.1
4
184.5
158.9
184.5
17.8
184.5
125.4
184.5
126.4
5
184.3
43.2
184.3
7.7
184.3
134.2
184.3
75.5
6
184.5
158.9
184.5
6.5
184.5
125.4
184.5
157.1
7
185.3
8.5
185.3
5.8
185.3
108.1
185.3
39.3
8
178.2
7.7
178.2
5.2
178.2
90.6
178.2
13.1
9
239.3
7.3
239.3
5.0
239.3
15.6
239.3
12.7
（单位：KN）

（二）1号墩

表—17
板号
单列车对称布载
单列车非对称布载
双列车对称布载
双列车非对称布载
恒载支座反力
活载支座反力
恒载支
座反力
活载支座反力
恒载支
座反力
活载支
座反力
恒载支
座反力
活载支座反力
1
536.5
20.7
536.5
175.6
536.5
44.2
536.5
194.9
2
395.6
21.7
395.6
82.2
395.6
128.4
395.6
102.7
3
412.1
24.0
412.1
207.2
412.1
149.4
412.1
230.4
4
409.7
193.1
409.7
36.2
409.7
169.7
409.7
173
5
409.2
65.5
409.2
21.7
409.2
180.3
409.2
114.2
6
409.7
193.1
409.7
18.6
409.7
169.7
409.7
202.5
7
412.1
24.0
412.1
16.4
412.1
149.4
412.1
68.7
8
395.6
21.7
395.6
14.7
395.6
128.4
395.6
37.3
9
536.5
20.7
536.5
14.3
536.5
44.2
536.5
36.2
（单位：KN）

（三）2号墩

表—18
板号
单列车对称布载
单列车非对称布载
双列车对称布载
双列车非对称布载
恒载支座反力
活载支座反力
恒载支
座反力
活载支座反力
恒载支
座反力
活载支
座反力
恒载支
座反力
活载支座反力
1
510.1
19.7
510.1
173.3
510.1
42.2
510.1
191.6
2
377.6
20.7
377.6
80.4
377.6
112.1
377.6
99.8
3
393.1
23
393.1
205.1
393.1
146.9
393.1
227.1
4
391
191.1
391
34.9
391
166.9
391
170
5
390.6
64
390.6
20.7
390.6
177.3
390.6
111.6
6
391
191.1
391
17.7
391
166.9
391
199.8
7
393.1
23
393.1
15.7
393.1
146.9
393.1
66.7
8
377.6
20.7
377.6
14.1
377.6
112.1
377.6
35.6
9
510.1
19.7
510.1
13.7
510.1
42.2
510.1
34.5
（单位：KN）
注：3号墩支座反力同2号墩，4号同1号，5号墩全部支座反力为0号台的二倍

二）、盖梁计算（1、5号墩）
（一）、荷载计算
1、上部结构恒载计算如上表

表—12
墩台号板号
0、5（KN）
1、4（KN）
2、3（KN）
1、9
239.3
536.5
510.1
2、8
178.2
395.6
377.6
3、7
185.3
412.1
393.1
4、6
184.5
409.7
391
5
184.3
409.2
390.6

2、盖梁自重及内力计算见表—19
盖梁自重及产生的弯矩、剪力计算表
表—19
截面编号
自 重（KN）
弯 矩（KN•m）
剪 力（KN）
Q左
Q右
1－1

M1=–6.78
-16.71
-16.71
2－2

M2=–30.21
-40.15
-40.15
3－3

M3=–82.50
-68.89
-68.89
4－4

M4=–168.00
-103.17
-103.17
5－5

M5=–281.67
-141.11
+141.11
6－6

M5=–211.57
-114.07
-114.07
3、活载计算见上表

（二）、内力计算
1、恒载加活载作用下各截面内力
考虑盖梁与墩柱线刚度比为,盖梁按8.2.1规定刚构计算如下：
（1）弯矩计算
M1-1=0 M2-2= M3-3=
M4-4= M5-5=
M6-6=

1号墩各种荷载作用下各截面弯矩计算如下表－20(1)
表－20(1)
荷载组合
各截面弯矩
单列车对称荷载
单列车非对称荷载
双列车对称荷载
双列车非对称荷载
2－2
-679.53
-898.50
-712.76
-925.87
3－3
-1857.43
-2377.90
-2072.96
-2461.07
4－4
-3563.43
-4641.90
-4136.86
-4813.37
5－5
-6031.43
-7448.20
-6290.96
-7899.47
6－6
-4674.03
-5904.74
-5393.76
-6202.12
（单位：KN•m）
考虑墩柱支承对盖梁内力消减作用，取控制截面6－6 M6-6=

5号墩各种荷载作用下各截面弯矩计算如下表－20(2)
表－20(2)
荷载组合
各截面弯矩
单列车对称荷载
单列车非对称荷载
双列车对称荷载
双列车非对称荷载
2－2
-600.75
-969.20
-624.18
-988.18
3－3
-1644.75
-2447.90
-1923.58
-2566.18
4－4
-3157.35
-4964.20
-3970.38
-5084.78
5－5
-5557.75
-7912.80
-6811.18
-8400.18
6－6
-4237.53
-6291.07
-5248.74
-6576.71
（单位：KN•m）

（2）1号墩盖梁内力汇总计算见表－21
1号墩盖梁内力汇总表
表－21
截面号
内力
1－1
2－2
3－3
4－4
6－6
弯矩
M自重
-8.14
-36.25
-99.00
-210.60
-253.88
M荷载
0
-925.87
-2461.07
-4813.57
-6202.12
M计算
-8.14
-962.12
-2560.07
-5014.97
-6456.00
剪力
Q自重
左
-20.05
-48.18
-82.67
-123.80
-136.81
右
-20.05
-48.18
-82.67
-123.80
-136.81
Q荷载
左
0
-916.7
-1535.2
-2352.3
-3086.1
右
-916.7
-1535.2
-2352.3
-3086.1
-3086.1
Q计算
左
-20.05
-964.88
-1617.87
-2476.1
-3222.91
右
-936.75
-1583.38
-2434.97
-3209.9
-3222.91

5号墩盖梁内力汇总计算见表－22
5号墩盖梁内力汇总表
表－22
截面号
内力
1－1
2－2
3－3
4－4
6－6
弯矩
M自重
-8.14
-36.25
-99.00
-210.60
-253.88
M荷载
0
-988.18
-2566.18
-5084.78
-6576.71
M计算
-8.14
-1024.43
-2665.18
-5295.38
-6830.59
剪力
Q自重
左
-20.05
-48.18
-82.67
-123.80
-136.81
右
-20.05
-48.18
-82.67
-123.80
-136.81
Q荷载
左
0
-978.40
-1578.00
-2518.60
-3315.40
右
-978.4
-1578.00
-2518.60
-3315.40
-3315.40
Q计算
左
-20.05
-1026.58
-1660.67
-2642.40
-3452.21
右
-998.45
-1626.18
-2601.27
-3439.20
-3452.21
（单位：弯矩KN•m 剪力KN ）
以上二表盖梁内力为设计值，均采用《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）4.1.6规定的基本组合，恒载分项系数为1.2，活载分项系数为1.4。

（三）、截面承载力校核计算
采用40号混凝土，主筋Φ32采用Ⅱ级（30MnSi）热扎螺纹钢筋，即C40:fcd=18.4MPa
Φ32:fsd=280MPa。
1、 弯矩作用下截面配筋验算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）5.2.3验算最不利截面6－6截面

对受压钢筋合力点求矩得

KN•m > Md=6830.9 KN•m (5号墩)

同上，验算4－4截面可得

KN•m > Mj=5295.38KN•m (5号墩)
各截面实际配筋均满足正截面抗弯承载力要求。

2、 剪力作用下截面配筋验算
盖梁其斜截面抗剪承载力计算应符合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）5.2.7要求
5号墩6－6截面验算：
（1）求斜截面内混凝土合箍筋共同的抗剪承载力设计值Vcs
b=900mm h0=1410mm fcu,k=38.4MPa P=2.091 代入得
VCS=2115.61KN
（2）求与斜截面相交的普通弯起钢筋抗剪承载力设计值Vsb
:fsd=280MPa 代入得
VSb=4366.46KN10
（3）斜截面抗剪承载力验算

(4) T形、矩形受弯构件其抗剪截面要求
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）5.2.9要求求得：

综上盖梁剪力作用下截面配筋验算符合规范要求。

盖梁各截面承载力校核如表－23
盖梁各截面承载力校核表
表－23
截面号
受压区高度x（cm）
计算弯矩Md
极限弯矩Mu
计算剪力Vd
抗剪承载力Vu=VCS+VSB
混凝土抗剪值VC
1－1
11
8.14
1947.4
998.45
2590.8
1782.6
2－2
23.3
1024.43
4234.0
1626.18
3964.6
2489.9
3－3
35.3
2665.18
7201.2
2601.27
4366.2
3169.0
4－4
35.5
5295.38
10160.0
3439.20
6332.0
3726.1
5－5
57.1
8681.85
14310.7
－
－
－
6－6
47.7
6830.59
12750.0
3452.21
6482.1
4010.5
(单位：弯矩KN•m 剪力KN ）
3、 最大裂缝宽度验算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）6.4.3求得截面6－6最大裂缝宽度：
>0.02取0.02 d=32mm
代入求得

同上可求得盖梁截面满足最大裂缝宽度要求。

三）、墩柱计算
（一）、荷载与内力计算

1、 恒载计算
（1） 恒载支座反力计算见上表
（2） 盖梁自重N2=
（3） 墩柱自重 N3=(正常水位线下取浮重度)
2、 活载计算
（1）活载支座反力计算见上表
（2）水平力计算
因该桥风荷载较小，只计算由于汽车荷载制动力产生的纵向水平力
1) 汽车荷载制动力计算
汽车荷载制动力ΣH＝
2) 采用集成刚度法进行水平力分配
桥墩支座抗推刚度
桥台支座抗推刚度
取桥墩支座摩阻系数为 桥台支座摩阻系数为
各墩台悬臂刚度K0、K1、K2、K3、K4、K5计算如下：
K0 K1
K2 K3
K4 K5
墩台与支座串联后各刚度为：

各墩台分配制动力为：
=14.42KN =19.07KN ==17.44KN =18.31KN =9.8KN
因0号、5号墩台最小摩阻力F0min=0.06=160.97KN F5min=0.2=536.56KN
均大于制动力，故制动力不再重新分配。

3、 荷载组合(以6号墩计算)
墩柱底面活载组合内力表
表－24
截面内力

荷载组合
支座反力
墩底竖向反力N
墩底纵向水平力H
墩底纵向弯矩∑My
墩底横向弯矩∑Mx
墩底弯矩核∑M
∑
∑
水平力
支座
单联
单列非对称
2110.7
572.2
5109.9
13.7
68.5
217.4
1421.9
1464.4
双列非对称
2110.7
1129.7
5936.0
13.7
68.5
429.3
1282.7
1375.9
双联
单列非对称
5365.6
5805.8
27.4
137.0
0
2843.8
2847.4
双列非对称
6480.8
6905.1
27.4
137.0
0
2565.4
2569.1
双列对称
6499.6
6923.9
27.4
137.0
0
0
137
（单位：弯矩KN•m 剪力KN ）

（二）、截面配筋验算
1、作用于墩柱底面的外力
Nmax=6923.9KN(双联双列对称组合)
Mmax=2847.4KN•m(双联单列非对称组合) N=5805.8KN
2、截面配筋验算
（1）截面轴心受压配筋验算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）5.3.1规定：钢筋混凝土轴心受压构件，当配有螺旋箍筋时，其正截面抗压承载力计算应符合下列规定得墩柱底面
＝19007.2KN
墩柱底面满足轴心受压承载力要求。
（2）截面轴心受压配筋验算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）5.3.9：沿周边均匀配置纵向钢筋的圆形截面钢筋混凝土偏心受压构件，其正截面抗压承载力计算应符合下列规定：
5.3.9-1
5.3.9-2
对6号墩最不利截面墩柱底面截面1－1活载组合为双联单列非对称组合时进行截面承载力复核验算
1）求

取为1.0
取为1.0

2）设定ξ值，计算值
设ξ＝0.61 则查表C.0.2得A=1.5288 B=0.6661 C=0.5571 D=1.7636
混凝土C25: 主筋Φ32采用Ⅱ级（30MnSi）热扎螺纹钢筋，

代入C.0.2-1得 该值与值相差小于2％，则设定ξ＝0.61为所求者。
3）代入规范公式进行正截面承载力复核验算
将A=1.5288 B=0.6661 C=0.5571 D=1.7636代入规范公式5.3.9-1与5.3.9-2进行校核

墩柱底面正截面承载力满足规范要求。

四）、承台计算
（一）、荷载与内力计算
1、承台底面荷载与内力计算
由上知，取活载组合为双联单列非对称（最大弯矩组合）则有墩柱底面处内力：
N=5805.8KN Mx=2843.7KN•m My=129.0 KN•m H=27.4KN
承台底面处内力为：
N=5805.8+N承台+N覆土=5805.8+5*24*1.5(24-9.8)*1.2+(5*2.4-π/4*1.42)*1*(19-9.8)*1.2
=6228.0KN
Mx=2843.7KN•m My=129.0+27.4*1.5=170.1 KN•m H=27.4KN
2、计算简图如上所示

（二）、承台撑杆抗压与系杆抗拉承载力验算
1、底面单桩竖向设计值计算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）8.5.1计算

2、承台撑杆抗压承载力验算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）8.5.3计算承台撑杆抗压承载力得：

AS=109.96cm2

代入承载力公式8.5.3-1得

承台满足撑杆抗压承载力要求。
3、承台系杆承台抗拉承载力计算验算验算
由上得 AS=109.96cm2 代入8.5.3-6得

承台满足系杆抗拉承载力要求。

（三）、承台斜截面抗剪承载力验算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）8.5.4计算承台斜截面抗剪承载力得：

取m=0.5 代入承载力公式8.5.4得

承台满足斜截面抗剪承载力要求。

（四）、承台抗冲切承载力验算
1、 墩柱向下冲切承载力验算

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）8.5.5进行承台冲切承载力验算得：
选择墩柱向下冲切的破坏锥体，夹角
混凝土C30:
代入8.5.5.5-1求得

(活载组合为最大轴力组合即双联双列对称布置活载)
承台满足墩柱向下冲切承载力要求。

2、 角桩向上冲切承载力验算

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）8.5.5进行承台冲切承载力验算得：

代入8.5.5.5-4求得