资源描述
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( 全套计算书和图纸加QQ索要)
一 工程概况
本工程为某高校教学楼。工程为五层现浇钢筋混凝土框架结构。屋面板顶面标高为18.6m。
工程所在地抗震设防烈度为7度, 设计基本地震加速度为0.10g, 设计地震分组为第一组, 场地类别为Ⅱ类。
屋面做法: 钢筋混凝土现浇板, 20mm石灰砂浆抹底, 20mm水泥砂浆找平, 40～120厚( 1%找坡) 膨胀珍珠岩保温层, 四层作法防水层( 一毡二油上铺小石子) 。
楼面做法: 钢筋混凝土现浇板, 20mm石灰砂浆抹底, 20mm水泥砂浆找平, 水磨石面层。
墙身做法: 由普通砖砌筑而成, 普通砖自重18kN/m3, 厚度240mm。
门窗做法: 门为木门, 自重0.2 kN/m2, 窗为钢窗玻璃窗, 自重0.4 kN/m2。
风荷载标准值0.4kN/m2, 雪荷载标准值0.65kN/m2。
活荷载: 上人屋面均布活荷载标准值2.0kN/m2, 楼面活荷载标准值2.0kN/m2。
本设计计算书包括屋盖、 楼盖、 框架主体结构、 楼梯、 基础等部分的计算和设计。
二 屋盖、 楼盖设计
( 一) 屋盖
1．设计资料
1) 屋面做法: 钢筋混凝土现浇板, 20mm石灰砂浆抹底, 20mm水泥砂浆找平, 40～120厚( 1%找坡) 膨胀珍珠岩保温层, 四层作法防水层( 一毡二油上铺小石子)
2) 屋面荷载: 均布活荷载标准值2kN/m2(上人屋面), 雪荷载标准值为0.65kN/m2
3) 材料: 混凝土强度等级为C30; 梁内受力纵筋为HRB335, 其余为HPB235钢筋
2．屋盖的结构平面布置图
3．板的设计( 弹性理论)
1) 荷载计算
由于屋面均布活荷载标准值大于屋面雪荷载标准值, 故取前者进行计算
恒荷载标准值:
20厚水泥混凝土找平0.02×20=0.46kN/m2
40～120厚( 1%找坡) 膨胀珍珠岩(0.08+0.16)÷2×7=0.546kN/m2
四层作法防水层 0.36kN/m2
100mm厚钢筋混凝土楼板 0.1×25=2.56kN/m2
20mm厚石灰砂浆抹底 0.02×17=0.34kN/m2
小计 4.08 kN/m2
荷载设计值
g=1.2×4.08=4.90kN/m2 , q=1.4×2.0=2.8kN/m2
q/2=1.4kN/m2, g+q/2=6.3kN/m2, g+q=7.7kN/m2
2) 弯矩计算
计算过程见下页表中
3) 截面设计
截面有效高度: 假定选用Φ8钢筋, 则l01方向跨中截面的h01=80mm; l02方向跨中截面的h02=70mm; 支座截面h0=80mm。
最小配筋率: 因为, 故取ρsmin=0.27%, 则Asmin=0.27%×1000×100=270mm2
截面设计时取用的弯矩设计值: 中间跨的跨中截面及中间支座截面减小20%; 边跨跨中截面及楼板边缘算起的第二个支座截面处, 当lb/l0<1.5时减小20%, 当lb/l0=1.5～2.0时减小10%; 楼板的角区格不折减。
弯矩值计算表
A
B
C
D
E
F
G
H
l01 (m)
3.9
3.9
3.0
3.0
3.3
3.4
3.9
3.9
l02 (m)
7.2
7.2
7.8
3.9
3.9
3.9
7.2
7.2
l01/l02
0.54
0.54
0.38
0.77
0.85
0.87
0.54
0.54
m1
(0.0388+0.2×0.0052) ×6.3×3.92+
(0.0232+0.2×0.0810) ×1.4×3.92=4.58
(0.0388+0.2×0.0052) ×6.3×3.92+
(0.0535+0.2×0.0099) ×1.4×3.92=5.00
(0.0400+0.2×0.0038) ×6.3×3.92+
(0.0965+0.2×0.0174) ×1.4×3.92=3.57
(0.0285+0.2×0.0136) ×6.3×3.92+
(0.0376+0.2×0.0196) ×1.4×3.92=2.14
(0.0246+0.2×0.0156) ×6.3×3.92+
(0.0225+0.2×0.0255) ×1.4×3.92=2.32
(0.0235+0.2×0.0159) ×6.3×3.92+
(0.0329+0.2×0.0124) ×1.4×3.92=2.52
(0.0388+0.2×0.0052) ×6.3×3.92+
(0.0907+0.2×0.0203) ×1.4×3.92=5.84
(0.0388+0.2×0.0052) ×6.3×3.92+
(0.0121+0.2×0.0504) ×1.4×3.92=4.29
m2
(0.0052+0.2×0.0388) ×6.3×3.92+
(0.0810+0.2×0.0232) ×1.4×3.92=3.07
(0.0052+0.2×0.0388) ×6.3×3.92+
(0.0099+0.2×0.0535) ×1.4×3.92=1.68
(0.0038+0.2×0.0400) ×6.3×3.92+
(0.0174+0.2×0.0965) ×1.4×3.92=1.13
(0.0136+0.2×0.0285) ×6.3×3.92+
(0.0196+0.2×0.0376) ×1.4×3.92=1.44
(0.0156+0.2×0.0246) ×6.3×3.92+
(0.0255+0.2×0.0225) ×1.4×3.92=1.87
(0.0159+0.2×0.0235) ×6.3×3.92+
(0.0124+0.2×0.0329) ×1.4×3.92=1.81
(0.0052+0.2×0.0388) ×6.3×3.92+
(0.0203+0.2×0.0907) ×1.4×3.92=2.06
(0.0052+0.2×0.0388) ×6.3×3.92+
(0.504+0.2×0.0121) ×1.4×3.92=2.37
m’1
-0.0817×7.7×3.92=
-9.57
-0.0817×7.7×3.92=
-9.57
-0.0829×7.7×3.02=
-5.74
-0.0686×7.7×3.02=
-4.75
-0.0626×7.7×3.32=
-5.25
-0.0611×7.7×3.42=
-5.44
-0.0817×7.7×3.92=
-9.57
-0.0817×7.7×3.92=
-9.57
m’2
-0.0571×7.7×3.92=
-6.69
-0.0571×7.7×3.92=
-6.69
-0.0570×7.7×3.02=
-3.95
-0.0563×7.7×3.02=
-3.90
-0.0551×7.7×3.32=
-4.62
-0.0547×7.7×3.42=
-4.87
-0.0571×7.7×3.92=
-6.69
-0.0571×7.7×3.92=
-6.69
为了便于计算, 近似取γ=0.95,
计算过程见下表
屋面板配筋计算表
跨中截面
h0
(mm)
m (kN∙m)
As
(mm2)
配筋
实配
As (mm2)
A
l01方向
80
0.8×4.58=3.66
229.3
Φ8@180
282
l02方向
70
0.8×3.07=2.45
175.4
Φ8@180
282
B
l01方向
80
5.00
313.3
Φ8@150
335
l02方向
70
1.68
120.3
Φ8@180
282
C
l01方向
80
0.8×3.57=2.86
179.2
Φ8@180
282
l02方向
70
0.8×1.13=0.91
65.2
Φ8@180
282
D
l01方向
80
2.14
134.1
Φ8@180
282
l02方向
70
1.44
103.1
Φ8@180
282
E
l01方向
80
2.32
145.4
Φ8@180
282
l02方向
70
1.87
133.9
Φ8@180
282
F
l01方向
80
0.8×2.52=2.01
125.9
Φ8@180
282
l02方向
70
0.8×1.81=1.45
103..8
Φ8@180
282
G
l01方向
80
0.8×5.84=4.67
292.6
Φ8@160
318
l02方向
70
0.8×2.06=1.65
118.2
Φ8@180
282
H
l01方向
80
4.29
268.8
Φ8@180
282
l02方向
70
2.37
169.7
Φ8@180
282
支座截面
h0
(mm)
m (kN∙m)
As
(mm2)
配筋
实配As (mm2)
A-A
80
-0.8×9.57=-7.65
479.3
Φ10@160
491
A-B
l01方向
80
-0.8×9.57=-7.65
479.3
Φ10@160
491
l02方向
80
-0.8×6.69=-5.35
335.2
Φ10@200
393
A-C
l01方向
80
-0.8×9.57=-7.65
479.3
Φ10@160
491
l02方向
80
-0.8×6.69=-5.35
335.2
Φ10@200
393
A-G
l01方向
80
-0.8×9.57=-7.65
479.3
Φ10@160
491
l02方向
80
-0.8×6.69=-5.35
335.2
Φ10@200
393
A-H
80
-0.8×9.57=-7.65
479.3
Φ10@160
491
B-D
80
-0.8×6.69=-5.35
335.2
Φ10@200
393
C-C
80
-0.8×3.95=-3.16
198.0
Φ10@200
393
C-D
80
-0.8×3.95=-3.16
198.0
Φ10@200
393
E-F
80
-0.8×5.44=-4.35
272.6
Φ10@200
393
F-F
80
-0.8×5.44=-4.35
272.6
Φ10@200
393
F-G
80
-0.8×6.69=-5.35
335.2
Φ10@200
393
边缘支座截面
h0
(mm)
m (kN∙m)
As
(mm2)
配筋
实配As (mm2)
A
80
-6.69
419.2
Φ10@180
436
B
l01方向
80
-9.57
599.6
Φ10@180
654
l02方向
80
-6.69
419.2
Φ10@180
436
D
l01方向
80
-4.75
297.6
Φ10@200
393
l02方向
80
-3.90
244.4
Φ10@200
393
E
l01方向
80
-5.25
328.9
Φ10@200
393
l02方向
80
-4.62
289.5
Φ10@200
393
F
80
-4.87
305.1
Φ10@200
393
H
l01方向
80
-9.57
599.6
Φ10@180
654
l02方向
80
-6.69
419.2
Φ10@180
436
4．次梁的设计
1) 次梁l1
次梁l1跨度7.2m, 次梁截面高度h=l/18～l/12=7200/18～7200/12=400mm～600mm, 取h=600mm, 截面宽度取b=200mm。
( 1) 荷载设计值
板传来的荷载p=2pe=27.44kN/m
次梁自重0.2×(0.6-0.1)×25×1.2=3kN/m
次梁粉刷0.02×[(0.6-0.1)×2+0.2]×17×1.2=0.5kN/m
则荷载总设计值g+q=30.94kN/m
( 2) 内力计算
弯矩设计值:
跨中
支座
剪力设计值:
跨中
支座
( 3) 正截面受弯承载力计算
跨中按T形截面计算
翼缘宽度的确定如下:
,,,,
,,
取,,三者中的最小值, 即=1400mm
混凝土强度等级为C30, fc=14.3N/mm2, ft=1.43N/mm2。纵向受力钢筋采用HRB335, fy=300N/mm2;箍筋采用HPB235, fyv=210N/mm2
故跨中为第一类T形截面, 可按矩形截面进行计算
Asmin=200×565×max{0.2%,0.45×1.43/300}=242mm2
跨中:
配置416(As=804mm2)
支座:
配置314(As=462mm2)
( 4) 斜截面受剪承载力计算
①验算截面尺寸
,, 由下式
可知截面尺寸满足要求
②计算所需箍筋
采用Φ6双肢箍筋, 计算截面尺寸
由,得
故根据构造确定箍筋间距, 取s=200mm
2) 次梁l2
次梁l2跨度3.9m, 次梁截面高度h=l/18～l/12=3900/18～3900/12=217mm～325mm, 取h=320mm, 截面宽度取b=150mm。
( 1) 荷载设计值
板传来的荷载p=2pe=18.28kN/m
次梁自重0.15×(0.32-0.1)×25×1.2=0.99kN/m
次梁粉刷0.02×[(0.32-0.1)×2+0.15]×17×1.2=0.24kN/m
则荷载总设计值g+q=19.51kN/m
( 2) 内力计算
弯矩设计值:
跨中
支座
剪力设计值:
跨中
支座
( 3) 正截面受弯承载力计算
跨内按T形截面计算
翼缘宽度=1350mm, h0=285mm
故跨中为第一类T形截面, 可按矩形截面进行计算
Asmin=150×285×max{0.2%,0.45×1.43/300}=92mm2
跨中:
配置214(As=308mm2)
支座:
配置212(As=226mm2)
( 4) 斜截面受剪承载力计算
①验算截面尺寸
,, 由下式
可知截面尺寸满足要求
②计算所需箍筋
采用Φ6双肢箍筋, 计算截面尺寸
由,得
故根据构造确定箍筋间距, 取s=200mm
( 二) 楼盖
以第四层楼盖为例
1．设计资料
1) 楼面做法: 钢筋混凝土现浇板, 20mm石灰砂浆抹底, 20mm水泥砂浆找平, 水磨石面层。
2) 楼面荷载: 均布活荷载标准值2kN/m2
3) 材料: 混凝土强度等级为C30; 梁内受力纵筋为HRB335, 其余为HPB235钢筋
2．楼盖盖的结构平面布置图
见下页
3．板的设计( 弹性理论)
1) 荷载计算
恒荷载标准值:
水磨石面层 0.65 kN/m2
20厚水泥混凝土找平0.02×20=0.46kN/m2
100mm厚钢筋混凝土楼板 0.1×25=2.56kN/m2
20mm厚石灰砂浆抹底 0.02×17=0.34kN/m2
小计 4.01 kN/m2
荷载设计值
g=1.2×4.01=4.81kN/m2 , q=1.4×2.0=2.8kN/m2
q/2=1.4kN/m2, g+q/2=6.21kN/m2, g+q=7.61kN/m
2) 弯矩计算
计算过程见第13页表中
3) 截面设计
截面有效高度: 假定选用Φ8钢筋, 则l01方向跨中截面的h01=80mm; l02方向跨中截面的h02=70mm; 支座截面h0=80mm。
最小配筋率ρsmin=0.27%, 则Asmin=0.27%×1000×100=270mm2
截面设计时取用的弯矩设计值: 中间跨的跨中截面及中间支座截面减小20%; 边跨跨中截面及楼板边缘算起的第二个支座截面处, 当lb/l0<1.5时减小20%, 当lb/l0=1.5～2.0时减小10%; 楼板的角区格不折减。
为了便于计算, 近似取γ=0.95,
计算过程见下表
楼面板配筋计算表
跨中截面
h0
(mm)
m (kN∙m)
As
(mm2)
配筋
实配
As (mm2)
A
l01方向
80
0.8×4.53=3.62
226.8
Φ8@180
282
l02方向
70
0.8×3.05=2.44
174.7
Φ8@180
282
B
l01方向
80
4.94
309.5
Φ8@150
335
l02方向
70
1.66
118.9
Φ8@180
282
C
l01方向
80
0.8×3.54=2.83
177.3
Φ8@180
282
l02方向
70
0.8×1.12=0.90
64.5
Φ8@180
282
D
l01方向
80
2.12
132.8
Φ8@180
282
l02方向
70
1.42
101.7
Φ8@180
282
E
l01方向
80
2.30
144.1
Φ8@180
282
l02方向
70
1.85
132.5
Φ8@180
282
F
l01方向
80
0.8×2.49=1.99
124.7
Φ8@180
282
l02方向
70
0.8×1.79=1.43
102.4
Φ8@180
282
G
l01方向
80
0.8×5.78=4.62
289.5
Φ8@160
318
l02方向
70
0.8×2.04=1.63
116.7
Φ8@180
282
弯矩值计算表
A
B
C
D
E
F
G
l01 (m)
3.9
3.9
3.0
3.0
3.3
3.4
3.9
l02 (m)
7.2
7.2
7.8
3.9
3.9
3.9
7.2
l01/l02
0.54
0.54
0.38
0.77
0.85
0.87
0.54
m1
(0.0388+0.2×0.0052) ×6.21×3.92+
(0.0232+0.2×0.0810) ×1.4×3.92=4.53
(0.0388+0.2×0.0052) ×6. 21×3.92+
(0.0535+0.2×0.0099) ×1.4×3.92=4.94
(0.0400+0.2×0.0038) ×6. 21×3.92+
(0.0965+0.2×0.0174) ×1.4×3.92=3.54
(0.0285+0.2×0.0136) ×6. 21×3.92+
(0.0376+0.2×0.0196) ×1.4×3.92=2.12
(0.0246+0.2×0.0156) ×6. 21×3.92+
(0.0225+0.2×0.0255) ×1.4×3.92=2.30
(0.0235+0.2×0.0159) ×6. 21×3.92+
(0.0329+0.2×0.0124) ×1.4×3.92=2.49
(0.0388+0.2×0.0052) ×6. 21×3.92+
(0.0907+0.2×0.0203) ×1.4×3.92=5.78
m2
(0.0052+0.2×0.0388) ×6. 21×3.92+
(0.0810+0.2×0.0232) ×1.4×3.92=3.05
(0.0052+0.2×0.0388) ×6. 21×3.92+
(0.0099+0.2×0.0535) ×1.4×3.92=1.66
(0.0038+0.2×0.0400) ×6. 21×3.92+
(0.0174+0.2×0.0965) ×1.4×3.92=1.12
(0.0136+0.2×0.0285) ×6. 21×3.92+
(0.0196+0.2×0.0376) ×1.4×3.92=1.42
(0.0156+0.2×0.0246) ×6. 21×3.92+
(0.0255+0.2×0.0225) ×1.4×3.92=1.85
(0.0159+0.2×0.0235) ×6. 21×3.92+
(0.0124+0.2×0.0329) ×1.4×3.92=1.79
(0.0052+0.2×0.0388) ×6. 21×3.92+
(0.0203+0.2×0.0907) ×1.4×3.92=2.04
m’1
-0.0817×7.61×3.92=
-9.46
-0.0817×7. 61×3.92=
-9.46
-0.0829×7. 61×3.02=
-5.68
-0.0686×7. 61×3.02=
-4.70
-0.0626×7. 61×3.32=
-5.19
-0.0611×7. 61×3.42=
-5.38
-0.0817×7. 61×3.92=
-9.46
m’2
-0.0571×7. 61×3.92=
-6.61
-0.0571×7. 61×3.92=
-6.61
-0.0570×7. 61×3.02=
-3.90
-0.0563×7. 61×3.02=
-3.86
-0.0551×7. 61×3.32=
-4.57
-0.0547×7. 61×3.42=
-4.81
-0.0571×7. 61×3.92=
-6.61
楼面板配筋计算表( 续表)
支座截面
h0
(mm)
m (kN∙m)
As
(mm2)
配筋
实配As (mm2)
A-A
80
-0.8×9.46=-7.57
474.3
Φ10@160
491
A-B
l01方向
80
-0.8×9.46=-7.57
474.3
Φ10@160
491
l02方向
80
-0.8×6.61=-5.29
331.5
Φ10@200
393
A-C
l01方向
80
-0.8×9.46=-7.57
474.3
Φ10@160
491
l02方向
80
-0.8×6.61=-5.29
331.5
Φ10@200
393
A-G
l01方向
80
-0.8×9.46=-7.57
474.3
Φ10@160
491
l02方向
80
-0.8×6.61=-5.29
331.5
Φ10@200
393
C-C
80
-0.8×3.90=-3.12
195.5
Φ10@200
393
C-D
80
-0.8×3.90=-3.12
195.5
Φ10@200
393
E-F
80
-0.8×5.38=-4.30
269.4
Φ10@200
393
F-F
80
-0.8×5.38=-4.30
269.4
Φ10@200
393
F-G
80
-0.8×6.61=-5.29
331.5
Φ10@200
393
边缘支座截面
h0
(mm)
m (kN∙m)
As
(mm2)
配筋
实配As (mm2)
A
80
-6.61
414.2
Φ10@180
436
B
l01方向
80
-9.46
592.7
Φ10@180
654
l01方向
80
-6.61
414.2
Φ10@180
436
D
l01方向
80
-4.70
294.5
Φ10@200
393
l01方向
80
-3.86
241.9
Φ10@200
393
E
l01方向
80
-5.19
325.2
Φ10@200
393
l01方向
80
-4.57
286.3
Φ10@200
393
F
80
-4.81
301.4
Φ10@200
393
4．次梁的设计
1) 次梁l1
次梁l1跨度7.2m, 次梁截面高度h=l/18～l/12=7200/18～7200/12=400mm～600mm, 取h=600mm, 截面宽度取b=200mm。
( 1) 荷载设计值
板传来的荷载p=2pe=25.94kN/m
次梁自重0.2×(0.6-0.1)×25×1.2=3kN/m
次梁粉刷0.02×[(0.6-0.1)×2+0.2]×17×1.2=0.5kN/m
则荷载总设计值g+q=29.4kN/m
( 2) 内力计算
弯矩设计值:
跨中
支座
剪力设计值:
跨中
支座
( 3) 正截面受弯承载力计算
跨中按T形截面计算
翼缘宽度=1400mm
混凝土强度等级为C30, fc=14.3N/mm2, ft=1.43N/mm2。纵向受力钢筋采用HRB335, fy=300N/mm2;箍筋采用HPB235, fyv=210N/mm2
故跨中为第一类T形截面, 可按矩形截面进行计算
Asmin=242mm2
跨中:
配置416(As=804mm2)
支座:
配置314(As=462mm2)
( 4) 斜截面受剪承载力计算
①验算截面尺寸
,, 由下式
可知截面尺寸满足要求
②计算所需箍筋
采用Φ6双肢箍筋, 计算截面尺寸
由,得
故根据构造确定箍筋间距, 取s=200mm
2) 次梁l2
次梁l2跨度3.9m, 次梁截面高度h=l/18～l/12=3900/18～3900/12=217mm～325mm, 取h=320mm, 截面宽度取b=150mm。
( 1) 荷载设计值
板传来的荷载p=2pe=18.06kN/m
次梁自重0.15×(0.32-0.1)×25×1.2=0.99kN/m
次梁粉刷0.02×[(0.32-0.1)×2+0.15]×17×1.2=0.24kN/m
则荷载总设计值g+q=19.29kN/m
( 2) 内力计算
弯矩设计值:
跨中
支座
剪力设计值:
跨中
支座
( 3) 正截面受弯承载力计算
跨内按T形截面计算
翼缘宽度=1350mm, h0=285mm
故跨中为第一类T形截面, 可按矩形截面进行计算
Asmin=92mm2
跨中:
配置214(As=308mm2)
支座:
配置212(As=226mm2)
( 4) 斜截面受剪承载力计算
①验算截面尺寸
,, 由下式
可知截面尺寸满足要求
②计算所需箍筋
采用Φ6双肢箍筋, 计算截面尺寸
由,得
故根据构造确定箍筋间距, 取s=200mm
三 框架结构布置及计算简图
( 一) 梁柱尺寸
1．梁高 hb=(1/12~1/8)lb
横向 hb=600~900mm, 取800mm
纵向 hb=650~900mm, 取800mm
过道 hb=250~375mm, 考虑到次梁高度为600mm, 也取为600mm
2．柱截面尺寸
本工程为现浇钢筋混凝土结构, 7度设防, 高度<30m, 抗震等级为三级, 取底层C6柱估算柱尺寸, 根据经验荷载为15kN/m2:
N=15×7.8×(3.6+1.5)=2983.5kN
由轴压比限值得Ac≥==260795mm2
为安全起见, 取底层柱截面尺寸为650mm×650mm, 其它层为600mm×600mm
( 二) 计算简图(取轴线⑥处)
初步设计基础顶面离室外地面500mm, 则底层层高为4.2+0.6+0.5=5.3m
框架结构计算简图
( 三) 梁柱线刚度
(其中E=3.0×104N/mm2)
AC、 BC跨梁
i=2E××0.3×0.83/7.2=3.56×10-3E
BC跨梁
i=2E××0.3×0.63/3.0=3.60×10-3E
上部各层柱
i= E××0.64/3.6=3.00×10-3 E
底层柱
i= E××0.654/5.3=2.81×10-3 E
将梁柱线刚度标于计算简图中
四 恒荷载内力计算
( 一) 恒荷载计算
1．屋面框架梁线荷载标准值
20厚水泥混凝土找平0.02×20=0.46kN/m2
40～120厚( 1%找坡) 膨胀珍珠岩(0.08+0.16)÷2×7=0.546kN/m2
四层作法防水层 0.36kN/m2
100mm厚钢筋混凝土楼板 0.1×25=2.56kN/m2
20mm厚石灰砂浆抹底 0.02×17=0.34kN/m2
屋面恒荷载 4.08 kN/m2
边框架梁自重 0.3×0.8×25=6kN/m
边框架梁粉刷 2×(0.8-0.1)×0.02×17=0.48kN/m
中框架梁自重 0.3×0.6×25=4.5kN/m2
边框架梁粉刷 2×(0.6-0.1)×0.03×17=0.34kN/m
则作用于屋面框架梁上线荷载标准值为:
g5AB1=6.48kN/m
g5BC1=4.85kN/m
g5AB2=4.08×3.9=15.91kN/m
g5BC2=4.08×3=12.24kN/m
2．楼面框架梁线荷载标准值
20mm厚水泥砂浆找平 0.02×20=0.46kN/m2
100mm厚钢筋混凝土楼板 0.1×25=2.5kN/m2
20mm厚石灰砂浆抹底 0.02×17=0.34kN/m2
水磨石面层 0.65 kN/m2
楼面恒荷载 3.89 kN/m2
边框架梁自重及粉刷 6.48kN/m
中框架梁自重及粉刷 4.85kN/m
边跨填充墙自重 0.24×3.6×18=15.55kN/m
填充墙粉刷 2×0.02×2×17=2.45kN/m
则作用于楼面框架梁上线荷载标准值为:
gAB1=6.48+15.55+2.45=24.48kN/m
gBC1=4.85kN/m
gAB2=3.89×3.9=15.17kN/m
gBC2=3.89×3=11.67kN/m
3．屋面框架节点集中荷载标准值
纵向框架梁自重 0.3×0.8×7.8×25=46.8kN
纵向框架梁粉刷 2×(0.8-0.1)×0.02×7.8×17=3.71kN
纵向框架梁传来的屋面恒荷载 2×(3.9/2)2×4.08=31.02kN
次梁自重及粉刷 0.6×0.2×25×7.2/2+2×0.02×(0.6-0.1)×7.2/2=10.87kN
次梁传来的屋面恒荷载 (1-2×0.272+0.273)×4.08×3.9×7.2/2=50.06kN
1m高女儿墙自重及粉刷 1×7.8×0.24×18+2×1×7.8×0.02×17=39kN
则顶层边节点集中荷载为: G5A=181.46kN
纵向框架梁自重及粉刷 46.8+3.71=50.51kN
纵向框架梁传来的屋面恒荷载 31.02+(1-2×0.192+0.193)×4.08×7.8×3/2=75.64kN
次梁自重、 粉刷及传来的屋面恒荷载 10.87+50.06=60.93kN
则顶层中节点集中荷载为: G5B=187.08kN
4．楼面框架节点集中荷载标准值
纵向框架梁自重及粉刷 51.51kN
纵向框架梁传来的楼面恒荷载 2×(3.9/2)2×3.89=29.44kN
次梁自重及粉刷 10.87kN
次梁传来的楼面恒荷载 (1-2×0.272+0.273)×3.89×3.9×7.2/2=47.73kN
钢窗自重 2×2.3×1.8×0.4=3.31kN
墙体自重 (3.6×7.8-2×2.3×1.8)×0.24×18=85.54kN
墙面粉刷 2×(3.6×7.8-2×2.3×1.8)×0.02×1.7=13.46kN
框架柱自重 0.602×3.6×25=32.4kN
柱面粉刷4×0.6×0.02×17=0.82kN
中间层边柱节点集中荷载为: GA=274.08kN
纵向框架梁自重及粉刷 50.51kN
纵向框架梁传来的楼面恒荷载29.44+(1-2×0.192+0.1923)×3.89×7.8×3/2=71.98kN
次梁粉刷、 自重及传来的楼面恒荷载 10.87+47.73=58.6kN
木门自重 2×1.0×2.6×0.2=1.04Kn
墙体自重 (3.6×7.8-2×1.0×2.6)×0.24×18=98.84kN
墙面粉刷 2×0.02×()×17=15.56kN
框架主自重及粉刷 32.4+0.82=33.22kN
中间层中柱节点集中荷载为: GB=329.75kN
( 二) 恒荷载作用下内力计算
1．计算简图
计算简图
2．荷载等效
顶层边跨
顶层中跨
中间层边跨
中间层中跨
荷载等效后的计算简图如下
3．固端弯矩计算
顶层边跨
顶层中跨
中间层边跨
中间层中跨
4．分层计算弯矩( 取半结构计算)
1) 顶层
分配系数计算如下
内力计算过程如下( 单位: kN∙m)
1-4
1-2
2-1
2-5
2-3
0.431
0.569
0.442
0.335
0.223
-88.04
88.04
-9.38
37.95
50.09
→
25.05
-22.92
←
-45.84
-34.74
-23.13
9.88
13.04
→
6.52
-1.44
←
-2.88
-2.19
-1.45
0.62
0.82
→
0.41
-0.18
-0.14
-0.09
48.45
-48.45
71.12
-37.07
-34.05
M图见下页( 单位: kN∙m)
2) 中间层
分配系数计算如下
内力计算过程如下( 单位: kN∙m)
3-6
3-1
3-4
4-3
4-2
4-7
4-5
0.301
0.301
0.398
0.331
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