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精馏习题课(习题含答案).doc

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第六章 蒸馏 本章学习要求 1、掌握的内容 (1)双组分理想物系的气液平衡,拉乌尔定律、泡点方程、露点方程、气液相平衡图、挥发度与相对挥发度定义及应用、相平衡方程及应用; (2)精馏分离的过程原理及分析; (3)精馏塔物料衡算、操作线方程及q线方程的物理意义、图示及应用; 2、熟悉的内容 (1)平衡蒸馏和简单蒸馏的特点; (2)精馏装置的热量衡算; (3)理论板数捷算法(Fenske方程和Gilliand关联图); (4)非常规二元连续精馏塔计算(直接蒸汽加热、多股进料、侧线采出、塔釜进料、塔顶采用分凝器,提馏塔等)。 3、了解的内容 (1)非理想物系气液平衡; (2)间歇精馏特点及应用; (3)恒沸精馏、萃取精馏特点及应用。 第六章 蒸馏 1.正庚烷和正辛烷在110℃时的饱和蒸气压分别为140kPa和64.5kPa。试计算混合液由正庚烷0.4和正辛烷0.6(均为摩尔分数)组成时,在110℃下各组分的平衡分压、系统总压及平衡蒸气组成。(此溶液为理想溶液) 解: 2.在一连续精馏塔中分离苯-氯仿混合液,要求馏出液中轻组分含量为0.96(摩尔分数,下同)的苯。进料量为75kmol/h,进料中苯含量为0.45,残液中苯含量为0.1,回流比为3.0,泡点进料。试求:(1)从冷凝器回流至塔顶的回流液量和自塔釜上升的蒸气摩尔流量;(2)写出精馏段、提馏段操作线方程。 解:物料衡算: 则: 联立求解得: W=F-D=75-30.52=44.48 kmol/h (1)从冷凝器回流至塔顶的回流液量: 自塔釜上生蒸汽的摩尔流量: (2)精馏段操作线方程: (3)提馏段操作线方程: 提馏段下降液体组成: 3.某连续精馏塔,泡点进料,已知操作线方程如下: 精馏段:y=0.8x+0.172 提馏段:y=1.3x-0.018 试求:原料液、馏出液、釜液组成及回流比。 解:精馏段操作线的斜率为: 由精馏段操作线的截距: ®塔顶馏出液组成 提馏段操作线在对角线上的坐标为(xw, xw),则 由于泡点进料,q线为垂直线。精馏段与提馏段操作线交点的横坐标为xF: 4.采用常压精馏塔分离某理想混合液。进料中含轻组分0.815(摩尔分数,下同),饱和液体进料,塔顶为全凝器,塔釜间接蒸气加热。要求塔顶产品含轻组分0.95,塔釜产品含轻组分0.05,此物系的相对挥发度为2.0,回流比为4.0。试用:(1)逐板计算法;(2)图解法分别求出所需的理论塔板数和加料板位置。 解:物料衡算: 则: 联立求解得: W=F-D=0.15F kmol/h 提馏段下降液体组成: 自塔釜上生成蒸汽的摩尔流量: 精馏段操作线方程: 提馏段操作线方程: 相平衡方程: (1)逐板计算法 因为:y1=xD=0.95 由相平衡方程得: 由精馏段操作线方程: 交替使用相平衡方程和精馏段操作线方程至x<xF后,交替使用相平衡方程和提馏段操作线方程至x<xW。 各板上的汽液相组成 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 y 0.95 0.914 0.863 0.788 0.674 0.527 0.370 0.234 0.136 0.074 x 0.905 0.841 0.759 0.650 0.508 0.357 0.227 0.133 0.073 0.039 习题4附图 第三块板为进料板,理论板数为10块。 (2)图解法 交替在相平衡方程和精馏段操作线方程之间作梯级,至x<xF后,交替在相平衡方程和提馏段操作线方程作梯级至x<xW。 5.用一连续操作的精馏塔分离丙烯-丙烷混合液,进料含丙烯0.8(摩尔分数,下同),常压操作,泡点进料,要使塔顶产品含丙烯0.95,塔釜产品含丙烷0.95,物系的相对挥发度为1.16,试计算:(1)最小回流比;(2)所需的最少理论塔板数。 解:(1) 泡点进料,q=1 则xq=xF=0.8 (2)全回流时的最小理论板数 6.精馏分离某理想混合液,已知:操作回流比为3.0,物系的相对挥发度为2.5,xD=0.96。测得精馏段第二块塔板下降液体的组成为0.45,第三块塔板下降液体组成为0.4(均为易挥发组分的摩尔分数)。求第三块塔板的气相单板效率。 解:精馏段操作线方程: 已知x2=0.45,由精馏段操作线方程得y3 同理:x3=0.4,可得y4=0.54 y3*由相平衡方程求解 则第三块塔板的气相单板效率为: 7.用常压精馏塔分离苯和甲苯混合液。已知精馏塔每小时处理含苯0.44(摩尔分数,下同)的混合液100kmol,要求馏出液中含苯0.975,残液中含苯0.0235。操作回流比为3.5,采用全凝器,泡点回流。物系的平均相对挥发度为2.47。试计算泡点进料时以下各项: (1)理论板数和进料位置; (2)再沸器热负荷和加热蒸汽消耗量,加热蒸汽绝压为200kPa; (3)全凝器热负荷和冷却水的消耗量(冷却水进、出口温度t1=25℃, t2=40℃)。 已知苯和甲苯的汽化热为427kJ/kg和410kJ/kg,水的比热为4.17kJ/(kg. ℃),绝压为200kPa的饱和水蒸气潜热为2205kJ/kg。再沸器和全凝器的热损失忽略。 解:(1)理论板数和加料板位置 根据物系的相对挥发度,在x-y图上标绘平衡曲线和对角线。 精馏段操作线截距 在图上连接点(0.975,0.975)和(0,0.217),即为精馏段操作线ac。 泡点进料,q线为通过xF=0.44的垂线ed,连接点b(0.0235, 0.0235)和点d,即为提馏段操作线。按图解法在图上画梯级,图解的理论板数为11(不包括再沸器),第六块理论板为进料板。 (2)、再沸器热负荷和加热蒸汽消耗量 先由物料衡算求D和W,即 则: 联立求解得: 精馏段上升蒸汽量: 提馏段上升蒸汽量: 因釜残液中苯含量很低,故可近似按甲苯计算,再沸器的热负荷为: 水蒸气消耗量为: (3)全凝器热负荷和冷却水消耗量 因馏出液中甲苯含量很低,故可近似按纯苯计算,全凝器热负荷为: 冷却水消耗量为: 8、有一正在操作的精馏塔分离某混合液。若下列条件改变,问馏出液及釜液组成有何改变? 假设其他条件不变,塔板效率不变。 (1) 回流比下降; (1) 原料中易挥发组分浓度上升; (2) 进料口上移。 解:(1)回流比下降,馏出液组成减小,釜液组成增大。 (2) xF上升,馏出液组成增大,釜液组成增大。 (3)馏出液组成减小,釜液组成增加。 9. 在一常压操作的连续精馏塔中,分离苯-甲苯混合液,原料中苯的含量为0.4(摩尔分率,下同),原料液量为100kmol/h,泡点进料,要求塔顶产品中苯的含量不低于0.98,塔釜残液中苯的含量不高于0.02,操作回流比为2,泡点回流,忽略热损失。试求塔釜加热蒸汽用量和冷凝器中冷却水用量。 已知下列数据: 1 加热蒸汽为101.3kPa(表压)的饱和蒸汽; 2 冷却水进口温度为15°C,出口温度为30°C,比热容为4.187kJ/kg·K; 3 苯的千摩尔质量为78.11kg/kmol, 甲苯的千摩尔质量为92.13kg/kmol; 4 80.2°C时苯的气化热: r苯=31024.2kJ/kmol; 5 忽略热损失。 解 近似认为塔顶馏出液为纯苯,塔釜为纯甲苯,则塔顶温度为80.2°C,塔釜温度为110.6°C。 例9附表 温度 80.2°C 95°C 110.6°C 苯的摩尔比热容 153.5kJ/(kmol·°C) 157kJ/(kmol·°C) 甲苯的摩尔比热容 185.2kJ/(kmol·°C) 188.9kJ/(kmol·°C) (1)物料衡算 将已知数据代入上式得 D=39.6kmol/h,W=60.4kmol/h. (2)加热蒸汽用量的计算 由苯-甲苯的 t-x-y 图查得泡点 tb=95°C 原料液平均千摩尔比热容 kJ/(kmol·°C) 原料液的焓 原料液带入的热量 回流液的焓近似取纯苯的焓 回流液带入的热量 塔顶蒸汽的热焓近似地取纯苯蒸汽的焓 塔顶蒸汽带出的热量 塔底产品的焓近似地取纯甲苯的焓 塔底产品带出去的热量 由能量衡算得 101.3kPa(表压)的水蒸汽气化潜热为 r=3.97×104 kJ/kmol 水蒸汽用量msB为 (3)冷却水用量的计算 对塔顶全凝器作能量衡算 塔顶馏出液的焓等于回流液的焓 塔顶产品带出去的热量 \ 水的比热容 冷却水用量 9
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