消防连廊施工方案.docx

消防连廊施工方案1、设计图纸概况本工程20#、21#、22#楼北立面14层的14轴30轴位置设计了一道消防连廊。消防连廊为悬挑钢筋混凝土结构，混凝土强度等级为C30，其中挑梁悬挑长度为2.4m，框架梁的截面尺寸为200mm400mm，悬挑梁梁截面尺寸为200mm400mm，连廊板厚120mm，连廊宽1600mm(连梁外侧距离)。 2、编制依据、根据本工程的全部施工图纸及有关标准图；、根据国家有关规范、标准和地区的有关规程； 、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；、悬挑式脚手架安全技术规程（DG/TJ08-2002-2006）； 、钢管脚手架扣件标准（GB15831-2006）； 、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）； 、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）； 、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）； 、建筑施工计算手册（第3 版）； 、实用建筑施工安全手册（1999.7）； 、钢结构设计规范（GB50017-2012）。 3、消防连廊模板支撑方案设计 、由于本工程消防连廊设计为外部悬挑钢砼结构，连廊模板排架底部无支撑点，因此在连廊模板排架底部架设钢梁，以作为连廊模板排架支撑点之用。 、连廊模板排架底部支撑钢梁设置在连廊层高的下一楼层位置，钢梁上架设483.5mm钢管排架，以作为连廊模板的支撑。 、钢梁拟采用18#工字钢，长6m，里端2.5m锚固在已浇筑好的楼板上，外端3m作为排架及施工脚手架的支撑点；钢梁外端设置斜撑，斜撑采用18#槽钢，支撑在钢梁的下一楼层剪力墙上。 、工字钢钢梁水平间距1.5m，里端设置二道（局部三道）锚环（HPB235级16钢筋）。 、在工字钢钢梁上铺设三道通长12.6#槽钢横梁，作为排架立杆的支撑点，槽钢间距1.2m。 、连廊模板支撑排架的立杆横距（垂直连廊方向）1.2m，纵距（沿连廊方向）0.75m；排架底部（距工字钢0.2m处）设置纵、横向扫地杆，排架中部（距工字钢1.5m处）设置纵、横向连杆，排架顶部设置纵、横向承重钢管；排架立杆与剪力墙模板拉结牢固。 、连廊模板支撑排架横向每间隔6m设置一道剪刀撑，纵向靠连廊中部设置一道连续剪刀撑。 、连廊外侧施工脚手架横距0.7m，纵距1.5m，步距1.8m；脚手板采用木板封闭，上部脚手板高出连廊顶面0.2m；脚手架防护栏杆高度为1.2m。 、为了使排架及脚手架立杆与工字钢钢梁和槽钢横梁有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。故在工字钢和槽钢上焊接长度为150200mm、直径为20mm的钢筋，将立杆套座其外。4、消防连廊模板支架力学计算4.1、梁侧模板计算4.1.1、工程属性新浇混凝土梁名称XL3新浇混凝土梁计算跨度(m)2.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)200400新浇混凝土结构层高(m)2.9梁侧楼板厚度(mm)1204.1.2、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.4混凝土侧压力折减系数0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)cH0.8240.47.68kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kcH0.8240.47.68kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.27.68+1.44，1.357.68+1.40.740.9max14.82，14.290.914.8213.33kN/m2正常使用极限状态设计值S正G4k7.68 kN/m24.1.3、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距300主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)300对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为0，200 设计简图如下：模板设计剖面图4.1.4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。计算简图如下：4.1.4.1、抗弯验算 q1bS承113.3313.33kN/m Mmax0.125q1l20.12513.330.320.15kNm Mmax/W0.15106/375004N/mm2f15N/mm2 满足要求！4.1.4.2、挠度验算 qbS正17.687.68kN/m max57.683004/(38410000281250)=0.29mm300/400=0.75mm 满足要求！4.1.4.3、支座反力验算 承载能力极限状态 R0.5q1l=0.513.330.32kN 正常使用极限状态R0.5ql=0.57.680.31.15kN4.1.5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)256 计算简图如下： 4.1.5.1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=2kN/m Mmax/W0.01106/640000.11N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 4.1.5.2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)30.231000/(28060)0.07N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 4.1.5.3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=1.15kN/m max0mm200/400=0.5mm 满足要求！ 4.1.5.4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax0.39kN 正常使用极限状态 Rmax=0.23kN4.1.6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下：4.1.6.1、抗弯验算 主梁连续梁部分弯矩图(kNm) 主梁悬挑梁部分弯矩图(kNm) q=0.2kN/m Mmax/W0.03106/44906.68N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 4.1.6.2、抗剪验算 主梁连续梁部分剪力图(kN) 主梁悬挑梁部分剪力图(kN) max2Vmax/A=20.241000/4241.16N/mm2120N/mm2 满足要求！ 4.1.6.3、挠度验算 主梁连续梁部分变形图(mm) 主梁悬挑梁部分变形图(mm) q=0.23kN/m 1max0.03mm600/400=1.5mm 2max0.03mm300/400=0.75mm 满足要求！ 4.1.6.4、最大支座反力计算Rmax0.89kN4.1.7、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 可知对拉螺栓受力N0.950.890.85kNNtb17.8kN满足要求！4.2、梁底模板计算4.2.1、工程属性新浇混凝土梁名称XL3新浇混凝土梁计算跨度(m)2.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)200400新浇混凝土结构层高(m)2.9梁侧楼板厚度(mm)1204.2.2、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.65非自定义:0.99风压高度变化系数z1.9风荷载体型系数s0.84.2.3、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)1200梁两侧立柱间距lb(mm)750步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、750混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)375梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300 设计简图如下：平面图立面图4.2.4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按简支梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.4)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.4)+1.40.72114.28kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.4110.3kN/m 4.2.4.1、强度验算 Mmaxq1l2/814.280.22/80.07kNm Mmax/W0.07106/375001.9N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 4.2.4.2、挠度验算 max5qL4/(384EI)=510.32004/(38410000281250)0.076mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 4.2.4.3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R2=0.5q1l=0.514.280.21.43kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R2=0.5q2l=0.510.30.21.03kN4.2.5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.43+0.91.35(0.3-0.1)0.2/2+0.5(0.4-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.38-0.2/2，(0.75-0.38)-0.2/2/21，1.43+0.91.35(0.3-0.1)0.2/2=2.49kN/m q2max1.03+(0.3-0.1)0.2/2+0.5(0.4-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.38-0.2/2，(0.75-0.38)-0.2/2/21，1.03+(0.3-0.1)0.2/21.67kN/m 4.2.5.1、抗弯验算 Mmaxmax0.125q1l12，0.5q1l22max0.1252.491.22，0.52.490.320.45kNm Mmax/W0.45106/640007N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 4.2.5.2、抗剪验算 Vmaxmax0.5q1l1，q1l2max0.52.491.2，2.490.31.494kN max3Vmax/(2bh0)=31.4941000/(26080)0.47N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 4.2.5.3、挠度验算 15ql14/(384EI)52.4912004/(38493502560000)2.81mml/4001200/4003mm 2q2l24/(8EI)1.673004/(893502560000)0.07mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 4.2.5.4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax0.5q1l1，0.5q1l1+q1l2max0.52.491.2，0.52.491.2+2.490.32.24kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R22.24kN 正常使用极限状态 Rmaxmax0.5q2l1，0.5q2l1+q2l2max0.51.671.2，0.51.671.2+1.670.31.51kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R21.51kN4.2.6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 4.2.6.1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.622106/5080122.36N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 4.2.6.2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.24kN max2Vmax/A=22.241000/4899.16N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4.2.6.3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.96mml/400750/4001.88mm 满足要求！ 4.2.6.4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R22.24kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R2.24kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！4.2.7、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.63 4.2.7.1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.991.21.52/100.3kNm 4.2.7.2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.4)+0.91.42113.39kN/m 2)小梁验算 q1max1.34+(0.3-0.1)0.2/2+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.38-0.2/2，(0.75-0.38)-0.2/2/21，1.34+(0.3-0.1)0.2/2=2.04kN/m 同上四六计算过程，可得： R11.22kN，R21.22kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+Mw/lbmax1.22+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.75+0.38-0.2/2)/21.2，1.22+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.75+0.75-0.38-0.2/2)/21.2+0.3/0.755.22kN fN/(A)+Mw/W5224.45/(0.63424)+0.3106/449086.94N/mm2f205N/mm2满足要求！4.2.8、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)5.22/(10.15)34.83kPafak140kPa 满足要求！4.3、板模板计算4.3.1、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高9.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)3.7新浇混凝土楼板边宽B(m)2.44.3.2、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.650.99风压高度变化系数z1.9风荷载体型系数s0.84.3.3、模板体系设计模板支架高度(m)2.9立柱纵向间距la(mm)1200立柱横向间距lb(mm)750水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)50立柱距混凝土板长边的距离(mm)75主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)50，50主梁两端各悬挑长度(mm)50，50 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)4.3.4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 4.3.4.1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.51kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.510.32/8，0.110.32/8+3.150.3/4= 0.24kNm Mmax/W0.24106/375006.33N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 4.3.4.2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.11kN/m 5ql4/(384EI)53.113004/(38410000281250)0.12mml/400300/4000.75mm 满足要求！4.3.5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 因L/la取整3700/1200取整3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为50mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 4.3.5.1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.32.02kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.31.07kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.94kN/m M10.1q1静L2+0.117q1活L20.11.071.22+0.1170.941.220.31kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.1kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.11.22+0.2133.151.2，0.10.11.22+0.1753.151.20.82kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.020.052/2，0.10.052/2+3.150.050.16kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.31，0.82，0.160.82kNm Mmax/W0.82106/6400012.76N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 4.3.5.2、抗剪验算 V10.6q1静L+0.617q1活L0.61.071.2+0.6170.941.21.47kN V20.6q2L+0.675p0.60.11.2+0.6753.152.2kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.020.05，0.10.05+3.153.15kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.47，2.2，3.153.15kN max3Vmax/(2bh0)=33.151000/(28060)0.99N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 4.3.5.3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.30.99kN/m 跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6770.9912004/(10093502560000)0.58mml/4001200/4003mm 满足要求！4.3.6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 4.3.6.1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.31.7kN/m q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.31.14kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.57kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.3=1.05kN/m 承载能力极限状态 按三跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.11.141.2+1.20.571.22.32kN 按悬臂梁，R1q1l=1.70.050.09kN RmaxRmax，R12.32kN; 正常使用极限状态 按三跨连续梁，Rmax1.1q2L1.11.051.21.39kN 按悬臂梁，R1q2l=1.050.050.05kN RmaxRmax，R11.39kN; 4.3.6.2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.44kNm Mmax/W0.44106/508086.79N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 4.3.6.3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.72kN max2Vmax/A=23.721000/48915.21N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4.3.6.4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.41mm 跨中max=0.41mm=750/400=1.88mm 悬挑段max0.1mm=50/400=0.12mm 满足要求！4.3.7、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 4.3.7.1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.62=210 长细比满足要求！ 4.3.7.2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.991.21.52/100.3kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.411.20.75+0.921.40.3/0.754.89kN f Nw/(A)+ Mw/W4890.69/(0.2424)+0.3106/4490125.78N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.991.21.52/100.3kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.411.20.75+0.921.40.3/0.755.13kN f Nw/(A)+ Mw/W5133.69/(0.2424)+0.3106/4490128.69N/mm2f205N/mm2 满足要求！4.3.8、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N4.89kNN30kN 满足要求！4.3.9、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)70立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)5.13/(10.1)51.34kPafak70kPa满足要求！4.4、悬挑外架计算4.4.1、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483.5脚手架搭设高度H(m)4脚手架沿纵向搭设长度L(m)40立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.7横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.15内立杆离建筑物距离a(m)2.5双立杆计算方法不设置双立杆4.4.2、荷载设计脚手板类型竹芭脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.1脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式1跨1设其他用途脚手架作业层数nqj1其他用途脚手架荷载标准值Gkqj(kN/m2)1地区辽宁大连市安全网设置半封闭基本风压0(kN/m2)0.65风荷载体型系数s1.13风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.93，1.9风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)1.42，1.4 计算简图：立面图侧面图4.4.3、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n0横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)121900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)