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单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,*,*,本资料仅供参考，不能作为科学依据。谢谢。本资料仅供参考，不能作为科学依据。本资料仅供参考，不能作为科学依据。谢谢。本资料仅供参考!,主 讲：付超,电 话：,15939723200,邮 箱：,jerryfc1984,混凝土结构基本原理,1/107,第,2,章 混凝土结构材料物理力学性能,2.1,混凝土物理力学性能,2.2,钢筋物理力学性能,2.3,钢筋与混凝土粘结,2.4,钢筋锚固,2/107,了解单轴和复合受力状态下混凝土强度和混凝土,变形性能；,混凝土结构对钢筋性能要求；,了解钢筋强度和变形、级别、品种；,熟悉掌握钢筋与混凝土共同工作原理。,学习目：,3/107,学习要求：,了解单轴受力状态下混凝土强度标准检验方法，混凝土强度和强度等级；,掌握混凝土在一次短期加载时变形性能，混凝土处于三向受压变形特点；,（难）,了解混凝土在重复荷载作用下变形性能；,了解混凝土弹性模量、徐变和收缩性能；,（难）,了解钢筋强度和变形、钢筋成份、级别和品种，混凝土结构对钢筋性能要求；,掌握钢筋应力,-,应变关系曲线特点和数学模型，分清双直线和三折线模型所代表钢筋类型；,（难）,掌握钢筋和混凝土粘结性能。,4/107,2.1,混凝土强度和变形,2.1.1,混凝土组成,4,组分：水泥、水、石子、砂；,6,组分：,水泥、水、石子、砂,外掺料，高效减水剂；,影响强度原因：,龄期,、,加载速率,、,试块尺寸,、,约束条件,等。,混凝土,(,Concrete,),：简称“砼（,tng,）”，是指由胶凝材料将集料胶结成整体工程复合材料统称。,5/107,2.1.2,单轴受力状态下混凝土抗压强度,1,、立方体抗压强度,f,cu,承压板,试块,摩擦力,不涂润滑剂,涂润滑剂,强度大于,我国规范方法：不涂润滑剂。,其中润滑剂只要起减小试件与压力机垫板间摩擦力作用，此时可忽略“套箍作用”影响，所测得抗压强度较低。,压力,试件裂缝发展扩张整个体系解体，丧失承载力。,影响强度原因还有：龄期 、加载速率 、试块尺寸、约束条件等。,承压面受竖向力和水平力作用，产生三维不均匀应力场：垂直中轴线上各点为显著三轴受压，四条垂直棱边靠近单轴受压，承压面水平周围为二轴受压，竖向表面上各点为二轴受压或二轴压,/,拉，内部各点则为三轴受压或三轴压,/,拉应力状态。,受三维不均匀应力场影响实际受力非单轴受压。,6/107,标准试块：,150,150 150,，,在（,20 3,）温度和相对湿度,90%,以上潮湿空气中养护,28d,，按照标准试验方法测得抗压强度作为混凝土立方体抗压强度。,非标准试块：,100,100 100,换算系数,0.95,2,00,200 200,换算系数,1.05,立方体抗压强度是区分混凝土强度等级指标,，我国规范中混凝土强度等级有：,C15,，,C20,，,C25,，,C30,，,C35,，,C40,，,C45,，,C50,，,C55,，,C60,，,C65,，,C70,，,C75,，,C80,表示混凝土,Concrete,立方体抗压强度,MPa,1.,立方体抗压强度,f,cu,尺寸效应,：同种混凝土试件，尺寸越小强度越高。,立方体抗压试验意义,不能代表混凝土在实际构件中受力状态；,可作为衡量混凝土强度水平和品质标准。,7/107,2,、棱柱体抗压强度,f,c,承压板,试块,标准试块：,试件制作、养护、加载龄期和试验方法均与立方体试件标准试验相同。且混凝土棱柱体抗压强度随试件高厚比增大而单调下降，但,h/b 2,后，强度值已改变不大，故标准尺寸为,150,150 300,。,非标准试块：,100,100 300,，,换算系数,0.95,2,00,200 400,，,换算系数,1.05,考虑到承压板对试件约束，立方体抗压强度大于棱柱体抗压强度，且有：,f,c,=0.76f,cu,(,试验结果,),；,对国外（美国、日本、欧洲混凝土协会等）采取圆柱体试件（,d=150,h=300,），有,f,c,=0.79f,cu,圆柱体抗压强度,为了消除立方体试件两端局部应力,和约束变形影响，可改用棱柱体或圆柱体试件进行抗压试验。,由,San Vinent,原理，加载面上不均匀垂直应力和总和为零水平应力，只影响试件端部局部范围（高度约等于试件宽度），中间部分已靠近于均匀单轴受压应力状态。,棱柱体抗压强度,=,试件破坏荷载,/,试件截面积，也可称为轴心抗压强度。,8/107,2.1.2,单轴受力状态下混凝土抗拉强度,1,、直接收拉试验,f,t,（轴心抗拉强度）,与混凝土构件开裂、变形，以及受剪、受扭、受冲切等承载力相关。,试件为,100mm100mm500mm,柱体，破坏时试件中部产生横向裂缝，,破坏截面上平均拉应力即为轴心抗拉强度,f,t,。,9/107,100,100,150,150,500,试验结果：,f,t,=0.26,f,cu,2/3,CEB-FIP MC90,：,考虑到构件和试件区分，,尺寸效应,，加荷速度等影响，取,f,t,=0.23,f,cu,2/3,f,cu,，,混凝土立方体和圆柱体抗压强度。,Comite Euro-International du Beton.,轴心抗拉强度,f,t,与立方体抗压强度,f,cu,关系,轴心抗拉强度与立方体抗压强度不成线性关系，,f,cu,越大，,f,cu,/,f,t,值越小,。,线性回归：,试件尺寸小者，实测抗拉强度偏高；尺寸较大者强度偏低。,mean value,10/107,2,、劈裂试验,f,ts,d,d,f,ts,F,F,F,F,我国依据,100mm,立方体劈裂与抗压试验结果有：,f,ts,=0.19,f,cu,因为混凝土内部不均匀性和安装试件偏差等原因，采取直接轴心受拉试验测定抗拉强度很困难。国内外常采取圆柱体或立方体劈裂试验间接测试混凝土轴心抗拉强度。,依据弹性理论，轴心抗拉强度试验值：,我国采取立方体试件，钢制垫条，国外为圆柱体试件，胶木垫条。,对于同一混凝土，轴拉试验和劈拉试验测得抗拉强度并不相同。,11/107,3,、混凝土强度标准值,规范,对标准值要求：,要求材料强度标准值,f,k,应含有大于,95%,确保率,12/107,混凝土轴心抗压强度标准值,f,ck,与混凝土强度等级关系为：,混凝土轴心抗拉强度标准值,f,tk,与混凝土强度等级关系为：,立方体抗压强度标准值,棱柱体抗压强度平均值,标准立方体抗压强度平均值,13/107,2.1,混凝土强度和变形,2.1.3,复合受力状态下混凝土强度,1,、双轴应力下强度,1.0,1.0,1.2,1.2,-0.2,-0.2,2,/,f,c,1,/,f,c,拉,压,/,f,c,/,f,c,0.2,0.1,-0.1,0.0,0.6,1.0,单轴抗拉强度,单轴抗压强度,I,象限,(,双轴受拉,),影响不大；,III,象限,(,双轴受压,),增大；,、,象限抗压、抗拉强度随拉应力增加而减小；,抗剪强度随压应力增加先增后减，随拉应力增加而减小；,I,III,0,单轴向受力状态下混凝土强度。,f,c,混凝土轴心抗压强度,。,1,1,2,2,单轴受拉,单轴受压,实际结构中，混凝土极少处于单向受力状态,抗拉强度随剪应力存在而减小。,14/107,2,、三向受压时混凝土强度,1,=,f,cc,1,=,f,cc,2,=,3,=,f,L,f,L,-,静止水压力,圆柱体试验,有侧向约束时抗压强度,无侧向约束时圆柱体单轴抗压强度,侧向约束压应力,侧向压力系数,15/107,2.1,混凝土强度和变形,2.1.4,混凝土变形,1,、变形类型,受力变形,混凝土在一次短期加载、长久加载或屡次重复荷载作用下产生变形；,体积变形,指因为混凝土收缩以及温度和湿度改变所产生变形。,16/107,(MPa),f,c,o,0,(,10,-3,),a,b,c,d,2,25,20,15,10,5,4,6,8,10,单轴受压时应力,-,应变关系：,作用是：峰值应力后，吸收试验机变形能，测出下降段。,2,、一次短期加载下混凝土变形性能,一次短期加载是指荷载从零开始单调增加至试件破坏，也称,单调加载,。,a,百分比极限点；,b,临界点；,c,峰值点；,d,拐点,(,凹,-,凸,),；,e,收敛点,(,曲率最大,),。,d,e,o,读音“,epsilon,”,17/107,OA,段,应力较小，混凝土变形主,要是,骨料和水泥结晶体受力产,生弹性变形,，应力,-,应变关系,靠近直线；,AB,段,裂缝稳定扩展阶段，除混凝,土本身变形外，还有,水泥胶,体粘性流动以及初始微裂缝,影响。,BC,段,进入裂缝快速发展不稳定状态，其中通常,取峰值应力,max,作为混凝土,棱柱体抗压强度试验值,f,c,0,，对应应变为峰值应变，普通取,0,210,-3,。,CD,段,峰值应力以后，,裂缝快速发展，试件平均应力强度下降,。曲线出现拐,点，超出拐点后，只靠,骨料间咬协力及摩擦力与残余承压面,来承受荷载。,DE,段,随变形增加，应力,-,应变,曲线逐步凸向应变轴方向,，构件,出现贯通主裂,缝,，承载能力已经很小。此段曲线中,曲率最大一点,E,称为收敛点,。,(6)EF,段,对于无侧向约束收敛段,EF,已失去结构意义，即结构已失去稳定。,温度和混凝土收缩时在混凝土内部骨料和胶结物界面上产生,18/107,不一样强度混凝土应力,-,应变关系曲线,混凝土强度对应力,-,应变关系影响,混凝土强度等级越高：,-,曲线中线弹性段越长；,峰值应变,0,有所增大；,脆性越显著，下降段越陡。,19/107,（,1,）单轴受压时应力,-,应变关系,-,国外模型,u,=,0.0038,0,=,0.002,o,c,f,c,c,0.15,f,c,u,=,0.0035,0,=,0.002,o,c,f,c,c,美国,Hognestad,模型,德国,R,sch,模型,20/107,（,2,）单轴受压时应力,-,应变关系,-,中国,规范,u,0,o,c,f,c,c,21/107,（,3,）侧向受约束（三向受压）时混凝土变形特点,f,cc,有侧向约束时试件轴心抗压强度；,f,c,无侧向约束时试件轴心抗压强度；,由试验可知，,当混凝土试件受到约束时，可提升其抗压强度及延性,。,试验中,静水压力；工程中,密排螺旋筋或箍筋,。,22/107,混凝土微裂缝发展将造成横向变形增大，若对横向变形加以约束，就能够限制微裂缝发展，从而可提升混凝土抗压强度。,约束混凝土概念提出,经过配置螺旋箍筋，来,约束混凝土横向变形，从而提升混凝土抗压强度和变形能力,。变形能力提升对于抗震结构十分主要。,当应力较小时，横向变形小，箍筋约束作用不显著；,当应力超出时，混凝土侧向膨胀使螺旋箍筋产生环向拉应力，其反力使横向变形受到约束，从而提升了混凝土强度和变形能力。,23/107,（,4,）混凝土变形模量,1,）,弹性模量,E,C,：拉、压时相同,指应力,-应变曲线在原点切线斜率,，,亦称为,原点切线模量,。该模量仅适合用于应力,小于,A,情况。,因为混凝土受压应力,-,应变关系是一条曲线，在不一样应力阶段，应力,/,应变式变数，所以不能称为弹性模量，而称其为变形模量。,24/107,混凝土弹性模量,E,C,试验方法,（,150,150,300,标准试件）,c,/,f,c,c,0.5,510,次,此线和原点切线基本平行，取其斜率作为,E,c,0,怎样确定：,对标准尺寸,150150300,棱柱体试件，先加载至,=0.5f,c,，然后卸载至零，再重复加载卸载,5,10,次，以期消除残余变形影响，最终应力,应变关系逐步趋于直线。,25/107,当混凝土进入塑性阶段，初始弹性模量已不能反应其应力,-,应变关系，此时可用割线模量或切线模量来进行表示。,26/107,2,）变形模量,（割线模量、弹塑性模量）,指应力,-应变曲线上任一点处割线斜,率。当应力,大于,A,（,A,点为百分比极限点），,可采取该模量计算混凝土变形。,当受压时，,=0.51.0,；,受拉破坏时，,=1.0,27/107,3,）切线模量,在混凝土应力,-,应变曲线上任一点应力为,c,处作一切线，切线与横坐标轴交角为,，则该处应力增量与应变增量比值称为应力,c,处混凝土切线模量 ，即：,混凝土切线模量随应力增大而减小。,28/107,（,5,）混凝土泊松比和剪切模量,混凝土,泊松比,，指横向应变与纵向应变之比值，也叫横向变性系数，是反应材料横向变形弹性常数。,当压力较小时为,0.15,0.18,，靠近破坏时可达,0.5,以上，普通可取,0.2,；,混凝土,剪切模量,为：,29/107,（,6,）轴向受拉时混凝土应力,-,应变关系,理论模型,oa,段：当,(0.40.6)f,t,时，混凝土变形按百分比增加；,ac,段：出现少许塑性变形，应变增加稍快，曲线微凸，并出现峰值；,ce,段：曲线进入下降段，裂缝逐步沿截面周围贯通，截面残余承载力为未开裂面积和裂缝面骨料咬合作用提供，直至裂缝贯通全截面，试件拉断。,峰值拉应变,极限拉应变,与轴向受压时混凝土应力,-,应变关系相同。,30/107,混凝土受拉应力,-,应变关系,混凝土受拉应力,-,应变关系上升段,与受压情况相同；,原点切线模量也与受压时基本一致；,当应力到达抗拉强度,f,t,时，弹性系数,0.5,，即有,峰值拉应变为,：,31/107,混凝土受压和受拉破坏裂缝宏观表征比较,32/107,3,、长久荷载作用下混凝土变形性能,-,徐变,混凝土在压应力,c,（保持不变）长久作用下，除在加载龄期,t,0,时产生瞬时压应变,c,（,弹性变形，应变不会随时间而连续增加）,外，其,压应变随时间增加而不停增加,现象称为,徐变,。,缺点：,1,、增大结构构件挠度；,2,、对于预应力混凝土结构，徐变会引发预应力损,失，降低预应力效果；,3,、在长久高应力作用下，甚至会造成混凝土破坏。,优点：,1,、有利于内,(,应,),力重分布（对于局部应力集中区，徐变可调整,应力分布），可降低因为支座不均匀沉降引发内,(,应,),力；,2,、减小大致积混凝土内温度应力；,3,、减小收缩裂缝等。,P,33/107,前,4,个月增加较快，,6,个月可达徐变终值,70%,80%,，,2,、,3,年后趋于稳定。,0.5,1.0,1.5,2.0,2.5,0,5,10,15,20,25,30,35,/,10,-3,(t/,月,),极限徐变,cr,起始应变,ci,恢复变形,e,弹性后效,e,残余变形,cr,P,原因之一，水泥胶凝体粘性流动；,原因之二，混凝土内部微裂缝不停发展。,c,=const,试件在作用恒载后卸载至零,极限徐变,cr,起始应变,ci,骨料和水泥砂浆弹性变形；,微裂缝少许发展；,随时间延长，有少许滞后恢复变形出现,徐变原因：,加载龄期内瞬时变形,34/107,（,1,）影响徐变原因,应力：,c,0.5f,c,，徐变变形与应力成正比,-,线性徐变；,0.5f,c,c,0.8f,c,，造成混凝土破坏，不稳定。,加荷时混凝土龄期，越早，徐变越大。,水泥用量越多，水灰比越大，徐变越大。,骨料越硬，徐变越小。,普通取,0.75f,c,0.8f,c,为混凝土长久极限强度。,棱柱体轴心抗压强度,徐变系数：,当,c,0.5f,c,时，徐变在两年后趋于稳定，,=2,4,。,徐变系数越大，说明混凝土徐变对结构构件影响越显著。,35/107,36/107,（,2,）徐变对混凝土结构影响,徐变,(,应力重分布,),s,c,37/107,4,、混凝土收缩,-,混凝土在空气中硬化时，体积缩小性质。,水泥品种：等级越高，收缩越大；,水泥用量：水泥用量越多，水灰比越大，收缩越大；,骨料：骨料越硬，收缩越小；,养护条件、制作方法、使用环境、体积与表面积比值等。,构件尺寸：小尺寸收缩较快，大尺寸收缩较慢。,（,1,）影响混凝土收缩原因：,收缩,是混凝土在不受外力作用情况下体积变形。当这种自发变形发生在外部（支座）或内部（钢筋）约束时，将使,混凝土中产生拉应力,，,甚至引发混凝土开裂,。,38/107,混凝土收缩随时间发展规律,混凝土收缩变形随时间而增加。,早期收缩发展较快，一个月可完成约,50%,，以后变形发展逐步减慢，整个收缩过程可连续,两年以上。,普通,收缩应变终极值,为,(25)10,-4,，而,混凝土开裂时拉应变,约为,(0.52.7)10,-4,，可见收缩应变如受到约束很轻易造成开裂。,在正常养护条件下，砼强度随龄期增加而不停发展，最初,714d,内强度发展较快，以后逐步迟缓，,28d,到达设计强度，并依据,28d,抗压强度确定砼强度等级。,39/107,（,2,）收缩对混凝土结构影响,A,s,s,A,s,s,收缩：钢筋受压，混凝土受拉,A,s,40/107,41/107,5,、重复荷载下混凝土变形性能,p,e,包络线与一次性加载时应力,-,应变曲线相同,包络线,沿重复荷载下混凝土应力,-,应变曲线外轮廓描绘所得光滑曲线。,疲劳,在荷载重复作用下产生变形。,42/107,破坏,重复荷载下应力,-,应变曲线,f,c,f,3,2,1,疲劳强度,2,c,），可能是保护层劈裂；,当钢筋净距较小时（,s,2,d,时，,l,a,数值比上式数值要小,86/107,2.,实用锚固长度计算公式,(,规范,GB50010),l,a,当计算中充分利用钢筋抗拉强度时，,受拉钢筋锚固长度,计算：,锚固钢筋外形系数,对不一样情况还要作修正,对上式作修正可得纵向受拉钢筋搭接长度，其值可由,搭接试验,确定,读作“,zeta,”,87/107,当满足以下条件，计算锚固长度应进行修正：,且修正后锚固长度应满足：,1,、当,HRB335,、,HRB400,和,RRB400,级钢筋直径大于,25mm,时，其锚固长度应乘以修正系数,1.1,；,2,、,HRB335,、,HRB400,和,RRB400,级环氧树脂涂层钢筋，其锚固长度应乘以修正系数,1.25,；,3,、当钢筋在混凝土施工过程中易受扰动,(,如滑模施工,),时，其锚固长度应乘以修正系数,1.1,；,4,、当,HRB335,、,HRB400,和,RRB400,级钢筋在锚固区混凝土保护层厚度大于钢筋直径,3,倍且配有箍筋时，其锚固长度可乘以修正系数,0.8,；,88/107,当,计算中充分利用钢筋受拉强度,时，纵向受拉钢筋最小锚固长度应大于下表,横线以上,数值。,当,计算中充分利用钢筋受压强度,时，非抗震结构受压钢筋最小锚固长度应大于下表,横线以下,数值。,【,注,】,：纵向受拉钢筋锚固长度在任何情况下均不应小于,250mm,。,工程应用,89/107,依靠钢筋本身性能无法满足锚固要求，采取,机械锚固,办法。,机械锚固,当,HRB335,级、,HRB400,级和,RRB400,级纵向受拉钢筋末端采取机械锚固办法时，包含附加锚固端头在内锚固长度乘以,0.7,修正系数。,采取机械锚固办法时，锚固长度范围内箍筋不应少于,3,个，其直径不应小于纵向钢筋直径,0.25,倍，其间距不应大于纵向钢筋直径,5,倍。当纵向钢筋混凝土保护层厚度大于钢筋公称直径,5,倍时，可不配置上述箍筋。,机械锚固形式,90/107,3.,钢筋连接,钢筋连接可分为两类：绑扎搭接、机械连接或焊接。其中，机械连接接头和焊接接头类型及质量应符合国家现行相关标准要求。受力钢筋接头宜设置在受力较小处。在同一根钢筋上宜少设接头。,轴心受拉及小偏心受拉杆件,(,如桁架和拱拉杆,),纵向受力钢筋不得采取绑扎搭接接头。当受拉钢筋直径,d28mm,及受压钢筋直径,d32mm,时，不宜采取绑扎搭接接头。,91/107,同一构件中相邻纵向受力钢筋,绑扎搭接接头宜相互错开,。钢筋绑扎,搭接接头连接区段长度,为,1.3,倍,搭接长度,，凡搭接接头中点位于该连接区段长度内搭接接头均属于,同一连接区段,。,同一连接区段内纵向钢筋搭接接头面积百分率,为该区段内有搭接接头纵向受力钢筋截面面积与全部纵向受力钢筋截面面积比值。,1,、绑扎搭接,属于同一连接区段是,2,和,3,面积百分率为：,92/107,位于同一连接区段内受拉搭接钢筋接头面积百分率：对梁类、板类及墙类构件，不宜大于,25%,；对柱类构件，不宜大于,50%,。当工程中确有必要增大受拉搭接钢筋接头面积百分率时，对梁类构件不应大于,50%,；对板、墙及柱类构件，可依据实际情况酌情放宽。,纵向受拉钢筋绑扎搭接接头搭接长度应依据位于同一连接区段内搭接钢筋面积百分率按以下公式计算：,93/107,在任何情况下，纵向受拉钢筋绑扎搭接接头搭接长度均不应小于,300mm,。,构件中,纵向受压钢筋,，当采取搭接连接时，其受压搭接长度不应小于前述同一连接段时确定纵向受拉钢筋搭接长度,0.7,倍，且在任何情况下不应小于,200mm,。,在纵向受力钢筋搭接长度范围内应配置箍筋，其直径不应小于搭接钢筋较大直径,0.25,倍。当钢筋受拉时，箍筋间距不应大于搭接钢筋较小直径,5,倍，且不应大于,100mm,；当钢筋受压时，箍筋间距不应大于搭接钢筋较小直径,10,倍，且不应大于,200mm,。当受压钢筋直径大于,25mm,时，尚应在搭接接头两个截面外,100mm,范围内各设置两个箍筋。,94/107,非抗震结构，当计算中充分利用钢筋强度时，,纵向受拉钢筋绑扎搭接长度,不应小于下表数值：,源自,混凝土结构结构手册,第三版,两根直径不一样钢筋最小搭接长度，按较细钢筋直径计算。,验算,95/107,非抗震结构,受压钢筋绑扎搭接长度,不应小于下表数值：,源自,混凝土结构结构手册,第三版,96/107,2,、机械连接,钢筋机械连接是经过连接件直接或间接机械咬合作用或钢筋端面承压作用，将一根钢筋中力传递到另一根钢筋连接方法。,钢筋混凝土用热轧带肋钢筋,（,GB1499,）,钢筋混凝土用余热处理钢筋,（,GB13014,）,钢筋机械连接通用技术规程,（,JGJ107-,）,国内外惯用钢筋机械连接方法：,（,1,）挤压套筒接头；（,2,）锥螺纹套筒接头；,（,3,）直螺纹套筒接头；（,4,）熔融金属充填套筒接头；,（,5,）水泥灌浆填充套筒接头。,建筑工程技术规范,97/107,（,1,）挤压套筒接头,经过挤压力使连接用钢套管塑性变形与带肋钢筋紧密咬合形成接头：,98/107,（,2,）锥螺纹套筒接头,经过钢筋端头特制锥形螺纹和锥螺纹套筒啮,(nie),合形成接头。,99/107,（,3,）直螺纹套筒接头,A,、镦粗直螺纹钢筋接头：,将钢筋连接端先行镦粗，再加工出圆柱螺纹并用连接套筒连接钢筋接头；,B,、滚扎直螺纹钢筋接头：,将钢筋被连接端头用,滚扎加工工艺滚扎加工成,连接直螺纹，并用对应,连接套筒将两根钢筋相互,连接钢筋接头。,100/107,（,4,）熔融金属充填套筒接头,由高热剂反应产生熔融金属填充在钢制套筒内形成接头。,101/107,（,5,）水泥灌浆填充套筒接头,用特制水泥浆填充在特制钢套筒内硬化后形成套筒。,102/107,3,、钢筋焊接,（,1,）钢筋焊接方法：,钢筋,电阻点焊,resistant spot welding of reinforcing steel bar,将两钢筋安放成交叉叠接形式，压紧于两电极之间，利用电阻热融化母材金属，加压形成焊点一个压焊方法。,钢筋,闪光对焊,flash butt welding of reinforcing steel bar,将两钢筋安放成对接形式，利用电阻热使接触点金属熔化，产生强烈飞溅，形成闪光，快速施加顶锻力完成一个压焊方法。,钢筋,电弧焊,arc welding of reinforcing steel bar,以焊条作为一极，钢筋为另一极，利用焊接电流经过产生电弧热进行焊接一个熔焊方法。,钢筋焊接及验收规程,JGJ18-,103/107,钢筋窄间隙,电弧焊,narrow-gap arc welding of reinforcing steel bar,将钢筋安放成水平对接形式，并置于铜模内，中间留有少许间隙，用焊条从接头根部引焊，连续向上焊接完成一个电弧焊方法。,钢筋电渣压力焊,electroslag pressure welding of reinforcing steel bar,将钢筋安放成竖向对接形式，利用焊接电流经过两钢筋端面间隙，在焊剂层下形成电弧过程和电渣过程，产生电弧热和电阻热，熔化钢筋，加压完成一个压焊方法。,104/107,钢筋压力焊,gas pressure welding of reinforcing steel bar,利用氧乙炔火焰或其它火焰对两钢筋对接处加热，使其到达塑性状态（固体）或熔化状态（熔态）后，加压完成一个压焊方法。,预埋件钢筋埋弧压力焊,submerged-arc pressure welding of reinforcing steel bar at prefabrecated components,将钢筋与钢板安放成,T,型接头形式，利用焊接电流经过，在焊剂层下产生电弧，形成熔池，加压完成一个压焊方法。,105/107,（,2,）焊接方法,钢筋焊接时，各种焊接方法适用范围可参考,钢筋焊接及验收规程,（,JGJ18-,）进行选择。,106/107,钢筋在各种焊接方法时，所采取焊接设备，焊接钢筋、焊接要求、质检和验收要求均应参考以下规范进行：,钢筋焊接及验收规程,（,JGJ18-,）；,钢筋混凝土用热轧带肋钢筋,（,GB1499,）；,钢筋混凝土用热轧光圆钢筋,（,GB13013,）；,钢筋混凝土用余热处理钢筋,（,GB13014,）；,冷轧带肋钢筋,（,GB13788,）；,低碳钢热轧圆盘条,（,GB/T701,）,107/107,
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