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爬架设计计算书
17.1、参数信息
本脚手架用途为结构脚手架，主框架采用①钢管，水平支承桁架采用①48 x 3. 0钢管，架体采用①48x3.0钢管，建筑物层高为3.m,建筑物高度为96.m，穿墙螺栓所在位置混凝土厚度2.mm, 一混凝土强度等级为C15
升降脚手架技术参数
升降脚手架搭设高度
12.8m
立杆纵距
1.5m
升降脚手架最大跨度
6.9m
步距
1.8m
升降脚手架最大侧悬挑
1.8m
搭设跳板步数
3
内力杆与墙面距离
4mm-9mm
跳板形式
木脚手板
内立杆与外立杆中心距
0.9m

同时作业步数
主体施工期间＜2步，装修阶:
段＜3步
使用荷载限制
结构施工期间作业的每步＜3KN/m2装修施工期间作业的每步＜2KN/m2

17.2升降脚手架荷载标准值
永久荷载
各主要构件所对应的永久荷载（恒载）详见表3.1. 1
表3.1.1永久荷载（恒载）
构件
截面形式
重量
主框架轨道
2[6.3
130(N/m)
主框架立杆
60 x 60 x 4 方管
67(N/m)
主框架横缀条
①48x 3.0圆管
33.3(N/m)
主框架斜缀条
①48x 3.0圆管
33.3(N/m)
架体 大横杆
①48x 3.0圆管
33.3(N/m)
架体 小横杆
①48x 3.0圆管
33.3(N/m)
架体 立杆
①48x 3.0圆管
33.3(N/m)
架体 剪刀撑
①48x 3.0圆管
33.3(N/m)
脚手板
木脚手板
350 (N/m2)
栏杆、挡脚板

140(N/m)
安全网
密目式
5(N/m2)

⑴各种型钢荷载
采用①48x3.0钢管的构件长度：
立杆：L=（16.384.8）mx4 根 +（16.3-1.5-1.8） x 4 根=110.64m; ——每根 3 个对接扣件大横杆：L=（6x2+4）根x7m=112m（每根长度按7m计算）；一一每根6个直角扣件小横杆：L=4根x7层x 1.30m=36.4m （每根长度按1.30m计算）；一一每根2个直角扣件纵向支撑（剪刀撑）：L=2根x （ —m+2根x（721. 8 3 2m+2根x顼72 (1.8 1.5》m=53.24m (按单片剪刀撑计算)；一一共21+17+15=53个旋转扣件主框架架体结构边住的缀条：横缀条9根，斜缀条16根，L=9根x 0.9m +16根*<0.9! d-8)2m=28.42m ;
水平支撑框架架体结构：L=7m x 4根+1.8m x 8根+侦1.& 1.8； m x8根+寸12 1.82 mx 2 根=65.26m
采用①48x 3.5钢管的构件总长度为：
L 28.42 65.26 93.68m
所用钢管的总重为：G =93.68x 33.3=3119.54N
采用①48x 3.2钢管的构件总长度为：
L 110.64 112 36.4 53.24 312.38m
所用钢管的总重为：G =312.38x 33.3=10402.25N
所用槽钢［6.3含①30圆钢)的架体构件为架体结构一侧的边柱:L=1根x14.88m=14.88m,其中①30圆钢(0.054N/mm )长58mm，共28个。
所用槽钢［6.3含 ① 30圆钢)的总重量为：G 槽=14.88x 130+28 x 58 x 0.054=2022.1N
所用60 x 60 x 4方管的架体构件为架体结构一侧的边柱：L=1根x14.88m=14.88m
所用60 x 60 x 4方管的总重量为：G方=14.88x 67=996.96N
扣件重量：G 扣= (3 x 8) x 18.4+(16x 6+36 x 2) x 13.2+53x 14.6=3433N
G = G +G槽+G方+G 扣=3119.5辱10402.25+2022.1+996.96+3433=9973.85N
(2) 脚手板、挡脚板自重：
板宽0.9m，长7m，有3步脚手板。
根据荷载规范，木脚手板自重取0.35kN/m2。
脚手板的自重为：G脚手板=0.35x3x0.9x 7=6.615kN=6615N
挡脚板：G 挡=0.14x3x7=2.94kN=2940N
脚手板、挡脚板自重：G=6615+2940=9555N
P
(3) 安全网
密目安全网面积：A=7 x 16.38=114.66m2
安全网的重量为：G安全网=0.5 x 114.66=0.5733kN=573N
⑷升降设备：(一个7.5t级电动葫芦8N)
G葫芦=8N
永久荷载汇总见表3.1.2：
表永久荷载汇总表
序号
构件
重量
备注
1
架体结构G
19974N

2
脚手板、挡脚板Gp
9555N

3
安全网G
C安全网
573N

4
电动葫芦G…
葫芦
8

总计
30902N
30902N=30.90kN
施工活荷载
根据施工具体情况，按使用、升降及坠落三种工况确定活荷载标准值，见表3.2表3.2施工活荷载

工况类别
施工阶段
同时作业层数
每层活荷载标准值(KN/m 2)
使用工况
结构施工
2
3.0
装修施工
3
2.0
升降工况
结构施工和装修施工
2
0.5
坠落工况
结构施工
2
0.5
装修施工
3
0.5

17.3、架体构架计算
1、构造参数
2、计算方法
1) 分别按内排脚手架、外排脚手架计算，然后进行荷载比较，选取最不利情况进行设计计算。
2) 内外排架操作层的脚手板恒荷载和活荷载，按短横杆内侧悬挑简支梁计算支座反力的方法进行分配：
卜
A , K ；
R界R血
图中：横距L为0.90m小横杆伸出长度a为0.25m
经过计算得：
R^ = qx (L+a)2/(2L) = qx (0.90+0.25) 2/(2 x 0.90)=21.60q
内
R外=qx (L+a)-R内=/ (0.90+0.25)-21.60)=17.82q
计算分配系数得：
外排架分配系数 M外=日外/(R外+R内)= 17.82/(17.82+21.60)=0.36
内排架分配系数 M内= 1-M外=1-0.36 = 0.64
3、架体自重
钢管自重标准值=0.04kN/m
1) 外排脚手架
立杆自重G11 =0.0384 x 1.80x7 x (5+1-2) = 1.94kN,
大横杆自重G12 =0.0384 x 1.38x(1 + 1)x 7 x 5 = 3.71kN,
小横杆自重 G13 = 0.0384 x (0.90+0.25) x (5 - 1)x 7 x 0.36 = 0.45kN,脚手板自重G14 =0.350 x (1.38x5 x (0.90+0.25)) x 3 x 0.36 = 3.01kN,
栏杆挡板自重G15 =0.170 x (1.38x5)x 96 = 2.35kN,
安全网自重 G = 0.01 x (1.38 x 5)x (1.80 x 7+1.20) = 0.95kN,
16
剪刀撑自重G17 = 0.0384 x 43. = 1.65kN,
扣件自重G = 101 x 13.50+24 x 18.50+53 x 14.60 = 2581.30N=2.58kN,
18
外排架总重 G M = 1.94+3.71+0.45+3.01+2.35+0.95+1.65+2.58= 16.63kN。1外
1) 内排脚手架
立杆自重G21 =0.0384 x 1.80x7 x (5+1-2) = 1.94kN,
大横杆自重G22 =0.0384 x 1.38x(1 + 1)x 7 x 5 = 3.71kN,
小横杆自重 G23 = 0.0384 x (0.90+0.25) x (5 - 1)x 7 x 0.64 = 0.79kN,
脚手板自重G24 =0.350 x (1.38x5 x (0.90+0.25)) x 3 x 0.64=5.32kN,
扣件自重G25 =69 x 13.50+20x18.50+20 x 14.60 = 1593.50N=1.59kN,
内排脚总重 G" = 1.94+3.71+0.79+5.32+1.59= 13.35kN。
1内
4、架体活荷载
1) 活荷载标准值
活荷载标准值q =跨距x跨数x (横距+小横杆伸出长度)x同时作业层数x每层活荷载标准值
使用工况活荷载标准值 q*/± = 1.38 x 5 x (0.90+0.25) x 96 x 2. = 31.74kN
活使
使用工况活荷载标准值 q*^ = 1.38 x 5 x (0.90+0.25) x 96 x 0.50 = 7.94kN
活升
2) 内外排活荷载标准值
内外排荷载标准值q =活荷载标准值x内外排分配系数
外排架使用工况活荷载标准值q妹氏沽= 31.74 x 0.36 = 11.46kN
外活使
外排架升降工况活荷载标准值q外活升= 7.94 x 0.36 = 2.87kN
内排架使用工况活荷载标准值q^住= 31.74 x 0.64 = 20.28kN
内活使
内排架升降工况活荷载标准值q内活升= 7.94 x 0.64 = 5.07kN
17.4、水平支承桁架计算
1、构造参数
水平支承桁架跨距为1.38m，跨数为5,宽度为0.90m,高度为1.80m。
2、水平支承桁架自重计算
钢管自重标准值=0.04kN/m
立杆自重G31 = 0.0384 x 1.80 x (5+1) x 2 = 0.83kN
大横杆自重 G32 = 0.0384 x 1.38 x 5 x 4 = 1.06kN
小横杆自重 G33 = 0.0384 x 0.90 x (5 + 1)x 2 = 0.41kN
上下斜杆自重 G34 = 0.0384 x 1.65 x 5 x 2 = 0.63kN
前后斜杆自重 G35 = 0.0384 x 2.27 x 5 x 2 = 0.87kN
脚手板自重 G = 0.350 x (1.38 x 5 x 0.90)) = 2.17kN
36
水平支承桁架总重 G3 =G31+G32+G33+G34+G35+G36=
0.83+1.06+0.41+0.63+0.87+2.17 = 5.98kN
水平支承桁架外排架自重G2外= G3 x 0.5 = 5.98 x 0.5 = 2.99kN
水平支承桁架内排架自重G2内 = G3x0.5 = 5.98x0.5 = 2.99kN
3、水平支承桁架荷载计算
1)荷载计算说明
(1) 水平支承桁架荷载计算，分别按内排桁架、外排桁架计算，然后进行荷载比
较，选取最不利的情况进行设计计算。
(2) 为简化起见，全部为上弦节点荷载。
⑶简图：

其中：q水平支承桁架受到的荷载设计值，P为水平支承桁架上弦每个节点受到的荷载,n为水平支承桁架跨数。
经过公式q=2 x 0.5P+(n-1)P计算得：
节点荷载P = q/n = q/5
支座反力 R = q/2=nP/2 = 5P/2 = 2.50xP
2) 计算过程如下
(1) 恒荷载
外排桁架恒荷载q外恒=16.63+2.99 = 19.62kN
/ I I 二
内排桁架恒荷载 q" = 13.35+2.99 = 16.34kN。
内恒
所以：P心一 = 19.62/5 = 3.92kN。
外恒
P^ = 16.34/5 = 3.27kN。
内恒
(2) 活荷载标准值
外排架使用工况P外活使=q外活使/n = 11.46/5= 2.29kN。
外排架升降工况P外活升=q外活升/n = 2.87/5 = 0.57kN。
内排架使用工况P内活使=q内活使/n = 20.28/5 = 4.06kN。
内排架升降工况P内活升=q内活升/n = 5.07/5 = 1.01kN。
⑶上弦节点荷载设计值
计算公式：P设= 0.9x (1.2P恒+1.4P活)
外排架使用工况 P瓜、兀沽= 0.9 x(1.2 x 3.92+1.4 x 2.29) = 7.13kN外设使
外排架升降工况 P…l = 0.9 x (1.2 x 3.92+1.4 x 0.57) = 4.96kN外设升
内排架使用工况 P上、兀届= 0.9 x (1.2 x 3.27+1.4 x 4.06) = 8.64kN内设使
内排架升降工况 P土、几= 0.9x (1.2 x 3.27+1.4 x 1.01) = 4.81kN内设升
经比较得知最不利的情况是内排桁架在使用工况下，如下：
节点荷载为：
P = 8.64kN，以此作为水平支承桁架的设计计算荷载
支座反力为：
R = 2.50 x 8.64 = 21.60kN
4、水平支承桁架内力计算
(1) 水平支承桁架杆件编号，内力计算得各杆件轴力大小如下:

桁架杆件轴力最大拉力为 七戏拉=21.774kN.
桁架杆件轴力最大压力为 七戏压=-21.774kN.
(3) 轴心受力杆件强度的计算
式中N杆件轴心压力大小；
A”轴心受力杆件的净截面面积。
桁架杆件最大轴向力为21.774kN,截面面积为4.239cm2 .
最不利拉杆强度。=21.774 x 10/4.239 x 1 = 51.366N/mm2计算强度不大于强度设计值205N/mm2，满足要求!
(4) 轴心受力杆件稳定性的验算
式中N杆件轴心压力大小；
A杆件的净截面面积；
巾一一受压杆件的稳定性系数。
轴心受力杆件稳定性验算结果列表：
杆件单元
长细比
稳定系数
轴向压力(kN)
计算强度N/mm2
是否满足要求
1
112.853
0.503
-21.6
101.281
满足要求
2
86.52
0.685
0
0
满足要求
3
142.202
0.341
21.774
-150.731

4
86.52
0.685
-13.248
45.602
满足要求
5
112.853
0.503
-8.64
40.512
满足要求
6
86.52
0.685
19.872
-68.403

7
142.202
0.341
-10.887
75.366
满足要求
8
86.52
0.685
-13.248
45.602
满足要求
9
112.853
0.503
0
0
满足要求
10
86.52
0.685
19.872
-68.403

11
142.202
0.341
0
0
满足要求
12
86.52
0.685
-19.872
68.403
满足要求
13
112.853
0.503
-8.64
40.512
满足要求
14
86.52
0.685
13.248
-45.602

15
142.202
0.341
10.887
-75.366

16
86.52
0.685
-19.872
68.403
满足要求
17
112.853
0.503
0
0
满足要求
18
86.52
0.685
13.248
-45.602

19
142.202
0.341
-21.774
150.731
满足要求
20
86.52
0.685
0
0
满足要求

21
112.853
0.503
-4.32
20.256
满足要求

注：杆件计算强度大于205. N/mm2为不满足要求，小于205.N/mm2为满足要
求，当杆件受拉时，不用计算稳定性，所以用'表示
17.5、主框架计算
1、构造参数
主框架支承跨度（即水平支承桁架长度为）6.90m，主框架步高为1.80m，步数为7。
2、风荷载计算
1）风荷载标准值计算公式如下：
吸=是心心呢
其中P -
z
风振系数
Pz = 1
^
z
-一风压高度变化系数
七=2.09

-一风荷载体型系数
七=1.08

基本风压值
w0 = 0.30kN/m2

经过计算得：风荷载标准值：3‘ = 1 x 2.09 x 1.08 x 0.30 = 0.67kN/m2k
2）风荷载设计值计算公式如下：
W gm X 1.4X【板 X。月
且合系数
L4-分项系数
0.5^构重要性系数
经过计算得：风荷载设计值：3、兀= 0.9 x 1.4 x 0.67 x 0.9 = 0.76kN/m2
设
3）风荷载集中力计算
将风荷载设计值简化为作用在主框架外侧节点上的水平集中荷载。分为三
个集中荷载（中部、顶部、底部，因挡风面积不同）。
中部P1 =主框架步高X支承跨度X3设= 1.80 x 6.90 x 0.76 = 9.49kN
顶部P =（（主框架步高+护身栏杆高）/2） X支承跨度X32设
=（1.80+1.20）/2 X 6.90 X 0.76 = 7.91kN
底部 P =(主框架步高/2) x 支承跨度 xa = (1.80/2) x 6.90 x 0.76 = 4.75kN
3攻
3、主框架桁架内力计算
(1) 主框架架杆件编号，内力计算得各杆件轴力大小如下：
27.32 -10.62 21.60
50.62 -28.82 -3.40
0.
-17.8
-21.6
桁架杆件轴力最大拉力为N好
max拉
50.620kN.
桁架杆件轴力最大压力为N庠
max压
-50.620kN.

(3)轴心受力杆件强度的计算
式中N 杆件轴心压力大小；
An轴心受力杆件的净截面面积。
桁架杆件最大轴向力为50.620kN,截面面积为5.060cm2 .
最不利拉杆强度。=50.620 x 10/5.060 x 1 = 1.039N/mm2
计算强度不大于强度设计值205N/mm2，满足要求!
(4) 轴心受力杆件稳定性的验算
式中N 杆件轴心压力大小；
A杆件的净截面面积；
e——受压杆件的稳定性系数。
轴心受力杆件稳定性验算结果列表：
杆件单元
长细比
稳定系数
轴向压力（kN）
计算强度N/mm2
是否满足要求
1
56.604
0.832
-7.91
18.789
满足要求
2
113.208
0.497
0
0
满足要求
3
126.57
0.418
17.687
-83.624

4
113.208
0.497
-15.82
62.949
满足要求
5
56.604
0.832
-17.4
41.331
满足要求
6
113.208
0.497
15.82
-62.949

7
126.57
0.418
38.907
-183.952

8
113.208
0.497
-50.62
201.42
满足要求
9
56.604
0.832
-26.89
63.873
满足要求
10
113.208
0.497
50.62
-201.42

11
126.57
0.418
-28.815
136.237
满足要求
12
113.208
0.497
-3.397
13.515
满足要求
13
56.604
0.832
3.397
-8.068

14
113.208
0.497
24.846
-98.867

15
126.57
0.418
-7.595
35.908
满足要求
16
113.208
0.497
3.397
-13.515

17
56.604
0.832
-6.093
14.474
满足要求
18
113.208
0.497
18.053
-71.836

19
126.57
0.418
-5.43
25.673
满足要求
20
113.208
0.497
7.062
-28.099

21
56.604
0.832
-7.062
16.774
满足要求
22
113.207
0.497
13.197
-52.511

23
126.57
0.418
15.79
-74.656

24
113.207
0.497
-7.062
28.099
满足要求
25
56.604
0.832
-16.552
39.316
满足要求
26
113.208
0.497
27.32
-108.709

27
126.57
0.418
-10.621
50.217
满足要求
28
113.208
0.497
21.6
-85.948

29
56.604
0.832
0
0
满足要求

17.6、附墙支承结构强度验算
1、计算附墙支承结构的最不利集中荷载
1）主框架自重2.70kN
2）升降工况下发生坠落
P,、兀=（4.96+4.81） x 5+0.9 x 1.2 x 2.70 = 51.75kN升设
P升坠=51.75 x 2（冲击系数）=103.51kN
3）使用工况下发生坠落
P性、兀=（7.13+8.64） x 5+0.9 x 1.2 x 2.70 = 81.75kN使设
P使坠=81.75x1.3（荷载不均匀系数）=106.27kN
4）最不利荷载结果为
使用工况下发生坠落的集中荷载，是附墙支承结构的最不利荷载。
2、附墙支承结构强度验算
三角附墙支座
（1）剪力墙支座（ 4支座）验算
支座材料选择双6.3#槽钢，受力情况如下：

表5.1.1 4支座杆件复合应力（N/mm2）

编号
组合1（结构）
组合（（装修）
组合2（结
构+左风）
组合2（结
构+右风）
组合2（装
修+左风）
组合3（装修+右风）
强度设计
值（205）
杆件1
51.453
48.406
44.377
48.189
45.646
49.425
满足
杆件2
58.034
51.644
48.0
53.557
49.194
54.918
满足
穿墙螺栓受力:

穿墙螺栓同时承受剪力和轴向拉力，其强度按下列公式计算:
,（—）2 （—）2 1
\, NbNb
' vt
式中：N，Nt个螺栓所承受的剪力和拉力设计值（N）;
D 2
Nb,Nb个螺栓抗剪、拉承载能力设计值（N）,Nb 一螺fb,
v tv 4 v
Nb
t
D螺螺杆直径（mm）;
fb——螺栓抗剪强度设计值，取140N/mm2；v
d° ——螺栓螺纹处有效截面直径（mm）;
fb——螺栓抗拉强度设计值，取170N/mm2。t
由计算可得：Nb一382140 158.776kN, Nb一兰2170 154.346kN,
v 4t 4
Nvmax=23.576kN, Ntmax=22.211kN
\ 158.776
154.346
则:
23.576 222.211 2
0.207 1 满足。
⑵ 剪力墙支座（ 9支座）验算
支座材料选择双6.3#槽钢，受力情况如下:

表5.1.2 9支座杆件复合应力（N/mm2）
编号
组合1
（结构）
组合1
（装修）
组合2
（结构+
左风）
组合2
（结构+
右风）
组合2
（装修+
左风）
组合3
（装修+
右风）
强度设计
值（205）
杆件1
46.029
44.306
41.388
43.574
42.518
44.671
满足
杆件2
41.611
40.540
35.059
38.579
36.2
39.785
满足
穿墙螺栓受力:

vmax
N =24.942kN, Ntma=23.06kN
则:
24.942 2
158.776
23.06 2 0.217 1 满足。
154.346

剪力墙支座（10支座）验算支座材料3号杆选择60 x 60 x 4方管，其余杆件选双6.3#槽钢，受力
情况如下:

表5.1.3 10支座杆件复合应力（N/mm2）

编号
组合1（结构）
组合（（装修）
组合2（结
构+左风）
组合2（结
构+右风）
组合2（装修+左风）
组合3（装修+右风）
强度设计
值（205）
杆件1
52.076
53.39
44.775
49.565
46.035
50.787
满足
杆件2
37.715
38.725
32.282
35.206
33.164
36.090
满足
杆件3
9.1
9.218
7.421
8.392
7.634
8.58
满足
杆件4
48.056
49.280
44.019
45.381
45.214
46.560
满足
穿墙螺栓受力:

N =23.434kN， N =0.383kN
vmax
tmax
则：七
:23.434 20.383 2
0.148 1满足。
158.776154.346

（4）剪力墙支座（12支座）验算
支座材料3号杆选择60 x 60 x 4方管，其余杆件选双6.3#槽钢，受力情况如下：

表5.1.4 12支座杆件复合应力（N/mm2）
编号
组合1（结构）
组合（（装修）
组合2（结
构+左风）
组合2（结
构+右风）
组合2（装修+左风）
组合3（装修+右风）
强度设计
值（205）
杆件1
50.979
52.267
44.040
48.572
45.299
49.775
满足
杆件2
36.056
36.944
30.872
33.592
31.719
34.450
满足
杆件3
7.126
7.294
5.962
6.625
6.128
6.770
满足
杆件4
46.990
48.185
43.208
44.414
44.374
45.565
满足
穿墙螺栓受力:

N =23.509kN, N =0.306kN
vmax
tmax
则：V
:23.509 20.306 2
0.148 1满足。
158.776154.346

（5）剪力墙支座（13支座）验算
支座材料3号杆和5号杆选择60 x 60 x 4方管，其余杆件选双6.3#槽钢，
受力情况如下:

表5.1.5 13支座杆件复合应力（N/mm2）
编号
组合（结构）
组合1（装修）
组合2（结
构+左风）
组合2（结
构+右风）
组合2（装
修+左风）
组合3（装修+右风）
强度设计
值（205）
杆件1
49.665
50.929
44.931
46.897
46.166
48.107
满足
杆件2
39.143
40.125
33.196
36.297
34.119
37.237
满足
杆件3
11.832
12.126
10.460
11.465
10.748
11.738
满足
杆件4
34.1
34.966
29.528
31.483
30.359
32.325
满足
杆件5
8.966
9.175
7.452
8.445
7.657
8.627
满足
杆件6
47.632
48.843
43.954
44.971
45.136
46.141
满足

穿墙螺栓受力:
Nvmax=30.794kN,
Ntmax=0.156kN

则：j 3°.794
2_^2
0.194 1满足。
V 158.776
154.346

（6）剪力墙支座（19支座）验算
支座材料3号杆和5号杆选择60 x 60 x 4方管，其余杆件选双6.3#槽钢，受力情况如下：

表5.1.6 19支座杆件复合应力（N/mm2）
编号
组合1（结构）
组合（（装修）
组合2（结构+左风）
组合2（结构+右风）
组合2（装修+左风）
组合3（装修+右风）
强度设计
值（205）
杆件1
63.513
65.131
58.438
60.135
59.964
61.696
满足
杆件2
55.093
56.492
48.457
51.489
49.793
52.851
满足
杆件3
15.718
16.109
14.229
15.198
14.611
15.567
满足
杆件4
48.652
49.890
43.085
45.292
44.287
46.497
满足
杆件5
8.470
8.655
7.336
8.062
7.484
8.227
满足
杆件6
59.699
61.215
55.411
56.476
56.890
57.945
满足
穿墙螺栓受力：
N =45.758kN, N =0.192kN
则：］45.758 20.192 20.288 1 满足。
V 158.776154.346

板式支座
（1）板式支座（4 ）
板式支座杆件选用双14#槽钢。
i^Ry
\.技杆
I 684
锚栓A锚栓B板边缘
表板式支座4杆件复合应力（N/mm2）
编号
组合1（结构）
组合（（装修）
组合（（结
构+左风）
组合（（结
构+右风）
组合（（装
修+左风）
组合（（装修+右风）
强度设计
值（205）
杆件1
26.591
27.309
25.661
25.164
26.390
25.820
满足
杆件2
105.512
108.591
1.457
99.609
103.993
102.262
满足
杆件3
106.159
109.399
101.186
1.281
104.202
102.943
满足
穿墙螺栓受力:

N =18.183kN， N =43.967kN
vmax
tmax
则：
:18.183 243.967 2n«
0.307 1 满足。
\ 158.776154.346
(2)
板式支座（10）
板式支座杆件选用双14#槽钢。

编号
组合K结构）
组合（（装修）
组合2（结
构+左风）
组合2（结
构+右风）
组合2（装
修+左风）
组合3（装修+右风）
强度设计
值（205）
杆件1
12.573
13.222
12.909
12.076
13.120
12.386
满足
杆件2
46.461
49.188
47.282
44.567
47.767
45.702
满足
杆件3
127.866
131.387
123.511
121.051
126.809
124.283
满足
叽 60° I \
~I杆件L I杆件2 I~钳栓A 锚检B 板边缘10
表板式支座10杆件复合应力（N/mm2）
穿墙螺栓受力:

N =10.437kN， N =89.382kN
vmax
tmax
则：V
:10.437289.3822八呼
0.5831 满足。
158.776154.346

17.7、防坠挡块计算
该计算荷载取单机位全部荷载：
2 x（ 1.2 x 21.96+1.4 x 5.85 ） =69.08
考虑冲击系数1.5，冲击力F=69.08X1.5=103.62KN

防*块

防坠块截面所能承受的剪力为V=40mmX40mmX120N/mm2=192KN>F=103.62KN.
满足规范要求
17.8、穿墙螺栓强度验算
需满足如下公式：
A\< 1¥快:炉（43.7）
式中：啊—一个螺栓所承受的剪力设计值（N）；
旬——螺栓孔泯瓣土受荷计算系数，取。一39；
A一昆褫土局部承压强度提高系数，取L73；
人——上升时混摄土龄期试块轴心抗压强度设计值（N血im?）；
h—昆凝土外墙的厚度（mm）；
d——穿墙螺栓的直径（mm）.
螺杆直径D橱=38.mm
螺
螺栓螺纹处有效截面直径d0 = 34.mm
螺栓数量N螺=2个
计算得到（一个螺栓）：
所承受的剪力 七=（125.05-115.05）/2 = 5.kN
抗剪承载能力设计值N = 158.78kN
vb
抗拉承载能力设计值N = 154.35kN
tb
高度h为：0.40m
所承受的拉力 Nt = 162.70 >0.50/0.71 = 115.kN
计算得到：N= 0.75
N <= 1,穿墙螺栓强度验算满足要求。
4）穿墙螺栓孔处混凝土局部承压强度计算
需满足如下公式：
A\< 1¥快:炉（43.7）
式中：——一个螺栓所承受的剪力设计值（N）；
旬——螺栓孔泯瓣土受荷计算系数，取 E
A一昆褫土局部承压强度提高系数，取1.13；
人——上升时混摄土龄期试块轴心抗压强度设计值（N血im?）；
b—昆凝土外墙的厚度（mm）；
d——穿墙螺栓的直径（mm）.
混凝土型号为：C15，查表得到fc = 7.20N/mm#2#
穿墙螺栓直径d为：38.mm
混凝土外墙的厚度b为：2.mm
一个螺栓承受剪力计算值N = 49.84kN
一个螺栓承受剪力设计值Nv =5. <= 49.84，满足要求。
附着式升降脚手架计算满足要求！
17.9、普通螺栓连接的计算
1. 采用M16 x 90和M16 >50螺栓进行主框架的连接
2. 连接方式为杆轴方向的抗拉连接和抗剪连接，抗拉计算如下：

其中一螺栓的抗拉强度设计值
d一螺栓在螺纹处的有效直径
N%一受拉承载力设计值，查表得Nbt=26. 6KN
=26. 6x4/3. 14< 162=0. 132KN/mm 2,由于抗拉部位主框架的连接螺栓为双螺栓，所以取 0. 132x 2=264N/mm 2。
主框架自重27KG x 9. 8=264。
X A=264 x 201.1=53090.4N〉36260N,满足要求。
抗剪计算如下：
,71 妒,
Nj = nvX -^― X
其中一螺栓的抗剪强度设计值
d一螺栓在螺纹处的有效直径
Nbv一抗剪承载力设计值，查表得Nbv=52.3KN
nv一每一个螺栓受剪面数目
-<:=4 x 52.3/X 3.14x 162=0.2056 KN/mm 2=205.6 N/mm2
壬 x A=205.6x 201.1=41366. 7 N〉36260N,满足要求。
17.10、升降动力设备验算
荷载计算
根据《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》的规定，升降动力设备应按升降工况一个机位范围内的总荷载，并乘以荷载不均匀系数2选取荷载设计值。
（1）荷载计算（11号机位7.0米+4.1米=