压力容器设计及审核培训.pptx

单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,#,概 况,低温技术是,19,世纪末在液态空气工业上发展起来的，随着科学技术的进步，低温技术在近,30,年中得到了迅速发展和广泛应用。低温压力容器和管道系统是低温工业过程的关键设备。,碳钢和低合金钢制低温压力容器的特点是容易产生低温脆性破坏,。低温脆断是在没有预兆的情况下突然发生的，危害性很大，因此在选材、试验方法和制造等方面均要采取措施，防止低温脆断事故发生。,铝及铝合金、钛及钛合金、铜及铜合金、镍及镍合金和奥氏体不锈钢等制低温压力容器则没有低温脆断的情况,。对于深低温条件下运行的容器，应有良好的低温绝热结构和密封结构。,表,1,常见的低温工业过程,过程种类,温度条件,过程种类,温度条件,石油精炼过程丙烷脱腊,40,工具钢的低温处理,90,血浆的冷冻干燥,40,天然气的液化,160,青霉素的冷冻干燥,40,90,炼焦油煤气分离乙烯,190,氯气的液化,50,液态空气的制作,190,石油精炼过程,o,2,脱腊,60,由天然气萃取氦气,200,一氧化二氮的精制,90,低温压力容器的低温界限,1,、按常规设计的压力容器规范多采用经验的总结，包括失效、破坏的经验总结。所以各国根据各自的使用经验，人为划分低温界线。,我国压力容器规范多年来习惯把小于或等于,-20,作为低温界线。,实践表明这样划分具有足够的安全性。目前世界各国按常规设计的压力容器规范，对低温压力容器划分的温度界限各不相同，如表,2,所示。,2,、按应力分析法设计的压力容器规范要求容器在整个使用（包括制造）过程中，,无论在常温或低温下使用，都应具有一致的韧性要求，,以防止在各个使用环节上发生脆性断裂。因此，,按应力分析法进行设计的压力容器规范，如,ASME-2,，中国的,JB4732,都不划分低温与常温的温度界限,。,国家,美国,日本,德国,法国,英国,规范名称,ASME-1,JISB8270,AD,规范,非直接火受压设备设计规范,BS5500,低温界线,30,10,10,20,0,表,2,各国按常规设计钢制容器规范的低温界线,低温压力容器和管道的典型结构,液氧、液氮和液氩压力容器,图,1 15L,杜瓦容器,1,盖,2,内颈管,3,内胆,4,外壳,5,拉手,6,支承垫,7,铝壳,8,吸附剂,9,弹簧,10,抽气管,11,抽气管护罩,低温压力容器和管道的典型结构,液氧、液氮和液氩压力容器,图,2 CF-100000,液氧储槽,1,、仪表箱；,2,、液氧蒸发器；,3,、抽真空管；,4,、盖板,低温压力容器和管道的典型结构,液氧、液氮和液氩压力容器,图,3 WYN-180,型运输用低温容器,1,、真空封口；,2,、支承；,3,、输液管；,4,、定点液位计；,5,、引线管；,6,、挡板；,7,、外壳；,8,、吸附剂；,9,、安全阀；,10,、增压系统；,11,、压差液位计；,12,、盖板；,13,、仪表板、,14,、内胆；,15,、增压管。,低温压力容器和管道的典型结构,液氧、液氮和液氩压力容器,图,4 38M,3,铁路液氧槽车,1,、外壳体；,2,、内容器；,3,、吊杆；,4,、排液阀；,5,、排液管。,低温压力容器和管道的典型结构,液氢和液氦压力容器,图,5,液氮保护的液氢容器,1,液氮注入和排除,2,液氢阀,3,液氢注入和排除,4,辐射屏,5,聚四氟乙烯缓冲块,6,叠片绝热支承,7,氮排气管,8,氢排气管,9,氢安全阀,10,氮安全阀,低温压力容器和管道的典型结构,液氢和液氦压力容器,图,6 100L,多屏绝热液氦容器,1,抽气铅管,2,铅管护罩,3,颈管,4,铜翅片,5,多层绝热,6,外壳,7,传导屏,8,内胆,9,加强圈,10,支承短管,11,吸附腔,12,吊钩,13,不锈钢丝绳,14,底座,低温压力容器和管道的典型结构,液化天然气储存容器,图,7,东京煤气公司,130000 M,3,地下液化天然气储罐,低温压力容器和管道的典型结构,低温液体输送压力管道及设备,图,8,低温阀门,1,、摆动杆；,2,、可拆卸的罩；,3,、阀。,低温压力容器的结构材料,低温压力容器内胆常采用奥氏体不锈钢、铝合金、铜合金（,钛,）；液化天然气的内胆也可用,9%Ni,镍钢和,36%Ni,钢（,镍合金,）；液氟容器内胆多用蒙乃尔合金或不锈钢。低温压力容器外壳常用碳钢（如,Q235,、,16MnR,等）。内胆与外壳连接管道和构件常用奥氏体不锈钢、蒙乃尔合金。,低温液体名称,化学符号,沸点（）,采用的金属材料,容器结构,硫化氢,H,2,S,60.3,3.5Ni,钢,06MnNb,钢,双壁,二氧化碳,CO,2,78.4,乙炔,C,2,H,2,84.02,乙烷,C,2,H,6,88.63,乙烯,C,2,H,4,103.71,5.5Ni,钢、,9Ni,钢,铝合金,36%Ni,钢,氪,Kr,153.36,甲烷,CH,4,161.45,氧,O,2,182.93,9Ni,钢、铜,铝合金,0Cr18Ni9Ti,20Mn23Al,真空型绝热,氩,r,185.86,氟,F,2,188.12,氮,N,2,195.8,氖,Ne,246.06,铝合金、铜,铜、,0Cr18Ni9Ti,15Mn26Al4,真空型绝热,重氢,D,2,249.49,氢,H,2,252.77,氦,He,268.93,低温钢制压力容器（标准规范）,国内：,1 GB150-1998,钢制压力容器,；,2,压力容器安全技术监察规程,；,3 JB4732,钢制压力容器分析设计标准,。,国外：,1,美国,ASME,锅炉压力容器规范,-1,、,-2,；,2,英国,BS5500-1997,非直接受火熔焊压力容器规范,；,3,德国,AD,压力容器规范,；,4,日本,JISB8270-1993,压力容器基础标准,；,5,日本,JISB8240-1993,制冷用压力容器结构,；,6,法国,CODAP-1995,压力容器构造,。,低温钢制压力容器（低温用钢）,19,世纪末以来，在严寒地带的铁轨、桥梁和结构件曾发生一系列低温脆性断裂事故。,钢的冷脆是压力容器材料脆化最重要的类型。,所谓冷脆性是指金属材料在低温下呈现韧性降低，脆性增大的现象。,对于在低温下工作的受压元件，考虑钢材冷脆性是选用钢材的基本要求。对于高温下工作的承压设备，虽然在运行状态下塑性良好，但在室温下进行水压试验时，仍有可能发生脆性破坏，这也属于冷脆问题。本世纪纪,40,年代以来，许多压力容器、管道、化工设备及大型结构等焊接结构，多次发生脆性破坏，造成了巨大的损失。为了避免发生破坏，在水压试验时规定了不同的最低温度值。,当温度逐渐降低时，材料的破坏型式将由延性断裂转变为脆性断裂，其转变点的温度称为韧脆转变温度。这是材料低温韧性的重要指标。,低温钢制压力容器,-,影响低温韧性因素,1,、,晶体结构因素,：体心立方结构的铁素体钢脆性转变温度较高，脆性断裂倾向较大；面心立方结构金属如铜、铝、镍和奥氏体钢则没有这种温度效应，即不产生低应力脆断。,2,、,化学成分的影响,：对低温压力容器而言，增加含碳量将增大材料的脆性，提高脆性转变温度，低温用钢含碳量不超过,0.2%,。锰、镍改善钢材低温韧性，少量,V,、,Ti,、,Nb,、,Al,弥散析出碳化物和氮化物，进行沉淀强化改善钢材低温韧性。,3,、,晶粒度的影响,：晶粒尺寸是影响钢低应力脆断重要因素。细晶粒使金属有较高断裂强度，且使脆性转变温度降低。,4,、,夹杂物的影响,：磷易产生晶界偏析，钢中的氧以各种氧化物的形式在晶界析出，显著提高钢的脆性转变温度，导致低应力脆断。,5,、,热处理和显微组织影响,：对钢的低应力脆断有很大影响。调质处理可以改善钢材低温韧性，但回火温度不应过高；正火处理用得最多；退火处理组织粗大，一般不采用。,6,、,冷变形的影响,：冷变形使钢的韧性降低，应变时效使低温韧性恶化，脆性转变温度升高。,7,、,应力状态的影响,：焊接接头中有裂纹存在又具有残余应力时，低应力脆断性质更为明显。,低温压力容器用钢的韧性要求,大部分国家将低温容器设计重点放在选材上，并在制造、结构上加以某些限制。早期的,ASME,规范，对于低碳钢及某些低合金钢制成的容器，,在低温工作时要求其材料的夏比（,V,形缺口）冲击试验冲击功不小于,20J,。,该规定是建立在大量的破坏事故及其材料试验基础上的，对当时规范所推荐钢板的大量夏比（,V,形缺口）冲击试验结构中，发现起裂型钢板的最大冲击功约为,14J,，传裂型钢板最大冲击功不超过,18J,，大于,27J,的均属于止裂型。基于当时的研究结果，将,V,形缺口）冲击试验冲击功,A,KV,=20J,作为材料在其最低使用温度下的韧性考核指标。到了,1953,年，由于使用了较高强度的钢种，其临界转变温度基点转移到,A,KV,冲击功曲线的较高位置上去了，,20J,的,A,KV,冲击功指标并不能避免脆断的发生。因而对高强度钢而言，不同的钢种应分别对指标进行校正（或附加侧向膨胀量,0.38mm),。,目前国外容器规范采用,20J,作为低碳钢在最低工作温度或设计温度下钢材缺口韧性唯一判据的有：美国,ASME-1,及,-2,，法国规范等,。,AD,规范,W10,采用,DVM,试样的冲击功作为判据，即在设计温度下的,DVM,试样冲击功韧性为横向,35J/cm,2,，此值相当于采用,V,形缺口夏比试样，在设计温度提高,10,的试验温度下达到纵向,27J,。,一般认为在采用相同试样型式的前提下，纵横向的冲击功之比大约为,10.7,。,GB150,参考采用了,ASME-1,的有关规定，以,20J,作为低碳钢强度级别的钢材的验收判据,。对钢板来讲国内要求横向取样，其冲击功要求并不低于国外规则对钢材的韧性要求。,钢材低温韧性的评定方法,自,40,年代钢结构的脆性断裂引起人们重视以来，各国对钢材低温韧性的评定方法以及评定指标进行了广泛的研究及试验。其中与压力容器关系较为密切的试验方法有下列几种：,低温冲击韧性试验（,V,形缺口、,U,形缺口、,DVM,试样）,；,落锤试验,；全厚度的大型试验（宽板试验、双重拉伸试验、,ESSO,试验）；,断裂力学试验（平面应变断裂韧性,K,IC,及裂纹尖端张开位移,COD,法）,。,其中以低温夏比（,V,形缺口）冲击试验应用最为广泛，,低温压力容器用钢的冲击试验温度应低于或等于壳体或主要受压元件的最低设计温度,。,并以在冲击试验中对应的一定的吸收功,A,KV,（,J,）或一定的断口纤维百分率的温度，即脆性转变温度来评定材料的低温韧性。,1,、,美国,ASME,规范,-1,、,-2,；日本,JIS8243,；德国,AD,压力容器规范,；法国,CODAP-1995,压力容器构造,以（,V,形缺口）冲击试验为依据。,2,、,英国,BS5500-1997,非直接受火熔焊压力容器规范,以宽板试验为基础,，,以（,V,形缺口）冲击试验为工程评定方法,；,3,、,日本,WES3003,低温结构用钢板评定基准,及,JISB8250,压力容器构造,-,另一标准,以温度梯度型双重拉伸试验，以,ESSO,试验为基础，以缺口冲击试验作为工程评定方法,。,4,、美国,ASME,规范,核动力装置设备,是国外唯一的,以断裂力学理论为基础,的规范，采用缺口冲击试验及落锤试验作为工程的评定方法。,低温压力容器用钢板和锻件,一、国内、外常用的,低温用钢主要采用低温镇静钢和镍系低温钢,1,、低温镇静钢：,16MnDR,、,09Mn2VDR,、,09MnTiCuRe,、,06MnVAl,、,06AlNbCuN,2,、镍系低温钢,0.5,2.25%Ni,（,-70,）,3.5%Ni,（,-101,）,5%Ni,（,120,170,）,9%Ni,广泛用于液氧储罐,强度高,具有良好的低温韧性。（,-196,）（,2.5Ni(-60,，,A,KV,47J),；,3.5Ni(-100,，,A,KV,47J),；,9Ni(-170,，,A,KV,47J),；,15Mn26A14(-253,，,A,KV,47J),；,3,、奥氏体不锈钢,：,1Cr18Ni9(-196,（,A,KV,47J),）,700,）,二、,低温压力容器用钢板,（,GB150,钢制压力容器,、,GB3531,低温用压力容器钢板,。,16MnDR(-40,，,A,KV,24J),；,15MnNiDR(-45,，,A,KV,27J),；,09Mn2VDR(-40,，,A,KV,27J),；,09MnNiDR(-40,，,A,KV,27J),；,07MnNiCrMoVDR(-40,，,A,KV,47J),。,三、,低温压力容器用钢锻件,09Mn2VD(-50,，,A,KV,27J),；,20MnMoD(-30,，,A,KV,27J),；,08MnNiMoVD,(-40,，,A,KV,47J),；,10Ni3MoD(-50,，,A,KV,47J),；,16MnD(-40,，,A,KV,20J),；,09MnNiD(-70,，,A,KV,27J),。,防止低应力脆断的设计原则,目前所有的容器规范对低温压力容器的设计，是根据室温抗拉强度或屈服强度所决定的许用应力进行设计。该方法能有效地防止发生大塑性变形的破坏。如何确定需要的韧性水平，应根据采用何种原则决定。,第一种原则：允许存在一定的缺陷，但应能防止开裂,。在焊接部位一般来说存在缺陷较多且韧性较差。而断裂总是从缺陷和韧性较差的地方开始的。因此采用这一原则时必须测定热影响区和熔合线的性能。要求韧性最差的地方能承受外载荷所产生的应变。,第二种原则：允许有缺陷存在并有可能自韧性较差的焊接区开裂，主要靠母材来防止裂纹扩展而避免产生断裂事故。,由于焊接接头金属、熔合线和热影响区的韧性较母材差，所以裂纹往往沿着焊接接头区而扩展，因而用这种方法来防止脆断并不可靠。,第三种原则：允许自缺陷处发生开裂，而容器的各个部位均能止裂。,它存在二个缺点。、采用这种防止脆断方法时要选用韧性非常好的材料，这意味着材料成本费非常高昂；、作为一个绝对安全准则的有效性是和结构类型有关的。对带缺陷容器的爆破试验结果表明，在完全液压状态下止裂较容易，在气压或带有部分气体的液压情况下，由于系统中储藏的能量较大，止裂较困难或须设计专门的止裂结构。而对于石油化工及制冷空分行业的低温压力容器来说，其内部介质往往是气相、气液二相，因此不能用止裂原则来防止低温脆断。,由此可见，对于低温压力容器最适当的防止脆断的办法是第一种原则即防止开裂原则。目前世界各国的压力容器规范都采用这一原则。,低温低应力工况,1,、,1972,年德国,AD,规范首先在低温容器中，把使用温度和应力水平联系在一起综合考虑。试验表明如焊接构件在使用前，先在高于材料无塑性转变温度下进行超载试验，只要这个预加的试验载荷与操作时应力是同种类型和同样方向，则脆性断裂就不会在低于预加的试验载荷下发生。因此水压试验为焊态容器在低应力工况下避免脆性开裂提供保证。,2,、在制冷和空分设备中，,Q235-A,F,曾用于,-196,的制氧蓄冷器，铸铁设备也成功地应用于低温场合。从制冷剂温度与饱和蒸气压关系可知，采用标准沸腾温度大于,-50,的制冷剂的制冷压力容器，设计压力与低温下的工作压力的比值都在,6,以上。当容器的工作压力由介质的饱和蒸汽压决定，且壳体的一次总体薄膜应力仅考虑由内压引起，在低温工况下，其应力水平是相当低的。,3,、日本焊接学会证实外加应力对最低使用温度有影响，一般许用应力由,S/,/2,降到,S/,/6,，使用温度可降低,30,左右。,4,、,AD,规范把应力分为三类。一类按常温的设计应力，二类按常温设计许用应力的,75%,或,50%,，三类按常温设计许用应力的,25%,。如以,DIN 17100,组钢为例，在一类应力范围的许用工作温度为,-10,，二类应力水平的许用温度为,-60,，三类应力范围的许用工作温度为,-85,。见表,4,。,低温低应力工况,GB150,对,“,低温低应力工况,”,作了定义，系指在,低温操作条件下，其环向应力钢材标准常温屈服点的六分之一，且,50MPa,时的工况。,在,“,低温低应力工况,”,，若设计温度加上,50,后高于,-20,，则不必遵循低温压力容器的有关规定；若设计温度调整后低于或等于,-20,时，按调整后的设计温度执行低温压力容器的有关规定,。冲击试验温度也调整后的设计温度。,“,低温低应力工况,”,不适用于钢材标准抗拉强度下限值大于,540MPa,的低温容器。,低温低应力工况,随着断裂力学不断发展和低温压力容器应用范围日益扩大，世界各国容器的规范或标准中都规定了低应力工况下低温压力容器特殊处理方法。,规范名称,低应力的定义,要求,美国,ASME,锅炉压力容器规范,-1,低温下的工作压力低于设计压力的,40%,母材与焊接接头不作冲击试验，可按常温容器考虑。,法国,CODAP-1995,非直接火压力容器规范,低温下的工作压力低于水压试验压力的,25%,材料的冲击试验温度可比工作温度提高,75,英国,BS5500-1997,非直接受火熔焊压力容器规范,2/3,设计温度比正常应力水平容器设计温度低,10,50MPa,设计温度比正常应力水平容器设计温度低,50,德国,AD,压力容器规范,3/4,设计温度比正常设计低,50,，,10mm,，热处理,1/2,设计温度比正常设计低,50,，,10mm,，热处理,1/4,设计温度比正常设计情况低,70,80,日本,JISB8240-93 ,制冷用压力容器结构,低温下的工作压力低于设计压力的,40%,对,SM SPV24,、,32,可比正常,Y,应力情况降低使用温度,30,50,低温钢制压力容器的监检要点,1.,低温钢材牌号选用,低温压力容器用钢按韧性达到的最低使用温度来分类,。图纸和设计资料审查时应注意：所用钢材（板材、管材、锻件及其它受压元件材料）牌号是否是低温用钢，所用温度范围是否符合标准规定。,2.,钢材发放和标记移植,低温压力容器材料用错将产生重大隐患。因此，钢材发放必须严格执行有关管理规定。材料监检抽查要特别注意材料质保书和领料单内容的审查，现场巡检应重点检查标记移植情况。材料的标记应采用油漆，不得打钢印。,3,、低温钢材的冲击试验和韧性要求,低温压力容器及其受压元件所采用的钢材，必须进行,低温夏比,V,形缺口冲击试验,。试验细节及要求如下：,试验方法：钢材的冲击试验方法，应符合,GB4159,金属低温夏比冲击试验方法,的有关规定。,冲击试样为,GB2106,金属夏比,V,形缺口冲击试验方法,规定的,10mm10mm55mm,标准试样。若无法制备标准试样时，也可采用,7.5mm10mm55mm,、,5mm10mm55mm,的小尺寸试样，小尺寸试样的缺口宽度一般应小于钢材名义厚度的,80%,。试样的缺口应沿厚度方向（棒材沿径向）切取，并以三个试样为一组。,低温钢制压力容器的监检要点,4,、试验温度,低温压力容器用钢的冲击试验温度须低于或等于容器或其受压元件的设计温度。当容器或其受压元件使用在,“,低温低应力工况,”,时，钢材的冲击试验温度须低于或等于调整后的设计温度。,5,、冲击功指标,钢材试验温度下的冲击功指标，按钢材标准规定的最低抗拉强度确定，具体要求须满足表,15.1-1,的规定。小试样的冲击功指标根据试样宽度按比率缩减。,表 低温夏比（,V,形缺口）冲击试验最低冲击功规定值,钢材标准的最低抗拉强度,b,MPa,三个试样的冲击功平均值,A,kv,，,J,10mm10mm55mm,450,18,450515,20,515650,27,奥氏体焊接接头区,31,注：,1.,试验温度下三个试样的冲击功平均值不得低于表,4-5,的规定；其中单个试样的冲击功可小于平均值，但不得小于平均值的,70%,。,2.,抗拉强度大于,650MPa,的螺栓等钢材的冲击功值按抗拉强度等于,650MPa,的要求，但,40CrNiMo,的低温冲击功应不小于,31J,（三个试样平均值）。,低温钢制压力容器的监检要点,6,、免做低温夏比（,V,形缺口）冲击试验的规定,低温压力容器用钢若符合下列条件之一者可免做低温夏比（,V,形缺口）冲击试验。,（,1,）因钢材的尺寸限制，无法制备,5mm10mm55mm,冲击试样者，且设计温度不低于,45,者；,（,2,）在,GB150,所列的低碳钢和碳锰钢钢管，因钢管尺寸限制，无法制备,5mm10mm55mm,冲击试样，且设计温度不低于表,15.1-2,；,（,3,）螺母用钢；,（,4,）,在,“,低温低应力工况,”,下使用的容器或受压元件所用钢材；,（,5,）含碳量,0.10%,的标准铬镍奥氏体不锈钢，设计温度高于或等于,196,者。,钢管名义厚度,mm,最终设计温度，,焊后状态使用,焊后热处理状态使用,10,15,30,8,20,35,6,25,40,4,40,55,2,55,55,低温,钢制,压力容器的监检要点,1,、焊接材料的选用原则,低温压力容器用钢焊接材料选择必须保证焊接接头含有的有害杂质硫、磷、氧、氮最少，尤其是含,Ni,钢应严格限制杂质含量，因为杂质含量增加，会明显降低焊接接头的韧性。,与低温受压元件焊接的非受压附件焊接接头，当承载较大时，应按受压元件焊接接头同样要求；当承载较小时，可按焊接性要求选用相应的焊接材料。,低温压力容器受压元件或受压元件与非受压元件焊接用手工电弧焊焊条应选用,GB5117,碳钢焊条,和,GB5118,低合金焊条,低氢碱性焊条。埋弧焊剂应选用碱性或中性焊剂。,2,、产品焊接试板,铁素体钢产品焊接试板的低温冲击试验规定如下：铁素体钢之间的焊接一般应采用铁素体型焊接材料（,9%Ni,钢除外）。焊接接头的低温冲击试验温度以及焊接接头金属、熔合线、热影响区低温冲击功要求应符合图样或相关技术文件规定，且不得小于,27J,。,低温压力容器的监检要点,3,、铁素体钢之间的异种钢焊接用焊接材料一般按韧性要求较高侧的母材选用。焊接接头金属的冲击试验温度应不高于两侧母材中的较低者。异种钢焊接工艺评定和产品焊接试板热处理状态应与容器使用状态相同。性能符合下列要求：,、焊接接头拉伸和弯曲试验要求符合两侧母材中的较低要求；,、低温冲击功要求应符合图样或相关技术文件规定，且不得小于,27J,。,4.,奥氏体钢的焊接材料选用注意事项,奥氏体钢之间的焊接材料选用应符合下列要求：,、焊接接头金属含碳量,0.10%,；,、焊接接头金属的化学成分应符合,GB983,不锈钢焊条,中,E0-19-10,、,E00-19-10,、,E00-23-13,和,GB4233,惰性气体保护焊接用不锈钢棒及钢丝,、,GB4242,焊接用不锈钢钢丝,中,H0Cr21Ni10,、,H00Cr21Ni10,、,H0Cr26Ni21,的要求；,、设计温度低于,100,时，应按,JB4708,钢制压力容器焊接工艺评定,进行焊接接头低温夏比（,V,形缺口）冲击试验，并符合标准中表,4-5,要求。,低温压力容器的监检要点,铁素体钢与奥氏体钢之间焊接的有关注意事项,铁素体钢与奥氏体钢之间异种钢焊接，一般应选用,Cr23Ni13,或,Cr26Ni21,型高铬镍或镍基焊接材料，焊后原则上不再进行消除应力热处理。,该类异种钢焊接应符合下列要求：,、焊接接头抗拉强度不低于两侧母材最低抗拉强度较小值；,、铁素体钢侧的熔合线和热影响区的冲击功应按铁素体钢的抗拉强度要求；,、接头应作侧弯试验，试验方法按,GB150,确定。,5,、现场焊接质量监检控制要点,低温压力容器的现场焊接必须严格按照评定合格的焊接工艺施焊。焊接线能量增大会导致焊缝及热影响区的韧性下降。因此要最大限度地减小过热，采用小的焊接线能量。焊接线能量的监督可通过控制电流、电压、焊接速度、以及规定每根焊条的焊接长度等方法进行。在多道焊时，应尽可能降低焊道间的温度（层间温度），即尽可能不要连续施焊。快速多道焊有利于晶粒细化，提高焊缝的韧性。,低温压力容器的监检要点,低温容器结构应尽可能地限制峰值应力及各种局部应力：,1,、结构尽可能简单，减少焊接件的约束；,2,、避免产生过大的温度梯度；,3,、尽量避免结构形状的突然变化，以减少局部高应力；焊缝不允许存在咬边，所有咬边必须打磨消除。,4,、焊接时不应使用不连续焊或在筒节组对时用点焊连接；,5,、容器的支座或支腿需设置垫板，不得直接焊在壳体上。,具体做法包括：各几何形状不连续的连接元件之间应有足够大的过渡圆弧半径；厚薄不一致的连接件之间应有足够斜度的削薄过渡；尽可能使各构件在外载荷作用下可以自由变形，不受约束；各支座和容器受压元件的接触处应设置垫板，使局部载荷尽可能均匀地作用在各受压元件上；在加热或冷却物料的进出口处，应尽量使流体和受压元件均匀接触；优先采用厚壁管补强或整体锻件补强结构而尽量少用补强圈结构；圆筒或封头上的开孔尽可能在径向开孔；尽可能采用整体法兰；各类焊接接头尽可能采用全熔透结构。,铝合金制压力容器,铝在地壳外层,16Km,范围内约占有,7.5%,储量不仅比铁,(4.7%),多，而且比其他有色金属的总和还多。铝合金主要用作耐腐蚀容器、防铁污染容器及低温压力容器。,铝是面心立方晶格，没有其他同素异构体，低温下不存在象铁素体钢那样的脆性转变。,铝合金主要用于制作耐腐蚀、防铁污染和,低温容器,。我国已经设计、制造和使用了大量的铝合金容器。技术上取得一定经验。我国在发布,JB741-80,钢制焊接压力容器技术条件,之前就制订了,JB1580-75,铝制焊接容器技术条件,，但只包括了制造、检验方面的内容，没有包括设计、材料方面的内容。,90,和,99,版,容规,均包括了铝合金容器有关安全技术的内容。,JB/T4734-2002,铝制焊接容器,是国内第一个内容完整（包括设计、选材、制造和检验）的铝制压力容器标准。包括了压力容器和常压容器。也包含了全铝和衬铝两种焊制容器。,设计压力,8MPa,，使用温度下限为,-269,。,铝合金制压力容器,国外标准：美国、日本、前苏联、德国、英国、法国等均有铝制压力容器的标准。其中德国、英国、法国除铝制压力容器外，没有列入其他有色金属的标准。,、美国,ASME,锅炉压力容器规范；,、英国,BS5500,非直接受火熔焊压力容器规范,AA,章；,、德国,AD,压力容器规范；,、日本,JISB8270-1993,压力容器基础标准,；,、日本,JISB8240-1993,制冷用压力容器结构,；,、法国,CODAP-1995,非直接火压力容器规范,M13,节等；,、前苏联,26158,有色金属容器和构件强度计算方法的一般要求,。,国内标准：、,GB151,管壳式换热器,；,、,JB/T2549,铝制空气分离设备制造技术规范,；,、,GB11640,铝合金无缝气瓶,；,、,HGJ29-1990,铝衬里设备,；,、,GB10479-89,铝制铁道罐车技术条件,。,、,JB/T4734-2002,铝制焊接容器,铝合金制压力容器应用特点,铝在一些氧化性介质中有良好的耐蚀性，在高温浓硝酸中，纯铝的耐蚀性优于不锈钢。,铝容器的应用之一是耐腐蚀。,对腐蚀产物含铁会污染物料的工艺流程，钢不能满足要求。铝有较好的抗腐蚀性，而且可以防铁污染。,铝容器的应用之二是防铁污染。,铝是面心立方晶格，没有其他同素异构体。低温下不存在脆性转变。,铝容器的应用之三是低温容器。,在各种金属容器中，铝容器是强度和刚度最低的容器，是相对重量最轻的容器，也是允许使用温度最低的容器。,铝合金制压力容器用材特点,GB/T3190-1996,变形铝及铝合金化学成分,中有,143,个牌号，容器用铝只取用部分牌号，主要为铝镁合金和铝锰合金。按照德、法两国对铝材的要求，,容器用铝基本上选用伸长率（横向）不低于,14%,的变形铝。,为了得到好的塑性，,纯铝、铝锰合金和铝镁合金的变形铝材都只在退火状态或热作状态使用，,不采用冷作状态。热作状态铝的焊接接头，焊接热对热影响区有退火作用，因而其许用应力取退火状态铝材的许用应力。只有铝镁硅合金和铝铜合金采用固溶时效状态，以保证其高强度。,镁在铝中的极限溶解度为,14.9%,，但室温溶解度仅为,0.34%,，镁含量较高时，会铝镁合金在某些介质中产生应力腐蚀敏感性，只有在,65,以下使用才不会产生应力腐蚀，因此含镁量超过了,3%,的铝镁合金规定设计温度不超过,65,。同时析出相过多也会降低冲击韧性，因此含镁量超过,3%,的铝镁合金及其焊接接头应检验冲击韧性。,其他铝和铝容器，包括低温铝容器均不要求进行冲击韧性检验。,铝没有同素异构体，纯铝、铝锰合金、铝镁合金等不可能通过热处理相变来提高强度，,称为不可热处理强化铝。铝镁硅合金可通过固溶时效析出,Mg,2,Si,强化相提高强度，铝铜合金可通过固溶时效提高强度，称为可热处理强化铝。,铝和钢可以爆炸复合,，但国内尚没有标准和标准产品，因此一般不用复合板制造容器。,我国尚无适用的铝锻件国标或行标，本标准只推荐一些铝锻件。,铝合金制压力容器设计特点,铝材比普通钢材稍贵，尤其是铝的强度比钢低得多，,纯铝在较高温度下比钢的强度更低。因而容器常用衬铝结构，由钢层承载，衬铝层起耐蚀与防止铁污染的作用。,常温下铝的线膨胀系数为,22.910,-6,/,，而铁素体钢为,11.710,-6,/,，衬铝容器设计中应考虑附加热应力。,选用铝材除应考虑耐均匀腐蚀性能外，还应考虑晶间腐蚀、点腐蚀、应力腐蚀等性能。,铝和钢不能熔焊，,衬铝层常用盖板搭接焊结构，钢件上也不能堆焊铝。,铝容器耐冲蚀性能不好，高速流体的冲击和磨会破坏铝表面的钝化膜，对介质的流速应予以限制。腐蚀性介质的流速应低于,1.5m/s,，清水的流速应低于,6m/s,。,铝很软，用作螺栓容易咬死，铝容器中应尽量使用钢螺栓。,铝螺栓也应采用强度高的铝。,在浓硝酸等介质中，铝焊缝的耐蚀性比母材差得较多，采用无缝旋压铝筒可获得较好的效果。,铝合金制容器的制造检验特点,铝在高温下易与空气中的氧反应，铝容器焊接时要有良好的保护。,铝容器的焊接主要采用氩弧焊,。,铝的热导率和比热容约为铁素体钢的两倍多，铝的热导率则是奥氏体不锈钢的十几倍，因而铝的焊接应尽量采用能量集中、功率大的能源。,焊接时铝熔池凝固时的体收缩率约为钢的两倍，因而铝焊缝容易产生缩孔、缩松及热裂纹。,铝焊接熔池易吸收氢等气体，焊缝易产生气孔。熔池中进入氧化铝易形成夹渣。焊前清除焊件与焊丝的氧化膜、水分、油污、有机物等对铝的焊接很重要。,铝焊接熔池金属固态与液态没有明显的色泽差别，焊接对应注意掌握。,铝容器焊后一般不要求热处理。,铝无磁性,，表面无损检测不能用磁性法，常用渗透法。,钛合金制压力容器,钛在地壳外层,10,英里范围内约占有,0.4%,储量在金属中仅次于铝、铁、镁占第四位，世界海绵钛的年产能力超过,10,万吨。由于钛合金优异的耐腐蚀性，在现代工业的应用也更为广泛。钛是面心立方晶格，没有其他同素异构体，低温下不存在脆性转变。,我国生产的钛材约有,75%,用于制造容器和换热器。自从,1965,年制造了第一台在钛合金容器以来，我国已经设计、制造和使用了数万吨钛合金容器。技术上取得一定经验。在钛材的设计、制造、检验、使用、维修等方面也制订一系列专业标准。,90,和,99,版,容规,均包括了钛合金容器有关安全技术的内容。,GB151,管壳式换热器,包括了钛制管壳式换热容器。,GB16409,板式换热器,包括了钛制板式换热容器。,JB/T4745-2002,钛制焊接容器,是国内第一个内容完整（包括设计、选材、制造和检验）的钛制压力容器标准。包括了压力容器和常压容器。包含了全钛容器、衬钛容器和复合板制容器。该标准的编制形式和,GB150,相似。钛合金容器最低设计温度可达,-269,。设计压力,35,MPa,。,钛合金制压力容器,国外标准：美国、日本、前苏联、德国、英国、法国等均有钛制压力容器的标准。,。、美国,ASME,锅炉压力容器规范；,、英国,CP 3003,化工容器和设备的衬里,第九节；,、日本,JISB8240,制冷用压力容器结构,；,、法国,CODAP,非直接火压力容器规范,规定安全系数；,、俄,OCT 26-01-279,钛制容器与设备，强度计算公式与方法,；,俄,26-01-114,钛制容器与设备，静载下开孔补强的计算公式与方法,；,俄,26-01-114,钛合金,3,制法兰联接的容器与设备强度与密封的计算方法,；,俄,26-01-133,钛与钛合金制容器与设备，考虑低周载荷时的强度计算公式与方法,；,俄,OCT 26-06,钛与钛合金制容器与设备，一般技术条件,。,国内标准：,JB/T4745-2002,钛制焊接容器,、,GB151,管壳式换热器,；,、,GB16409,板式换热器,。,钛合金制压力容器应用特点,、,钛是面心立方晶格，没有其他同素异构体。低温下不存在脆性转变,，可在航空航天工业制造移动式低温容器（重量轻、高比强度）。但由于价格昂贵，通常很少用于制造固定式,低温容器,。,、在海水、盐水等含氯介质中，碳钢、低合金钢、不锈钢和铝合金耐蚀性比较差，约有,50%,的钛容器用于抗含氯介质的腐蚀。,、,钛在发烟硝酸、干氯气、甲醇、三氯乙烯、液态四氧化二氮、熔融金属盐、四氯化碳、尿吡啶、溴蒸汽等介质可能发生燃烧、爆炸或应力腐蚀，,钛容器对这些介质应回避或慎用。,、,钛在温度超过,500,的纯氧或,1200,的空气中会发生燃烧,，因此钛容器不得在有纯氧或空气的情况下接触明火。,、,钛材和钛容器一般不要求考核冲击韧性,。,钛合金制压力容器用材特点,、,钛的熔炼在真空条件下进行，要消耗大量的能量,。单位重量钛材的价格约为普通钢材的,50,倍、不锈钢材的,8,倍。因此钛材,应合理使用,。,、,奥氏体钢、铝和钛均没有明显的屈服现象,，奥氏体钢代之于屈服强度,0.2,，铝代之于规定非比例伸长应力,P0.2,，以及钛代之于规定残余伸长应力,R0.2,、,容器用钛的决定性指标是塑性而不是强度。,容器用钛只有在退火状态才具有最好的塑性，同时具有最低的屈强比、最好的耐腐蚀性和焊接性能。因此容器用钛的材料,供货状态均为退火状态。,钛合金制压力容器设计特点,、钛容器的抗拉强度安全系数,n,b,不得低于,3,，屈服强度（规定残余伸长应力）不得低于,1.5,。钛的屈强比常为,0.6,0.8,。因此,温度不高时，均以抗拉强度的计算作为决定性因素。钛的许用应力也以抗拉强度作为主要依据。,、钛容器不需要考虑,晶间腐蚀,的检验问题。,、介质的流速如超过临界流速，会破坏钛材表面钝化层，大大加剧腐蚀。设计时应注意介质流速不得超过临界流速。通常在常温海水中，钛的,临界流速不超过,20m/s,。,、虽然标准规定钛容器的设计温度可达,300,，但随,温度的上升，强度下降明显,（比钢明显得多）。当温度为,200,时的抗拉强度仅为室温的,2/3,，当温度为,300,时，钛材的抗拉强度仅为室温的一半。设计时应全面衡量，确定设计方案。,、,钛与钢的复合板制造的容器，在焊接接头处复合层钛和基层钢不能熔焊成一体，复层和基层在焊接接头处没有连接强度，因此钛复合板的复合层不能参加强度计算,。,钛合金制容器的制造检验特点,、钛比钢、铝、铜、镍等的,屈强比高,，过量冷成形易开裂，成形量较大的工件宜采用,热成形,。,、钛在高温下极易氧化，钛容器的焊接,主要采用真空或惰性气体保护氩弧焊。,、钛的弹性模量仅为钢的一半，在同样的焊接应力下，钛的变形量也比钢大一倍，焊接时应尽量减少焊接变形量。,、钛容器的推荐消除应力退火处理温度为：,500,600,，保温,15,60min,，空冷。,、温度不同，钛表面氧化膜的颜色也不同。,200,以下为银白色；,300,为淡黄色；,400,以下为金黄色；,500,为蓝色；,600,为紫色；,700,800,为红灰色；,800,900,为灰色。,银白色和淡黄色表示氩气保护良好。,、铁污染会使钛容器局部产生氢脆，钛容器制造完毕可用试剂纸进行,铁污染检验,（铁氰化钾，呈蓝色）。,铜制压力容器,铜制压力容器是常用的有色金属压力容器之一，主要用于耐腐蚀容器、防铁离子污染容器、换热容器和低温容器。美国、日本、俄罗斯、