一般性楼盖验算计算书.docx

模板支架对混凝土楼盖影响分析计算书
计算依据：
1、”建筑施工模板平安技术标准"JGJ162-2021
2、”混凝土构造设计标准"GB510-2021
3、”建筑构造荷载标准"GB 509-2021
一、工程属性
新浇楼板单元名称
B01
当前施工层
第4层
第3层层高H3(m)
3.8
第2层层高H2(m)
3.8
第1层层高H1(m)
6.0
板单元计算长度Bi(m)
4
楼盖板配
楼层
钢筋位置
第3层
*向正筋
Y向正筋
*向负筋
Y向负筋
第2层
*向正筋
Y向正筋
*向负筋
Y向负筋
第1层
*向正筋
Y向正筋

当前施工层楼板厚度h4 (mm)
1
第3层混凝土楼板厚度h3 (mm)
1
第2层混凝土楼板厚度h2 (mm)
1
第1层混凝土楼板厚度町(mm)
1
板单元计算宽度Bc(m)
3
己筋信息表
配筋量及等级
钢筋面积(mm 2)
HRB335①82
AS*=251.327
HRB335①101
Asy=785.398
HRB335①8150
AS*'=335.103
HRB335①101
Asy'=785.398
HRB335①82
AS*=251.327
HRB335①101
Asy=785.398
HRB335①8150
AS*'=335.103
HRB335①101
Asy'=785.398
HRB335①82
AS*=251.327
HRB335①101
Asy=785.398

*向负筋
HRB335①8150
AS*'=335.103
Y向负筋
HRB335①101
Asy'=785.398

、模板支架搭设参数

楼层
立杆的横向间距La(m)
立杆的纵向间距Lb(m)
第3层
1.1
1.1
第2层
1.1
1.1
第1层
1.1
1.1
设计简图如下:
构造模型立面图
构造模型平面图
三、荷载参数
当前施工层每根立杆传递荷载(kN)
7
施工荷载(kN/m2)
4
振捣荷载(kN/m2)
2
钢筋混凝土自重(kN/m3)
25.1
模板自重(kN/m2)
0.3

四、各楼层荷载计算
1、第3层荷载计算

模板类型
胶合板
本层砼的龄期天)
7
砼的实测抗压强度fc(N/mm 2)
8. 294
砼的实测抗拉强度ftk(N/mm 2)
0. 829
砼的弹性模量实测值E(MPa)
228
立杆传递荷载组合值：P3= 7kN
楼盖自重荷载标准值：g3=h3/10 25.1= 2.51kN/m2
2、第2层荷载计算
模板类型
胶合板
本层砼的龄期天)
14
砼的实测抗压强度fc(N/mm 2)
11. 154
砼的实测抗拉强度ftk(N/mm 2)
1. 115
砼的弹性模量实测值E(MPa)
276

立杆传递荷载标准值：q2 = 0.528kN/m2

楼盖自重荷载标准值：g2=h2/10 25.1= 2.51kN/m2
3、第1层荷载计算
模板类型
胶合板
本层砼的龄期天)
21
砼的实测抗压强度fc(N/mm 2)
12. 87
砼的实测抗拉强度ftk(N/mm 2)
1. 287
砼的弹性模量实测值E(MPa)
294
立杆传递荷载标准值：q1= 0.66kN/m2
楼盖自重荷载标准值：g1=h1/10 25.1= 2.51kN/m2
4、各楼层荷载分配：
假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即：
P1/(E}h13)= P2/(E2h23)= P3/(I3h33)..j/n］有：P.= (E.h.3 SI；)/(S 仲))根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：
楼层
各楼层混凝土弹
性模量Ei(MP a)
各楼层板厚
hi (mm)
楼盖自重荷载标
准值 gi(kN/m2)
立杆传递荷载标
准值 qi(kN/m2)
分配后各楼层恒
载的设计值
G i(kN/m2)
分配后各楼层活
载的设计值
Q i(kN/m2)
3
228
1
2.51
5.785
2.582
2.789
2
276
1
2.51
0.528
3.125
3.376
1
294
1
2.51
0.66
3.329
3.596
Gi=L2 [EcL./^ihci+Eci-hci-1+Eci-hci-2)] (gi+gi-+gi-2
Q i=L4 [Ecjhci'/I足kci+Eci-hci-1+Eci-hci-2)] (qi+qi-+qi-2

五、板单元内力计算

1、第3层内力计算
第3层配筋图
第3层板单元内力计算
板的支撑类型
四边固支
Bc/B= 30/40= 0.75
m 1
0.03
m2
0.013
m 1'
-0.07
m 2'
-0.056

四边简支
Bc/Bi= 30/40= 0.75
mq 1
0.062
mq 2
0.032
第3层板内力计算
荷载组合设计值计算(kN/m2)
Gi
Qi
G i'=Gi+Q i/2
G q=G i+Q i
Qi'=Qi/2
2.582
2.789
3.976
5.371
1.394
内力计算

m 1
m 2
m 1'
m 2'
mq 1
mq 2
v
Bc
内力值
(kN.m)
M 1
0.03
0.013

0.062
0.032
0.2
3
2.01
M 2
0.03
0.013

0.062
0.032
0.2
3
1.231
M 1'

-0.07

0.2
3
-3.388
M 2'

-0.056

0.2
3
-2.731
M i=(m i+vn2)Gi'B3 2+(mq l+vmq^Q/B：2
M i=(m 2+vui)Gi'B： 2+(mq 2+vm(i)Qi'B32
M 1'=mi'GqBc2
M 2'=m2'GqBc2

第3层板正截面承载力验算

依据”工程构造设计原理”板的正截面极限计算公式为:
公式类型
参数剖析
使用条件
Mu= q ocf.bh02
Mu
板正截面极限承载弯矩
用于单筋截面
a
截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土a取 1.0
a
截面抵抗矩系数
f
c
混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改
h
0
计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm,长跨方向取h-30mm，其中h是板厚
M =q ocf,bh02+f 'As'(0-oc'
U) y
fy'
受压区钢筋抗拉强度标准值
用于双筋截面
As'
受压区钢筋总面积

a s'
纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm

M广fyAs(ho-a')
fy
钢筋抗拉强度标准值
用于双筋截面当:<2 a'时
As
受拉钢筋总面积
融 sfy/gbho)
e
旨-受压区相对高度，e=4fy/(fabh0)
w(f,A s-§，As，) /fb)
X
混凝土受压区高度

s y s1'c
矩形截面受压区高度
A s(mm 2
)
fy (N/mm 2
)
h0=h-20(
mm)
°1
fc (Mpa)
b(mm)
fy'(N/mm
2)
A s'(mm2)
x(mm)

比较
785.398
3
80
1
8.294
10
3
785.398
0
20
'x<2a

矩形截面相对受压区高度
A s (mm 2)
fy(N/mm 2)
b (mm)
h°=h-20(mm)
fcm(N/mm 2)
Z
251. 327
3
10
80
8.294
0.114
785.398
3
10
80
8.294
0.355
备注
Z= A sfy/bh)fcm

Mui
01
os
fc(N/mm 2)
b (mm)
h° (mm)
板正截面极限
承载弯矩
(kN.m)
M i(kN.m)
Mu1
1
0.104
8.294
10
80
5.52
2.01
Mu2
1
0.295
8.294
10
80
15.659
1.231
比较
M u1〉m 1
符合要求
M u2〉m2
符合要求

Mui'
fy(N/mm 2)
A s (mm 2)
h° (mm)
%'(mm)
板正截面极限
承载弯矩
(kN.m)
M《(kN.m)
Mu1'
3
335.103
80
20
6.032
-3.388
Mu2'
3
785.398
80
20
14.137
-2.731
比较
Mu1'〉m1'
符合要求
M u2'〉m 2'
符合要求

2、第2层内力计算

第2层板单元内力计算
第2层配筋图
板的支撑类型
四边固支
Bc/B]= 30/40= 0.75
m 1
0.03
m2
0.013
m 1'
-0.07
m2'
-0.056
四边简支
Bc/Bi= 30/40= 0.75
mq 1
0.062
mq 2
0.032

第2层板内力计算
荷载组合设计值计算(kN/m2)
Gi
Qi
G i'=Gi+Q i/2
G q=G i+Q i
Qi'=Qi/2
3.125
3.376
4.813
6.501
1.688
内力计算

m 1
m 2
m1'
m 2'
mq 1
mq 2
v
Bc
内力值(kN.m)
M 1
0.03
0.013

0.062
0.032
0.2
3
2.433
M 2
0.03
0.013

0.062
0.032
0.2
3
1.49
M 1'

-0.07

0.2
3
-4.102
M 2'

-0.056

0.2
3
-3.306
M 1=(m 1+vn2)Gi'Bs 2+(mq 1+vmq2)Qi'B：2
M 1=(m 2+vn1)Gi'B3 2+(mq 2+vm(1)Qi'Bc 2
M 1'=m1'GqBc2
M 2'=m2'GqBc2

第2层板正截面承载力验算
矩形截面受压区高度

,/2
A s(mm 2
)
fy (N/mm 2
)
h0=h-20(
mm)
01
fc (Mpa)
b(mm)
fy'(N/mm
2)
A s'(mm2)
x(mm)
OS'
比较
785.398
3
80
1
11.154
10
3
785.398
0
20
小zx<2o
矩形截面相对受压区高度
A s (mm 2)
fy(N/mm 2)
b (mm)
h°=h-20(mm)
fcm(N/mm 2)
Z
251. 327
3
10
80
11.154
0.084
785.398
3
10
80
11.154
0.264
备注
Z= A sfy/bh)fcm

Mui
01
os
fc(N/mm 2)
b (mm)
h0 (mm)
板正截面极限
承载弯矩
(kN.m)
M i(kN.m)
Mu1
1
0.077
11.154
10
80
5.497
2.433
Mu2
1
0.226
11.154
10
80
16.133
1.49
比较
M u1〉m 1
符合要求
M u2〉m 2
符合要求

M”
fy(N/mm 2)
A s (mm 2)
h0 (mm)
os'(mm)
板正截面极限
承载弯矩
(kN.m)
M《(kN.m)
Mu1'
3
335.103
80
20
6.032
-4.102
Mu2'
3
785.398
80
20
14.137
-3.306
比较
M u1'〉m 1'
符合要求
Mu2'〉m2'
符合要求
3、第1层内力计算
第1层配筋图
第1层板单元内力计算
板的支撑类型
四边固支
Bc/B= 30/40= 0.75
m 1
0.03
m2
0.013

m j
-0.07
m2'
-0.056
四边简支
Bc/B]= 30/40= 0.75
mq 1
0.062
mq 2
0.032

第1层板内力计算
荷载组合设计值计算(kN/m2)
Gi
Qi
G i'=Gi+Q i/2
G q=G i+Q i
Qi'=Qi/2
3.329
3.596
5.127
6.925
1.798
内力计算

m 1
m 2
m 1'
m 2'
mq 1
mq 2
v
Bc
内力值(kN.m)
M 1
0.03
0.013

0.062
0.032
0.2
3
2.592
M 2
0.03
0.013

0.062
0.032
0.2
3
1.587
M 1'

-0.07

0.2
3
-4.369
M 2'

-0.056

0.2
3
-3.522
M 1=(m 1+vm))Gi'B3 2+(mq 1+vmq2)Qi'B：2
M 1=(m 2+vu1)Gi'B： 2+(mq 2+vm(1)Qi'B32
M 1'=m1'GqBc2
M 2'=m2'GqBc2

M 2‘=m2‘GqBc2
第1层板正截面承载力验算
矩形截面受压区高度
A s(mm 2
)
fy (N/mm 2
)
h0=h-20(
mm)
°1
fc (Mpa)
b(mm)
fy'(N/mm
2)
A s'(mm2)
x(mm)
os'
比较
785.398
3
80
1
12.87
10
3
785.398
0
20
x<2a

矩形截面相对受压区高度

A s (mm 2)
fy(N/mm 2)
b (mm)
h0=h-20(mm)
fcm(N/mm 2)
Z
251. 327
3
10
80
12.87
0.073
785.398
3
10
80
12.87
0.229
备注
Z= A sfy/bh)fcm

Mui
01
0S
fc(N/mm 2)
b (mm)
h0 (mm)
板正截面极限
承载弯矩
(kN.m)
M i(kN.m)
Mu1
1
0.067
12.87
10
80
5.519
2.592
Mu2
1
0.203
12.87
10
80
16.721
1.587
比较
M u1〉m 1
符合要求
M u2〉m2
符合要求

Mui'
fy(N/mm 2)
A s (mm 2)
h0 (mm)
os'(mm)
板正截面极限
承载弯矩
(kN.m)
M《(kN.m)
Mu1'
3
335.103
80
20
6.032
-4.369
Mu2'
3
785.398
80
20
14.137
-3.522
比较
Mu1'〉m1'
符合要求
M u2'〉m 2'
符合要求
六、，
楼板裂缝验算

1、本构造按压弯构件进展计算
公式
参数剖析
使用条件
3 =0 巾。
k [1.9c+0.08d/( vp^ )]/
skEte
s
d
钢筋的直径
最大裂缝宽度验算
A
s
纵向受力拉钢筋的截面面积
Mk
按荷载短期效应组合计算的弯矩值
c
最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离〔〕：当c<20时，取c=20，当c〉65时，取c=65
f
tk
混凝土轴心抗拉强度标准
o
cr
构件的受力特征系数，综合了前述假设干考虑，轴心受拉构件取2.7,受弯、偏心受压取2.1,偏

心受拉取2.4;

V
纵向受力钢筋外表特征系数，对于带肋钢筋取
1.0,对于光面钢筋取0.7；
E
s
钢筋的弹性模量
Pt =A /A^
P
te
按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率，
在最大裂缝宽度计算中，当Pte<0.01,时取p
te=0.01

etk/(Pte。sk)
巾
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，在计算中，巾<0.2时，取巾=0.2;当。〉1.0时，取。
=1.0.对于直接承受重荷载的构件，取巾=1.0

At =0.5bh+(bf b)hf
A
te
有效受拉混凝土截面面积；对于轴心受拉构件，取构件截面面积
对于受弯、偏心受压和偏心受拉构件
Ate=0.5bh
矩形截面
a =M / (A n h ),h0 =h-(c+d/2)
a
sk
裂缝处钢筋应力

2、最大裂缝宽度计算
楼层
acr
巾
c(mm)
d(mm)
cSk
V
fte
E s (N/mm 2)
oma* (mm)
第3层
2.1
0.654
20
8
120.953
1
0.01
20
0.085
第2层
2.1
0.605
20
8
146.417
1
0.01
20
0.095
第1层
2.1
0.564
20
8
155.966
1
0.01
20
0.094
比较
第3层/a*/0.<1
符合要求
第2层/a*/0. <1
符合要求
第1层/a*/0.<1
符合要求

七、楼板抗冲切验算
根据”混凝土构造设计标准〔GB510〕”规定，受冲切承载力应满足下式

公式
参数剖析
F=(0.7 0 f +0.15a ,m)nh Umh0"
Fl
局部荷载设计值或集中反力设计值
0
h
截面高度影响系数：当h< 8mm时，取0h=1.0;当h》20mm时，取0「0.9;
中间线性插入取用。h
f
t
混凝土轴心抗拉强度设计值
a , m
临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在
2范围内

楼层
F = 0.7hftnmh°
F1
th
ft
n
Um
h0
F
第3层
1
0.829
1
0.8
80
37.139
6.498
第2层
1
1.115
1
0.8
80
49.952
7.867
第1层
1
1.287
1
0.8
80
57.658
8.38
比较
第3层 F/F1 >1
符合要求
第2层 F/F1>1
符合要求
第1层 F/F1 >1
符合要求

u
m
临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h。/2处板垂直截面的最
不利周长。 °
h
0
截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
n min( n 1, n 2)
n 1=0.4+1.2/0s ,
n 2=0.5+as x h0/4Um
n1
局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
n2
临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
0
s
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，0不宜大于4:
当七＜2时取0s =2 ,当面积为圆形时，取0「2 s
a
s
板柱构造类型的影响系数：对中柱，取a =40 ，对边柱，取a =30 :对角
柱，取 as=20 s
说明
在本工程计算中为了平安和简化计算起见，不考虑上式中。，m之值，将其取为0,作为
板承载能力平安储藏， PC

承载力计算