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模板工程专项施工方案
一、工程概况
马銮幼儿园工程；工程建设地点：马銮路；属于框架结构；地上3层；地下1层；（地下一层为消防水池，面积为201.07 ）建筑高度：11.1m；标准层层高：3。6m ；总建筑面积：45.4平方米；总工期：306天.
本工程由*******有限公司投资建设，*******设计，*******勘察，*******监理，*******组织施工；由*******担任项目经理，*******担任技术负责人.
本工程结构构件尺寸如下：
柱：7x 7、7 x 850、8 x 650、8 x 8、850 x 85 0 最大柱截面尺寸为 850x 850,以下柱模板的计算数值取最大截面尺寸，计算其能否满足要求。
梁板：主梁 2 x 4、2 x 5、250 x 550、250 x 650、250 x 7、250 x 6、3x 650. 350 x 7、350 x 8 等，最大梁断面尺寸 350 x 80。
板:板厚为130mm
第一章编制依据
一施工图纸
马銮幼儿园设计施工图。
二主要规程、规范
《建筑结构荷载规范》GB509 -2012中国建筑工业出版社；
《混凝土结构设计规范》GB510-2010中国建筑工业出版社；
《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；
《建筑施工手册》第五版中国建筑工业出版社；
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-28中国建筑工业出版社；
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截面内部尺寸
基础
士 10
柱、墙、梁
+ 4.-5
层高垂直度
全高＜ 5m
6
全高〉5m
8
相邻两板表面高低差
2
表面平整度
5

第三章模板工艺
1、本工程混凝土的要求:混凝土表面平整、线角挺括，色泽基本一致;大截面结构线角通顺，细部美化；无明显接茬痕;混凝土内实外光，无明显蜂窝麻面及气泡；对穿螺栓位置整齐，收头美观，模板拼缝有规律。
2、材料选用
1）模板的扣件钢管支撑使用6 48x3。5钢管，严禁使用弯曲、锈蚀、端不平的钢管，有裂缝的扣件及松的螺丝帽必须更换.
2）模板采用18厚优质多层胶合板，尺寸为915 x 1830,木枋规格为1 x 1 x 20,作为木夹板的背楞，要求刨面，保证木枋高度一致，受力均匀;剪力墙、框架柱外横棱采用648x3.5钢管等，穿墙螺杆拉结两面的钢管，受力点为双钢管，模板不存在受力集中问题，拉结刚度大，在砼浇捣的动载下不易变形，较好地保证构件的截面尺寸。
3）木模板使用之前适当使用脱模剂，以延长模板使用周期，确保砼施工质量。当模板出现破损及时修补、截边，不能修补的要更换模板。
4）对拉螺栓为610〜614的圆钢，用于墙和断面高度超过7的梁，有条件可加套胶杯和塑料套管；地下室外墙和水箱墙的螺杆加焊50 x 50 x 3的止水钢片，在模板拆除后，先在外墙外侧螺杆处凿20深，20 x 20见方孔洞，用气焊将螺杆从孔洞底部割除.对拉螺栓长度根据构件断面和加固形式的具体要求计算确定。
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第四章柱模板计算书
柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系.
柱模板设计示意图
柱截面宽度B(mm):850。;柱截面高度H(mm): 850.柱模板的总计算高度:H=3°m;
计算简图
一、参数信息
1. 基本参数
柱截面宽度B方向对拉螺栓数目：1；柱截面宽度B方向竖楞数目：3；
柱截面高度H方向对拉螺栓数目：1；柱截面高度H方向竖楞数目：3;
对拉螺栓直径(mm):M12 ；
2. 柱箍信息
柱箍材料:木方；
宽度(mm):60. 高度(mm): 80.
柱箍的间距(mm) : 450；柱箍合并根数:1；
3. 竖楞信息
竖楞材料:木方；竖楞合并根数：1；
宽度(mm):60。；高度(mm):80 ；
4. 面板参数
面板类型：胶合面板；面板厚度(mm):18.
面板弹性模量(N/mm 2):60.面板抗弯强度设计值fc(N/mm 2):13.
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面板抗剪强度设计值(N/mm2)：1.5；
5。木方参数
方木抗弯强度设计值fc(N/mm 2):13。；方木弹性模量E(N/mm 2)： 90。；
方木抗剪强度设计值ft(N/mm 2)： 1.50；
二、柱模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：
F=0.22 yt1®)Vi/2
F=yH
其中Y一 混凝土的重力密度，取24。0kN/m3；
t —-新浇混凝土的初凝时间，取2.0h;
T -一混凝土的入模温度，取20。0C;
V ——混凝土的浇筑速度，取2。5m/h;
H -一模板计算高度，取3。0m;
P1—-外加剂影响修正系数，取1。2;
&—-混凝土坍落度影响修正系数，取1。0。
分别计算得20.036 kN/m2、72。0 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载.
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q1=20o 036kN/m2；
倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2= 2 kN/削。
三、柱模板面板的计算
模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧
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压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为1= 395 mm,且竖楞数为
3, 因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。
面板计算简图
1. 面板抗弯强度验算
对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯
距：
M=0。1q12
其中，M ―面板计算最大弯矩(N mm);
1—计算跨度(竖楞间距)：1 =395 0mm ;
q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：
新浇混凝土侧压力设计值q1： 1.220。04湖。45 x0.90=9。737kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4X. 0。45 x0.90=1.134kN/m
式中，0。90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q + q =9.737+1 134=10。871 kN/m;
面板的最大弯矩：M =0。1 X0。871 x395 x395= 1.70 X05N。mm ;
面板最大应力按下式计算：
a =M/W〈f
其中，a —面板承受的应力(N/mm 2 )；
M—-面板计算最大弯矩(N mm );
W—面板的截面抵抗矩：
W=bh 2/6
b：面板截面宽度,h面板截面厚度；
W= 450 x 18.0 18.0/6=2.431X)4 mm 3；
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f —面板的抗弯强度设计值（N/mm 2）； f=13。0N/mm 2；
面板的最大应力计算值：a = M/W = 1.70 x5102.43104 = 6.980N/mm2；
面板的最大应力计算值a =6.98N/mm小于面板的抗弯强度设计值[a]=13N/mm 2,满足要求！
2. 面板抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下：
V=0.625ql
其中，V——面板计算最大剪力（N）;
l—-计算跨度（竖楞间距）：l =395.0mm;
q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：
新浇混凝土侧压力设计值q1： 1.220.04 0 45x0。90=9.737kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4X. 0。45x0。90=1.134kN/m;
式中，0.9为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q + q =9.737+1.134=10.871 kN/;m
面板的最大剪力:V = 0。625 x10.871 395.0 = 26&3 901N;
截面抗剪强度必须满足下式：
t = 3V/（2bh < fn v
其中，t -面板承受的剪应力（N/mm 2）；
V——面板计算最大剪力（N） : V = 2683。901N;
b-构件的截面宽度（mm） : b = 450mm ;
hn—面板厚度（mm） : hn = 18 0mm ;
fv面板抗剪强度设计值（N/mm 2）： fv = 13.0 N/mn2;
面板截面受剪应力计算值：t =3 x 2683.9（01X450 x18。0）=0。497N/mm 2;
面板截面抗剪强度设计值：[fv]=1。5N/mm 2;
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面板截面的受剪应力t =0.497N/mmJ、于面板截面抗剪强度设计值［fv］
=1.5N/mm 2,满足要求！
3。面板挠度验算
最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下：
v=0 521ql4/(1ED
其中，q——作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m): q = 20.闵5=9。02 kN/m;
v板最大挠度(mm);
l——计算跨度竖楞间距)：l =395 0mm ;
E-—面板弹性模量(N/mm 2)： E = 60. N/mm；
I面板截面的惯性矩(mm 4)；
I=bh3/12
I= 450 18.0 X8.0 X8.0/12 = 2.1905 mm 4；
面板最大容许挠度：［v］ = 395 / 250。=5& mm ;
面板的最大挠度计算值：v=o 021x9。02 x395。04/( 1 40.0 2。19 x105 ) = 0.871mm ;
面板的最大挠度计算值v=0。871mm小于面板最大容许挠度设计值［d =1.58mm，满足要求！
四、竖楞计算
模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。
本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为45 0mm ,因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中,竖楞采用木方，宽度60mm ,高度80mm ,截面惯性矩1和截面抵抗矩W分别为：
W = 60 x80 X80/61 = 64cn3；
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I = 60双）x80 x80/12 X = 256m；
竖楞计算简图
1. 抗弯强度验算
支座最大弯矩计算公式：
M=0.1ql2
其中，M竖楞计算最大弯矩（N・mm）;
l—计算跨度（柱箍间距）：l =450 0mm ；
q-作用在竖楞上的线荷载，它包括：
新浇混凝土侧压力设计值q1： 1。2劝0。036 x0.395 0.9=8.547kN/m
倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4X.0 0.395 0.9=0.995kN/m;
q = 8 547+0。 995=9。 543 kN/m;
竖楞的最大弯距：M =0。1x9。543 x450.0 450。0= 1.93 X05N-mm;
a =M/W<f
其中，a竖楞承受的应力（N/mm 2）；
M竖楞计算最大弯矩（N mm ）;
W 一竖楞的截面抵抗矩（mm 3）, W=6。40 x104；
f —竖楞的抗弯强度设计值（N/mm 2） ; f=13 0N/mm 2；
竖楞的最大应力计算值：a = M/W = 1.93x510 40 x104 = 3 019N/mm 2；
竖楞的最大应力计算值a =3.019N/mm小于竖楞的抗弯强度设计值[a]
=13N/mm 2,满足要求!
2. 抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：
V=0。6ql
其中，V-—竖楞计算最大剪力（N）；
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l-计算跨度（柱箍间距）:l =45mm ;
q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.036 0。395 x0.9=8。547kN/m ;
倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.4 2。0 x0.395 0 9=0.995kN/m;
q = 8 547+0.995=9.543 kN/m
竖楞的最大剪力：V = 0.6X。543 x450。0 = 2576.545N;
截面抗剪强度必须满足下式：
t = 3V/（2bh < fn v
其中，T-竖楞截面最大受剪应力（N/mm 2）;
V —-竖楞计算最大剪力（N）： V=0.6ql= 0 6x9。543 x450=2576.545N;
b竖楞的截面宽度（mm ） : b = 60.0mm ;
hn--竖楞的截面高度（mm） : hn = 80.0mm ;
fv-—竖楞的抗剪强度设计值（N/mm2）： fv = 1.5 N/mm；
竖楞截面最大受剪应力计算值：t =3x2575545/（ 2 x60.0 80。0 x1）=0.805N/mm2；
竖楞截面抗剪强度设计值：[fv]=1。5N/mm 2；
竖楞截面最大受剪应力计算值t =,（805N/mm 2小于竖楞截面抗剪强度设计值[§]
=1.5N/mm 2,满足要求！
3. 挠度验算
最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下：
扁x=0.677q4/（1E） < [ M =1/250
其中，q-作用在竖楞上的线荷载（kN/m）： q =20。04 x0.40 = 9.54 kN/m
童一-竖楞最大挠度（mm ）;
1——计算跨度（柱箍间距）：1 =450.0mm ;
E ——竖楞弹性模量（N/mm 2）, E = 90 N/mm2 ;
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I—竖楞截面的惯性矩(mm 4), 1=2。56 x106；
竖楞最大容许挠度：［v］ = 450/250。= 8mm ;
竖楞的最大挠度计算值：v=。677 x9° 54 x450。04/(1 X0。0X2O 56 x106)= 0.115mm ；
竖楞的最大挠度计算值v=0.115mm小于竖楞最大容许挠度［y|=1.8mm ,满足要求！
五、B方向柱箍的计算
本工程中，柱箍采用木方，宽度60mm,高度80mm，截面惯性矩1和截面抵抗矩W分别为：
W = 60 x80 X80/6 蚌 64cm3；
I = 60X0x80X80/12 * 256cm4；
按集中荷载计算(附计算简图)：
B方向柱箍计算简图
其中P 一竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN);
P = (1.22X 04 0。9 + 1.4 2x0.9) X0.395 X0.45 =。429 kN;
B方向柱箍剪力图(kN)
最大支座力：N = 5 941 kN;
B方向柱箍弯矩图(kN m)
最大弯矩：M = 0.185 kNrn;
B方向柱箍变形图(mm )
最大变形：v = 117 mm；
1。柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式
a =M/W〈f
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A 一对拉螺栓有效面积(mm 2)；
f 一对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm 2；
查表得：
对拉螺栓的型号：M12 ；
对拉螺栓的有效直径：9.85 mm;
对拉螺栓的有效面积：A= 76 mm 2；
对拉螺栓所受的最大拉力：N = 5。941 kN.
对拉螺栓最大容许拉力值：[N] = 1 70 x105 x7.60 10-5 = 12.92 kN;
对拉螺栓所受的最大拉力N=5.941kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N ]
=12.92kN,对拉螺栓强度验算满足要求！
七、H方向柱箍的计算
本工程中，柱箍采用木方，宽度60mm ,高度80mm ,截面惯性矩1和截面抵抗矩W分别为：
W = 60X80X80/6 蚌 64cm3；
I = 60X0x80X80/12 * 256cm4；
按计算(附计算简图)：
H方向柱箍计算简图
其中P 一竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)；
P = (1。2X20。04x0。9+1.4尺湖。9) x0。395 0。45 = 4. 29 kN
H方向柱箍剪力图(kN )
最大支座力：N = 5. 941 kN
H方向柱箍弯矩图(kN・m)
最大弯矩：M = 0.185 km •
H方向柱箍变形图(mm)
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最大变形：V =o0117 mm ;
1。柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式：
a =M/W<f
其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值：M = 185355.03 Nmm ;
弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W = 640 mm3;
H边柱箍的最大应力计算值：a = 896 N/mm 2；
柱箍的抗弯强度设计值：[f] = 13 N/mm
H边柱箍的最大应力计算值a =1 85 x108/6。40 x107=2。896N/mm 2小于柱箍的抗
弯强度设计值[f]=13N/mm 2,满足要求！
2。柱箍挠度验算
经过计算得到：V = 117 mm;
柱箍最大容许挠度：[v] = 425 / 250 = 1.;7 mm
柱箍的最大挠度V =0.117mm小于柱箍最大容许挠度[v]=1.7mm，满足要求！
3。柱箍抗剪强度验算
t = 3V/2bhn）<fv
其中，t -柱箍承受的剪应力（N/mm 2）；
V一柱箍计算最大剪力（N） : V = 2576.545N
b一柱箍的截面宽度（mm） : b = 60.0mm;
hn柱箍的截面高度（mm） : hn = 80.0mm ;
fv——柱箍抗剪强度设计值（N/mm 2 ）： fv = 13.0 N/mn2;
柱箍截面最大受剪应力计算值：t =3x25765/（ 2x60。0x80。0x1 ）=0o 805N/mm 2;
柱箍截面最大受剪应力计算值t =,0 805N/mm 2小于柱箍抗剪强度设计值
[fv]=13N/mm 2,满足要求！
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A> H方向对拉螺栓的计算
验算公式如下：
N〈 [N]=f>A
其中N —对拉螺栓所受的拉力；
A --对拉螺栓有效面积（mm 2）；
f --对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm 2；
查表得：
对拉螺栓的直径：M12 ;
对拉螺栓有效直径：9.85 mm;
对拉螺栓有效面积：A= 76 mn2；
对拉螺栓最大容许拉力值：[N] =。70 x105 x7。60 x10—5 = 12 92 kN;
对拉螺栓所受的最大拉力：N = 5。941 kN。
对拉螺栓所受的最大拉力：N=5。941kN小于[N]=12。92kN,对拉螺栓强度验算满足要求！
九、柱模板施工要点
1、弹柱位置线时每边要外延50mm,另在柱位置线3mm处，再弹一道检查线.
2、安装柱模板:安装前可先在模板下钉海绵条，再组装模板，矫正后再安装柱箍,柱箍安装应水平.
3、为了防止模板移位、扭转和弯曲，在柱模板上、下、中各设一道钢管与模板架连成整体。同时，柱箍螺栓不要一次拧紧，在对模板的轴线位置、垂直偏差、对角线、轴向等全面校正后再紧固。
4、梁边到柱边距小于250mm ,用木枋对撑.
5、混凝土浇筑前，将柱模内清理干净，封闭2 x 1清理，柱模板底角用干硬
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模板工程专项施工方案
性砂浆补缝。
6、为保证在施工缝位置混凝土的密实性，需保证接头处新旧混凝土结合紧密及在接头部位的模板拼装的严密性，保证混凝土浇筑时不漏浆。在第二次施工时，先将第一次施工的柱头浮浆和松散的碎石清除干净，再在柱头混凝土侧面贴双面胶，保证模板与原混凝土接触面结合紧密，保证施工缝不漏浆，确保柱混凝土施工质量。
第五章梁模板（扣件钢管架）计算书
梁段：Kly-9（1A）
一、参数信息350
1. 模板支撑及构造参数
梁截面宽度B（m）:0.35梁截面高度D（m）： 0。80；
混凝土板厚度（mm）:130。；立杆沿梁跨度方向间距La（m）： 1.
立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）： 0。10;
立杆步距h（m）： 1.50板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）： 1。50；
梁支撑架搭设高度H（m） : 3030梁两侧立杆间距（m）:0 60；
承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：0;
采用的钢管类型为①48x6；0
立杆承重连接方式：可调托座；1
2. 荷载参数
新浇混凝土重力密度（kN/m3）:24 ;模板自重（kN/m2）：0.30钢筋自重（kN/m3）： 1。50；
施工均布荷载标准值（kN/m2）： 2.0；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m 2）： 17。8；振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2）： 2。0;振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m 2）：4。0；
3. 材料参数
木材品种:柏木；木材弹性模量E（N/mm 2）： 90。0;
木材抗压强度设计值fc（N/mm）： 16。0；
木材抗弯强度设计值fm（ N/mm 2）:17 0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）： 1。7；面板材质：胶合面板；面板厚度（mm）:20 ；
面板弹性模量E（N/mm 2）： 60.0面板抗弯强度设计值fm（N/mm 2）： 13.0
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4。梁底模板参数
梁底方木截面宽度b （mm ） : 60.0梁底方木截面高度h（mm）:80.0;
梁底纵向支撑根数:2;
5. 梁侧模板参数
主楞间距（mm）: 5；次楞根数：4;
主楞竖向支撑点数量：4；
穿梁螺栓直径（mm） : M12;穿梁螺栓水平间距（mm） : 5；
竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm,3mm ， 450mm ， 6mm ；
主楞材料:木方；
宽度（mm） : 60.高度（mm）: 80.0Q
主楞合并根数：2；
次楞材料：木方；
宽度（mm ） : 60。；高度（mm ） :80.
二、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：
F=0。22丫洱1/2
F=yH
其中Y-一混凝土的重力密度，取24.0kN/m3；
t -一新浇混凝土的初凝时间，取2。0h；
T --混凝土的入模温度，取20。0C；
V ——混凝土的浇筑速度，取1.5m/h；
H --混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0。750m；
Q 外加剂影响修正系数，取1。2；
。一混凝土坍落度影响修正系数，取1.150.
分别计算得17.848 kN/m2、18.0 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图（单位:mm）
1。强度计算
材料抗弯强度验算公式如下：
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o= M/W 〈 [ f]
其中，W —-面板的净截面抵抗矩，W = 50x2劝/6=33.33cm3；
M --面板的最大弯矩(N mm );
a 一面板的弯曲应力计算值(N/mm 2)
[f]——面板的抗弯强度设计值(N/mm 2)；
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：
M = 0.1ql2+0.117ql2
其中，q —-作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值：q1= 1。2x0。5x17。85=10。709kN/m ;
振捣混凝土荷载设计值：q2= 1。4x0。5x4=2。8kN/m;
计算跨度：l = ( 8—130)/( 4 — 1 ) = 223。33mm ;
面板的最大弯矩 M= 0O 1 x10.709 [(8-130)/(41 )]2 + 0.1172* 8 x[ ( 8—130)/(4-1)] 2= 6.98k04N・mm ;
面板的最大支座反力为:N=1.1q1l+1°2q2l=1.1 x0.709 x(8-130)(/4-1)]/10+12x2。8 x[ (8-130) /(—1)]/10=3.381 kN;
经计算得到，面板的受弯应力计算值：a = 98x104 / 3.31网=2。1N/mm 2；
面板的抗弯强度设计值：[f] = 13N/mm；
面板的受弯应力计算值a =21N/mm 2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm 2,满足要求！
2。挠度验算
v =0 677ql4/ ( 1EI)<[ v]=l/250
q—-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值：q =1q 10。709N/mm ；
l——计算跨度：l = [ (8-130)/(4-1]=223.33mm；
E-一面板材质的弹性模量：E = 60N/mn2；
I-面板的截面惯性矩：I = 50xx2x2/12=33.33cm；
面板的最大挠度计算值:v= 0.677 x709x[(80 — 130)/(4-1) ]4/(1 60 x3.33 x05) = 0.09 mm;
面板的最大容许挠度值：[v] = l/250 =[(81030—/(4 — 1) ]/250 = 0.893mm
面板的最大挠度计算值 v=0 09mm小于面板的最大容许挠度值[v]=0.893mm满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算
1. 次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q = 3。381/0.5= 。6 762kN/m
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模板工程专项施工方案
六、梁底模板计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度.计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的简支梁计算
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩1和截面抵抗矩W分别为：
W = 10 x20 x20/6 = 6.6混4mm 3；
I = 10 x20 X20 X20/12 = 6.61X5mm 4；
1. 抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
a = M/W〈 [f]
钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m):
q「1.2x[(24。+1。50)湖.80+0.30] x1。=24.840kN/m;
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m):
q2=1.4x( 2。+2.) 1.=5.6kN/m;
q=24。 840+5。 6=30.440kN/m;
最大弯矩及支座反力计算公式如下：
M max=ql2/8 = 1/830.44 3502=4.66 >105N・mm ;
RA=RB=0.5ql=0 5 x30。44 x0.35=5.327kN
a =Mmax/W=4.66 x105/6 67 x104=7N/mm 2；
梁底模面板计算应力a =7 N/mm小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm 2,满足要求!
2. 挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
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模板工程专项施工方案
最大挠度计算公式如下：V= 5ql( 384EI)<[v] =1/250
其中，q——作用在模板上的压力线荷载:q =q/1.2=20 7kN/m;
l—-计算跨度梁底支撑间距)：l =350.mm
E-一面板的弹性模量：E = 60.0N/mrn；
面板的最大允许挠度值：[d =350。/250 = 1 4mm ;
面板的最大挠度计算值：v= 5 x 24.84 初(384 60 x6.67 *05)=1。213mm ;
面板的最大挠度计算值：v=1213mm小于面板的最大允许挠度值：[d =1。
4mm，满足要求！
七、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1。荷载的计算
梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=5.327/1=5 327kN/m
2。方木的支撑力验算
方木计算简图
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩1和截面抵抗矩W分别为：
W=6x 8*8/6 = 64 cm
I=6>8 *8 X8/12 = 256 Gm
方木强度验算
计算公式如下：
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模板工程专项施工方案
最大弯矩 M =0。1ql2= 0。1 x5.327 *2 = 0.533 国：
最大应力。=M / W = 0.533 x/640 = 8 3 N/mm 2；
抗弯强度设计值[f] =13 N/mm 2；
方木的最大应力计算值8。3 N/mm 2小于方木抗弯强度设计值13 N/mm 2,满足要求！
方木抗剪验算
截面抗剪强度必须满足：
t = 3V/(20bh
其中最大剪力：V =0.6 5.327 1 = 3 196 kN;
方木受剪应力计算值 t = 3x3.196x1020x60 *80 ) = 0 999 N/mm 2；
方木抗剪强度设计值[]=1.7 N/mm2；
方木的受剪应力计算值0。999 N/mm 2小于方木抗剪强度设计值1。7 N/mm 2，满足要求！
方木挠度验算
计算公式如下：
v =o 0677ql4/(1EI)< [ ] =1/250
方木最大挠度计算值 v= 0.677 x 5.327 x410/0(0L9*) X256 x104)=1.565mm;
方木的最大允许挠度[]=1.0 >10/250=4。0 mm ;
方木的最大挠度计算值v= 1.565 mn小于方木的最大允许挠度[v]=4 mm ,满足要求！
3。支撑托梁的强度验算
梁底模板边支撑传递的集中力：
P1=Ra=5o 327kN
梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：
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模板工程专项施工方案
P2= ( 0.6-0.350)/1 x 0 x(1o 2x0.130 24.0+1.43 0) +1.2 尺 xl。
0 x(0.80 — 0。130)间。3=0.891kN
简图(kN-m )
剪力图(kN)
弯矩图(kN-m)
变形图(mm)
经过连续梁的计算得到：
支座力：
N1=N 2=6o 218 kN;
最大弯矩 Mmax=0.777 kNm;
最大挠度计算值Vmax=1o 312 mm;
最大应力 0=0.777 x 1/05080=153 N/mm2；
支撑抗弯设计强度[f]=205 N/m皿；
支撑托梁的最大应力计算值153 N/mm2小于支撑托梁的抗弯设计强度205
N/mm 2,满足要求！
八、梁跨度方向钢管的计算
梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算
九、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
o = N/ (巾4) [f]
1o梁两侧立杆稳定性验算
其中N ——立杆的轴心压力设计值，它包括：
横向支撑钢管的最大支座反力：N1 =6.218 kN;
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模板工程专项施工方案
脚手架钢管的自重：N, = 1.2低129 3.3=0。511 kN;
N =6。218+0.511=6.729 kN
L轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；
i -计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1.58;
A --立杆净截面面积(cm2)： A = 4.89
W -一立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08
a--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm 2 )；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm；
lo 一计算长度(m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式l°=kv和lo=h+2a,
为安全计，取二者间的大值，即：
lo = Max[1.155就 7x1。5, 1.5+2 0.1] = 2。945 m;
k --计算长度附加系数，取值为：1.155;
^-—计算长度系数，参照《扣件式规范》表5。3。3, v=1.;7
a --立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;
得到计算结果：立杆的计算长度
lo/i = 2945 25 / 15.8 = 186
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数巾=0 207 ；
钢管立杆受压应力计算值；0=6729.236/(0.207 x 489= 66。5 N/mm 2;
钢管立杆稳定性计算o= 66。5 N/mm 2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f] = 205
N/mm 2,满足要求!
十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验]
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1. 模板支架的构造要求
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a。梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b。立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c。梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变.
2。立杆步距的设计
a. 当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b。当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c. 高支撑架步距以0。9一1。5m为宜，不宜超过1。5m。
3。整体性构造层的设计
a. 当支撑架高度＞20m或横向高宽比》6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
b. 单水平加强层可以每4一6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置
斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
们双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每
10— — 15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d。在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层.
4。剪刀撑的设计
a。沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b. 中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10—-15m设置。
5。顶部支撑点的设计
a。最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于3mm;
b。顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于2mm;
6。支撑架搭设的要求
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模板工程专项施工方案
a。严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置;
b. 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c。确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在
40-65N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d. 地基支座的设计要满足承载力的要求。
7. 施工使用的要求
3.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
C。浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
第六章 板模板(扣件钢管高架)计算书
一、参数信息
1。模板支架参数
横向间距或排距(m): 1.纵距(m)： 1。;步距(m):1。50；
立杆上端伸出至模板支撑