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钻进过程中井喷事故的预防

钻井过程中，由于存在一些不可准确猜测和控制的因素，往往容易发生井喷。避免井喷关键在于预防。
1. 合理的井身结构
应按制定井身结构封隔不同地层压力系统和复杂地层，保证在同一裸眼井段不出现压力系统差别过大的地层，尤其易漏喷同层；同时控制漏、喷、塌、卡四种复杂状况在同一裸眼井段最多出现两种，当出现喷、漏层同存不能分隔时，要采用有效措施预防。
关于无技术套管的井，其表层套管深度应满足井控的必须要，套管鞋处的地层破裂压力梯度应大于下部目的层的地层孔隙压力梯度。
2. 井控装置安装及钻具内防喷工具配备
依据猜测的最高地层压力，按照制定选配井控装置，并严格按标准、规范安装、调试、试压合格，同时准备钻具内防喷工具。
3. 准确预告地层压力
(1) 在钻井过程中，要强化地层对比，及时提出地质预告，尤其对异常高压地层的盖层预报一定要准确。依据地质资料掌握准确的地层压力，确定合理的钻井液密度。方法如下：
(2) 钻井监测地层压力。钻井过程中，可依据实际采纳钻井参数法、钻井液参数法或页岩岩屑法进行地层压力监测，获取准确的地层压力，以便及时调整钻井液密度。方法如下：
① 钻井施工过程中，地质人员应依据邻井或邻区地质资料提前猜测各井段地层尤其是含气层的深度、压力、产量以及地层物性参数如孔隙度、渗透率等，及时向钻井施工人员预报并作具体说明。
② 新探区钻井施工中，由于资料缺乏难以准确猜测，应将各参数估计高一点，以便钻井施工人员按高一层次进行准备工作，以达到有备无患。
③ 采纳dc指数法进行地层压力监测。
dc指数法是利用泥页岩压实规律和井底压力与地层孔隙压力差对机械钻速的影响规律来猜测地层压力的方法。dc指数方程如式2-3-3所示：

式中dc——修正d指数(无因次)；
N——转速，r/min；
L——t时间内的进尺，m；
t——钻时，min；
W——钻压，kN；
d——钻头直径，mm；
ρmn——正常地层孔隙压力当量钻井液密度，g/cm3；
ρm——实际钻井液密度，g/cm3。
通过采纳dc指数可以清楚地划分出异常高压带。依据dc指数猜测地层压力的原理，单纯计算某一深度下的dc指数是不能猜测出异常高压地层的，必须在收集不同井深的钻压、转速、钻时、钻头直径、实际钻井液密度以及地层水密度等数据的前提下，计算出对应井深的d。指数，并同时记录相应井深的钻井条件或状态，如井深、地层、地层岩性、钻头类型、水力参数、换钻头位置以及特别作业等数据，以备分析和处理数据时参照。以上数据取点应依据实际状况进行分别取点，探井加密取点，开发井可放宽取点间距，一般按等距取点。
在dc指数计算出后，绘制dc-H曲线，经过分析和处理划分出压力分布带：正常压力带、压力过渡带、异常压力带，如图2-3-1所示。

正常压力带就是正常压实带，随着井深的增加，dc值按一定规律增加，在此范围内，地层孔隙压力等于地层水静液柱压力。压力过渡带也叫异常高压封臻闭带，是地层孔隙压力由正常压力过渡到异常的一个区间，dc值显然而连续地向正常倾向线左侧偏离。异常高压带是压力过渡带dc值变化终了并趋于稳定的一段。
为了准确猜测出异常高压带的地层孔隙压力值，可依据dc-H曲线图dc曲线向左偏离正常倾向线的幅度大小，利用A.M.诺马纳公式计算：

式中pp——地层压力，MPa；
ppn——该地区正常地层压力，MPa；
dn——正常趋势线的dc值；
dco——实测dc值。
由于dc指数的假设条件限制了dc指数法的应用范围，因此必须将不符合的取点舍去，主要有：
a. 只取泥页岩井段，非泥页岩井段的点舍去。
b. 非正常钻井的井段如纠斜吊打、磨合牙轮、牙轮钻头使用后期、井底不干净的井段不取。
c. 只取牙轮钻头钻进的井段，其他钻头如刮刀钻头、PDC钻头、取心钻头钻进的井段以及磨鞋磨铣的井段不取。
d. 钻遇断层、裂缝、溶洞等特别地层井段不取。
e. 水力参数变化大的井段不取。

4. 选用可靠的井控装置
依据猜测的最高地层压力，按照规范、标准选配可靠的井口装置、地面控制流程和钻具内防喷工具等防喷设施。
(1) 井口装置
1) 井口装置压力级别选择
选择井口装置的压力级别时，要依据猜测的最大地层压力，一般原则是压力级别不低于最大地层压力。
在超深井中，往往碰到套管抗内压强度不够或因钻井工艺限制技术套管不能回接，按一般原则选择井口装置虽然满足井控规范和井控要求，但不经济，可依据最低抗内压强度选择相应的井口装置。关于这样的井，关键在于强化井喷的预防，尽量做到平衡钻井，准确发现溢流并及时处理，避免井喷的发生。
当套管鞋处裸眼地层的破漏压力比套管的抗内压强度和所承受的最大井口压力都低时，此时井控装置的压力级别不能按照套管鞋处裸眼地层的破漏压力选择，应依据套管的抗内压强度和所承受的最大井口压力综合合计，并应采用措施提升套管鞋处裸眼地层的承压能力，或在钻井过程中强化溢流或井涌监测，以便在最短的时间内有效控制溢流或井涌，防止井喷的发生。
2) 井口装置组合形式
不同井口装置示意图见图2-3-2～图2-3-5。

目前所有的井口装置组合形式较多，组合形式的选择主要依据地层压力、钻井工艺技术水平、钻具组合的结构和设备配套的状况。井口装置组合形式的选择应严格执行SY/T 6426—2005《钻井井控技术规程》、SY/T 6616—2005《含硫油气井钻井井控装置配套、安装和使用规范》等相关标准规范。
井口装置组合形式应包括防喷器的类型、数量、压力级别和通径。防喷器的类型包括环形防喷器、单闸板防喷器、双闸板防喷器、剪切闸板防喷器和用于欠平衡钻井(Under Balance Drillin叠)或控压钻井(Manage Pressure Drilling)的旋转防喷器。井口装置还包括钻井四通。井口装置组合形式从上而下一般为环形防喷器、单闸板防喷器、双闸板防喷器、钻井四通、套管头。欠平衡钻井采纳在环形防喷器上安装旋转防喷器。
高压气井(地层压力大于或等于45MPa)、新区探井和预探井、含H2S天然气井(H2S含量大于或等于75mg/m3)应安装剪切闸板防喷器，剪切闸板防喷器安装位置可依据实际必须要确定。
井底静止温度在120℃以上，地层压力45MPa以上的高温高压含H2S天然气井应使用双钻井四通，或猜测高压高产的状况下合计使用三钻井四通。
3) 含H2S气井井口装置材质选择
含H2S气井井口装置材质选择应严格执行SY/T5127((井口装置和采油树规范》，并参照NACE MR 0175《油田设备用抗硫化物应力开裂的金属材料》进行含H2S气井井口装置材质选择。
4) 欠平衡钻井井控装置选择与配套
a. 防喷器组
依据SY/T 6426—2005((钻井井控技术规程》“防喷器压力等级应与裸眼井段中最高地层压力相匹配，并依据不同的井下状况选用各次开钻防喷器的尺寸系列和组合形式〞，选用防喷器组的压力级别等于或高于所钻地层最高地层压力。
b. 旋转控制头
旋转控制头是封闭钻具与套管之间的环空，将井筒内的流体导出井口。目前，国内外生产的旋转头按胶芯密封钻具方式分为被动和主动密封式；按工作压力级别分低压型(低于5MPa)、中压型(5～10.5MPa)、高压型(大于10.5MPa)三种。国内外广泛应用被动旋转控制头。
SY/T6543.2《欠平衡钻井技术规范第2部分：井口压力控制装置及地面装置配备要求》中规定：旋转控制头的压力等级(静态工作压力)的选择原则为：小于或等于35MPa时，选择与防喷器组合压力等级相同的旋转控制头；大于35MPa时，选择35MPa的旋转控制头；同意使用压力等级低于防喷器组合压力等级的旋转控制头。
(2) 地面管汇
地面管汇配套包括节流管汇、压井管汇、防喷管线、放喷管线以及除气器、点火装置等。其中节流压井管汇是实施压力控制技术必不可少的井控设备。节流管汇的功用：①压井时实施节流循环，控制井内流体流出井口，控制井口回压(立管压力和套压)，维持井底压力大于等于地层压力，并且坚持不变，制止溢流；②起泄压作用，降低井口压力，实现“软关井〞；③起分流放喷的作用，将溢流物引出井场以外，防止井场着火和人员中毒。压井管汇的功用：①全封闸板关井时，通过压井管汇向井内强行泵入加重钻井液，实现反循环压井或置换法压井；②发生井喷时，通过压井管汇向井内强行泵入清水，以防燃烧着火；③发生井喷着火时，通过压井管汇向井内强行泵注灭火剂，以助灭火。
1) 常用节流压井管汇
不同管汇示意图详见图2-3-6～图2-3-9。

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表2-3-2 新型多级节流管汇的合理流动通道

序号
级数
节流阀
流动通道
备注
1
一级节流
J4b
J0-J6a-J7a-J7c-J4b-J7d-J10b
正常状况
2
J1
J0-J6a-J5d-J5C-J2a-J1-J5a-J8b-J10a-J1Ob
备用
3
二级节流
J4a J4b
J0-J3a-J4a-J3b-J7C-J4b-J7d-J10b
正常状况
4
G2 J1
JO-J2b-G2-J2a-J1-J5a-J8b-J0a-J10b

备用

5
三级节流
G2 J1 J4b
J0-J2b-G2-J2a-J1-J5b-J5d-J7a-J7C-J4b-J7d-J10b

6
放喷
无
J0-J6a-J6b-J9

    c. 多级节流管汇在压井作业中节流级数的选择
    节流级数的选择应当确保压井作业的安全(主要是阀门的安全)，同时又要便于调节压力，满足套压变化规律。据此应遵循以下原则：压井时，额定工作压力105MPa的节流阀一般在70MPa左右可以实现正常有效工作，超过此压力则有可能出现阀杆断裂、阀板刺坏等状况，引发溢流、井涌、井喷事故。由此，对节流阀而言，其承压能力要确保在额定工作压力的60%～70%以内；流动通道中的第一个固定节流阀和第二个液动节流阀按60%和40%进行节流压力分配，调节液动节流阀时压力变化比较敏感。
    在一级节流状况下，采纳的节流阀J4b和J1都是液动节流阀，其额定工作压力都是70MPa。按制定要求，其同意的套压必须满足：p套＜70×(60%～70%)=40～50MPa。
    由上述可知，套压小于50MPa可采纳一级节流；套压在50～105MPa时，可二级或三级节流；套压高于105MPa则必须要通过三级或更多级节流控制。
    在三级节流状况下，流动通道将分别经过固定节流阀G2、液动节流阀J1以及液动节流阀J4b，其额定工作压力分别为105MPa、70MPa、70MPa。由此可以推出，三级节流套压不能超过160MPa。
    d. 多级节流系统操作
    依据压井节流操作规程，并参照常规节流管汇阀门开关转换顺序，多级节流管汇在实现流动通道的转换时，阀门开关转换原则为：先执行由关到开，再执行由开到关；执行由关到开时，由远而近；执行由开到关时，由近而远。阀门编号越靠后越远，越靠前越近。
为了便于操作，新型多级节流管汇在不同流动通道时阀门开关状态见表2-3-3。
表2-3-3 新型多级节流管汇阀门开关状态表

阀门编号
阀门类型
规格
一级节流(备用)
一级节流(正常状况)
二级节流(备用)
二级节流(正常状况)
三级节流
放喷
J0
手动平板阀
105
开
开
开
开
开
开
J1
液动节流阀
70
开(1/4)
关
开(1/4)
开(1/4)
开(1/4)
关
J2a
液动平板阀
70
开
开
关
开
开
开
J2b
液动平板阀
105
关
关
开
开
开
关
G2
固定节流阀
105
开
开
开
开
开
开
J3a
手动平板阀
105
开
关
关
关
关
关
J3b
手动平板阀
70
开
开
开
开
开
开
J7c
液动平板阀
70
关
开
开
关
开
开
J4a
手动节流阀
105
开
开
开
开(1/4)
开
开
J4b
液动节流阀
70
开(1/4)
开(1/4)
开(1/4)
开(1/4)
开(1/4)
开(1/4)
J5a
手动平板阀
70
开
开
开
开
关
开
J5b
手动平板阀
70
关
关
关
关
开
关
J5c
液动平板阀
70
关
关
开
关
关
关
J5d
手动平板阀
105
开
开
开
开
开
关
J6a
手动平板阀
105
关
开
开
开
关
开
J6b
液动平板阀
105
关
关
关
关
关
开
J7a
手动平板阀
105
开
开
开
开
开
关
J7b
手动平板阀
70
开
关
关
关
关
关
J7d
手动平板阀
70
开
开
开
开
开
开
J8a
手动平板阀
70
关
关
关
关
关
关
J8b
手动平板阀
105
开
开
开
开
开
关
J9
手动平板阀
105
关
关
关
关
关
开
J10a
手动平板阀
105
开
开
开
开
开
关
J10b
手动平板阀
70
开
开
开
开
开
开
   (3) 钻具内防喷工具
    钻井过程中，当地层出气后井底流压超过钻柱内流体注入压力时，井内流体将推动钻柱内的流体沿钻柱水眼上窜，此时必须要使用钻具内仿喷工具。钻具内防喷工具包括上部和下部方钻杆旋塞阀、钻具止回阀、钻具旁通阀和防喷钻杆。
    1) 方钻杆上、下旋塞阀
    方钻杆上、下旋塞阀一般采纳球阀结构，其开启和关闭一般采纳手动方式。上旋塞也有采纳气动远程控制方式的。联合使用上、下旋塞时，无论方钻杆处于任何位置，都有一个可以使用，而且，当一个发生故障时，另一个可起作用。欠平衡钻井应联合使用上、下旋塞，且上旋塞采纳气动远程控制开关。
    2) 钻具止回阀
    钻具止回阀主要有弹簧式碟形止回阀、箭形止回阀、浮阀和投入式止回阀，其使用方法不同。
    在常规钻井中，因钻井液的冲蚀和腐蚀，钻具止回阀容易损坏，一般将钻具止回阀(投入式止回阀除外)放在钻台上备用(油气层钻井除外)，必须要时再连接到钻柱上。现场应用状况说明，箭形止回阀性能优于弹簧式碟形止回阀，其受钻井液的冲蚀作用小，表面有较高硬度，密封垫采纳耐冲蚀、抗腐蚀的尼龙材料，整体性能好。
    投入式止回阀由止回阀组件和一个联顶接头组成。联顶接头预先装在靠近钻铤的钻柱部位上，当发生井涌、井喷或进行不压井起下钻作业时，投入止回阀组件将自动锁紧在联顶接头处即可封堵水眼，必须要时还可通过投入止回阀循环。
    依据钻具止回阀的原理和使用方法，钻具止回阀的连接形式有：
    a. 在近钻头处安装一个箭形止回阀。
    b. 当液体欠平衡钻井时，在靠近钻铤的钻柱部位安装一个投入式止回阀。
    c. 钻进过程中，在井口处安装强制回压阀随钻入井，随着井深每增加200m左右，在井口又加接一只同样的下旋塞和强制式回压阀。必须要测斜时，在安全许可的前提下可起钻将钻柱上部的回压阀取出，然后下钻到底进行测斜作业。
    3) 钻具旁通阀
    钻具旁通阀主要用于压井作业中钻头水眼被堵时建立循环。
    钻井时，将钻具旁通阀接在钻铤顶部，当钻头水眼被堵而无法解堵时，卸掉方钻杆投球后再接方钻杆使球落至钻具旁通阀阀座处，开泵憋压剪断固定销，使阀座下行直到排泄孔全部打开，建立循环。
    4) 防喷钻杆
    起下钻作业时，准备一根防喷钻杆单根，该防喷钻杆单根应接上与钻铤连接螺纹一致的配合接头和钻具止回阀。
    5. 套管鞋处的地层破漏压力试验及地层承压试验
    一般在下表层套管或技术套管后，在钻开套管鞋以下第一个砂体进行地层破漏压力试验，测定砂岩层的破漏压力梯度，为一旦发生井喷关井提供控制井口压力的依据。
    通常采纳套管鞋试漏法测定地层破漏压力，其主要步骤为：
    (1) 利用猜测模式或邻井资料估算试漏层的破漏压力。
    (2) 井口安装试压后下钻扫水泥塞，进入新地层3～5m或钻至套管鞋以下第一个砂体开始进行套管鞋处的地层破漏压力试验。
    (3) 循环并调整钻井液性能，确保钻井液密度等性能均匀稳定。
    (4) 上提钻头到套管鞋以上，关闭井口防喷器，缓慢启动钻井泵(最好采纳水泥车或压裂车)，以1～2L/s的排量向井内注入钻井液，假设裸眼长度超过5m则以2～4 L/s的排量向井内注入钻井液。
    (5) 为了求取试漏层最小主地应力和岩石抗拉强度数据，地层压裂后应进行停泵和重张压力测量；当压力达到井口承压设备中的最小额定工作压力或套管承受的压力达到套管中的最小抗内压强度80%时仍末被压裂，应停止试验。
(6) 准确记录不同时期的注入量和泵压，并作图(图2-3-19)。曲线图中各点的意义：L为初始偏离直线段的点，该点的压力即为漏失压力pL；F为曲线段上最高压力点，即为破裂压力pF；S为停泵压力稳定点；R为重张压力稳定点。

    (7) 破漏压力及地层破裂压力的当量钻井液密度计算：
    ① 漏失压力
    pL=pGL+0.00981ρmH    (2-3-5)
式中pL——计算点的漏失压力，MPa；
    pGL——泵压表上读出的计算点的漏失压力，MPa；
    ② 破裂压力
    pF=pGF+0.00981ρmH    (2-3-6)
式中pF——计算点的破裂压力，MPa；
    pGF——泵压表上读出的计算点的破裂压力，MPa。
    ③ 地层破裂压力当量钻井液密度
    地层破裂压力当量钻井液密度，一般状况下以漏失压力pL作为同意压力，则：
    pF=pGL+0.00981ρmH      (2-3-7)
将地层破裂压力换算成钻井液当量密度，则(2-3-7)变成：

式中ρF——地层破裂压力的当量钻井液密度，g/cm3。
    式(2-3-8)计算出的地层破裂压力的当量钻井液密度即为所同意的最大钻井液密度。
    在钻至目的层以上50～100m，应做一次地层裸眼承压试验。做裸眼承压试验时，不能以地层破裂压力为依据，而应以地质预告的地层孔隙压力为依据，进行地层承压能力试验，其试验的承压梯度应不小于气层的压力梯度，否则应采用提升承压措施，提升裸眼井段的地层承压能力，为加重钻井液提供保证。

    6. 使用密度合理的钻井液并储备足量重浆
    常规钻井时钻井液密度必须使钻井液液柱压力略大于地层孔隙压力，且这个略大的压力至少要能够抵消起钻时的抽汲压力。通常天然气井的钻井液密度附加值取0.07～0.15g/cm3。
    欠平衡钻井时由于有井口旋转防喷器的保护，钻井液密度使用时应使钻井液液柱压力略小于地层孔隙压力，钻井液密度产生的钻井液液柱压力与地层孔隙压力之间的负压差应依据井口旋转防喷器的压力级别(动压和静压)来确定，一般取欠压值为3～5MPa。
    在钻开气层以前，要储备相当于井筒容积的高发度钻井液和一定量的加重剂，高发度钻井液的密度应高于猜测地层压力钻井液当量密度0.3g/cm3以上。
    7. 实时监测、发现溢流
    溢流监测是一项综合性很强的工艺技术。只要地层中有天然气侵入井内，必定有相应的显示，应依据一项或多项显示综合分析，及时发现溢流。
    溢流的显示，有以下表现：
    (1) 憋跳钻、钻时加快或放空。依据地层压实原理，气层一般都是欠压实，往往比较疏松，钻速快，可能发生憋钻。当钻进碳酸盐岩裂缝性气藏时，常因裂缝或溶洞发生憋跳钻或放空等状况。
    (2) 钻井液返出量增大，钻井液池液面上升。返出量与泵入量的差值就是天然气侵入量；钻井液池液面上升越快则侵入量越多。
    (3) 立管压力上升或下降。地层压力高于井底压力，揭开高压气层时立管压力会上升；但由于天然气侵入会使环空液柱压力下降，立管压力又可能下降。
    (4) 钻井时钻具悬重增加或降低。揭开高压层时井底压力增加，钻具悬重下降；但钻井液被天然气气侵后，环空钻井液密度降低，悬重又会增加。
    (5) 返出的钻井液密度下降，黏度上升，温度升高，同时有油花或气泡出现。假设气侵流体中含有H2S，钻井液会变成暗色，同时可嗅到臭鸡蛋味。当停止循环时，井口钻井液不间断地外溢。
    (6) 气测录井全烃含量增加。
    (7) 起钻时灌不进钻井液或灌入量小于起出钻具的体积；下钻时返出的钻井液量多于下入钻具应排出的体积，井口外溢间隔时间缩短或不间断外溢。
    (8) 钻遇井漏时液面下降到一定程度，有天然气的同层或其他层位的相应井底压力小于地层孔隙压力会变漏为喷，即喷漏同层或喷漏同存。
    监测溢流时发现上述状况，应马上停钻循环观察，依据各种状况综合分析，推断是否真正发生了溢流。对溢流的早期发现，是防止井喷的关键。国内钻井施行说明，“两勤两保持、三校核、四观察〞的措施能及早发现溢流。“两勤两保持〞即勤观察钻井液池面变化；勤量测钻井液性能变化。保持作岗观测溢流预兆；保持打开油气层干部24小时值班。“三校核〞即校核井底压力与地层压力是否平衡；校核起钻时钻具排替量与钻井液灌入量是否相等；校核下钻时下入钻具排替量与返出钻井液量是否相等。“四观察〞即碰到钻速突快或放空，停钻循环一周或停泵观察；钻遇憋跳钻、悬重发生突变、泵压发生变化，停钻循环观察；钻井液出口温度增幅大，返出岩屑量多并且块大时，停钻循环观察；打开油气层，停钻循环观察。
    溢流、井涌有多种早期显示，其中循环出口流量和液灌液面变化是发现溢流、井喷的主要依据。因此，必须采纳可靠的仪器对循环出口和液灌液面进行自动监测。同时应设专人定点、按时观察对比，及时发现溢流。
    短程起下钻是及时发现起钻中溢流的可靠方法。在以下状况下应进行短程起下钻：
    (1) 钻进中发现溢流经循环排除后。
    (2) 钻进中录井(如砂样、钻时录井等)发现有可能钻遇气层时。
    (3) 由于各种原因造成钻井液密度下降而未加重时。
    (4) 正常起钻中发现灌不进钻井液或灌量偏少时。
    8. 强化井控设备检骏
    井控装置试压的目的为：检查及测试井口防喷器、井控管汇及地面循环系统的承压强度、连接质量和设备的整体强度，以保证全套设备在钻井过程中安全可靠；检查及测试防喷器各个密封部件在溢流初期关井的状况下是否就能产生有效的密封，做到早期封井，以尽快平衡地层压力，制止进一步溢流。
    井控装置试压介质为清水。防喷器组合在井控车间整体组装后，用清水进行试压，合格方可送往井场；防喷器组合在井口安装好后，应对钻井井口和井控管汇等用清水逐项试压。
    试压设备主要有试压堵塞器、试压泵和试压三通。试压堵塞器主要用于在对堵塞器以上的井口防喷器组合、地面井控管汇及阀门组等设备进行试压时，起到将井口与井眼隔离的作用，以防试压时过大的井口压力将薄弱井段压裂。试压堵塞器依据其结构和用途的不同，有皮碗试压器和塞型试压器，塞型试压器是目前运用较多。试压泵主要是为井口防喷器现场试压提供高压介质。试压三通又称为方钻杆旋塞阀试压短节，通过其与试压泵和试压钻具相连，向井口泵入试压介质，实现对方钻杆旋塞阀、地面循环管汇等试压的目的。
    试压程序如下：
    ① 环形防喷器试压程序i关于公称尺寸小于或等于230mm的防喷器，采纳89mm钻杆试压；关于公称尺寸大于或等于280mm的防喷器，采纳127mm钻杆试压。试验压力在不超过套管抗内压强度80%的前提下按照环形防喷器额定工作压力的70%进行试压，稳压时间不少于1Omin，同意压降小于0.7MPa。环形防喷器不作封零试压。
    ② 闸板防喷器试压程序。分别按照半封和全封对防喷器、钻井四通进行低压和高压试压；低压试验压力控制在2MPa以内，稳压时间不少于1Omin，密封部位无渗漏为合格；高压试验压力为防喷器的额定工作压力，稳压时间不少于1Omin，同意压降小于0.7MPa。低压和高压试压时液控油压10.5MPa。
    ③ 剪切闸板防喷器试压程序。剪切闸板防喷器除按照闸板防喷器试压程序进行低压、高压试压外，还必须进行剪切钻杆试验。剪切钻杆试验对127mm×9.19mm×G105钻杆采纳液控油压，在14～21MPa条件下进行剪切钻杆试验。
    ④ 节流压井管汇、防喷管线试压程序。按照试验压力控制在2MPa以内进行低压试验，稳压时间不少于10min，密封部位无渗漏为合格；按照管汇、管线及其零部件的额定工作压力进行高压试压，稳压时间不少于10min，同意压降小于0.7MPa。
    ⑤ 放喷管线试压程序。按照试验压力不低于10MPa进行试验，稳压时间不少于10min，密封部位无渗漏为合格。
    9. 加强井控培训和井控演练
    (1) 井队人员特别是井队干部和正副司钻，必须经过井控、安全、防H2S等培训，持证上岗。
    (2) 揭开目的气层前，要落实岗位，按照“四七〞动作定期或不定期进行各种工况下(包括钻进、起下钻杆、起下钻铤和空井)的井控演练和消防演习、防H2S演练。揭开目的气层后，每5天进行一次防喷演习。
    (3) 揭开目的气层后，起钻前应短程起下钻一次，循环一周观察有无天然气侵入并测定天然气上窜速度，假设天然气上窜速度较高，应加重钻井液密度。起钻速度不能太快。
    (4) 揭开目的气层后，任何时候都不能降低井内钻井液液柱压力，为此起钻和电测起电缆时井口必须灌满钻井液；裸眼长度大的井往往有渗透性漏失，在长时间停工状况下，必须按时向井内灌满钻井液；气侵钻井液必须除气，恢复原来的钻井液密度；安装了防喷器的钻具或安装了回压阀的套管在下入井内时，必须先灌满管内容积，然后才干开泵循环，避免空气混入，而降低钻井液液柱压力；下雨或清洁卫生时，严禁清水混入钻井液；卡钻后注解卡剂，不能降低气层的钻井液液柱压力。
    (5) 井内停止循环的时间越短越好，起钻后必须马上下钻。假设要进行设备检修，钻具应-FN技术套管鞋处再进行，设备检修完毕，必须下到井底循环除气待井底稳定后才干起钻；假设没有技术套管，应下入适量的钻具，以便在突然发生溢流、井涌或井喷时能控制住井口。
    (6) 为了防止起下钻铤时发生井喷，应准备防喷钻杆作为应急。假设使用的是复合钻具，且防喷器组合足够，应对每一种钻具配备相应的防喷器芯子。假设只有一套管子闸板防喷器，应合计起至不同直径钻具时的封井问题。下套管前应改换防喷器芯子，使之与套管尺寸相匹配。
    (7) 揭开目的气层后，严禁在井场内动用明火。假设必须动用明火，应报告上级安全部门，在做好一切防范准备措施后，在专业技术人员监督之下，方可动火。