海晟大厦钢管外脚手架工程专项施工方案.doc

海晟国际大厦　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　钢管外脚手架工程专项施工方案　　　　　　　　　　　
海晟大厦钢管外脚手架工程专项施工方案--完整
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目 录

一、 编制依据…………………………………………………………2
二、 工程概况…………………………………………………………2
三、 外脚手架搭设计划………………………………………………2
四、 材料质量要求……………………………………………………3
五、 外架搭设程序……………………………………………………4
六、 脚手架搭设步骤及技术要求……………………………………4
七、 脚手架的验收……………………………………………………6
八、 脚手架的拆除……………………………………………………6
九、 脚手架搭设使用的安全管理……………………………………7
十、 脚手架的防雷措施………………………………………………9
十一、 地下室部分落地式脚手架的计算………………………10
十二、 地下室顶板至6层楼面段落地式脚手架的计算…………19
十三、 悬挑式脚手架的计算………………………………………29

一、编制依据:
1。1、 有关法律法规：《建筑法》，《安全生产法》，《建筑工程安全生产管理条例》，《安全生产事故报告和调查处理条例》等。 1。2、设计图纸 1。3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2001
1.4.《建筑结构构荷载规范》GB50009-2001
1.5．《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2002)
1。6.《建筑结构荷载规范》(GB 50009—2001)
1。7。《钢结构设计规范》(GB 50017—2003)
二．工程概况:本工程厦门海晟国际大厦写字楼工程，位于湖滨南路北侧,后埭溪路西侧，闽南大厦东侧。地下3层、上部1栋塔楼，总建筑面积为60044。655m2,上部建筑面积为35997。446m2。地上为裙楼3层、主楼24层的办公楼,结构为框剪结构，外墙为幕墙.主楼1～3层长方形平面，东西轴线长76.6m、南北轴线长33.8m；4层楼面内缩为长59m、南北轴线长25.4m.建筑立面：室外地坪-0.30m,1层为5。7m层高，2~3层为4。4m层高，4-23层为3.9m层高，24层为4.8m层高，屋面标高为97。3m。外立面采用石材幕墙、玻璃幕墙和部分铝板幕墙，沿柱位设通高竖向线条，柱间在梁底、窗台高度设水平线条。以干挂花岗岩、隐框玻璃幕墙为外墙饰面.本工程钢管外架搭设方案不考虑玻璃幕墙的安装使用。
本工程建设单位为厦门海晟房地产开发,设计单位为厦门市仁德振华建筑设计事务所,杭州中宇建筑设计，基坑支护设计单位为中国京冶工程技术，监理单位为厦门象屿工程咨询管理,施工单位为福建省九龙建设集团。
三． 外脚手架搭设计划：
外架材料及结构形式：根据本项目的建筑檐高、层高，地下部分外墙采用落地式钢管脚手架,搭设至地下室顶面，地下室外墙防水施工完成，在回填土前将脚手架拆除；自地下室顶板起至裙房顶搭设双排单立杆落地脚手架；落地脚手架的搭设如靠近后浇带的部位,应在楼层上增设斜撑进行卸荷，减少脚手架对后浇带悬挑端的荷载；主楼悬挑脚手架从6层楼面开始搭设，每个悬挑单元的高度考虑5层.局部缩进的部位，采用落地脚手架进行搭设.
1、 地下室三层和地上1－6层采用双排落地钢管脚手架；6层及以上采用悬挑双排钢管脚手架，其中6、11、16、21层各挑一次。脚手架步高按1.8m、架宽1。05m、立杆纵向间距1。5m；架体分别搭设11步（19.8m高）；整个外架在施工主体、外墙装饰时每层均满铺脚手板；同时施工的操作层数不得大于两层。落地架直接以地下室顶板砼楼板面为基础。悬挑架以楼板面上悬挑18＃工字钢)、钢丝绳斜拉做挑架基础。（架体计算附后）
2、 外架搭拆顺序:主体施工阶段搭设按自下而上的施工顺序进行外架的安装,分层分步安装并及时分段进行验收,随主体施工,将1—6层外架在主体施工完后拆至11-16层搭设，6-11层外架在主体施工完后拆至16—21层搭设，21-24层另行组织材料搭设，以保证满足主体施工的要求。
四． 材料质量要求：
a) 钢管：采用φ48×3.5钢管，应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB∕T 13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB∕T 3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB∕T 700)中Q235—A级钢规定。不得使用锈蚀严重（斑点、剥皮)、弯曲、开裂的钢管。所采用的钢管必须规格统一.
b) 扣件：采用可锻铸铁制造的标准扣件,其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。扣件的附件（T形螺栓、螺母、垫圈）采用材料符合《碳素结构钢》（GB/T 700）中Q235—A级钢的规定，扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼、夹灰等铸造缺陷，扣件必须有出厂合格证及检验单,扣件与钢管的吻合面要接触良好，螺栓不得滑丝、夹紧钢管时，开口处的最小距离要不少于5mm,必要时进行抗滑扭试验。所有扣件，螺栓等零配件必须规格统一.
c) 悬挑梁：采用18＃工字钢，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T 700）中Q235-A级的钢的规定.
d) 钢丝绳：采用Ф15。5钢丝绳。
e) 脚手板:采用3000X200X50mm竹串板.不得使用腐烂，虫蛀，断裂或破损的竹串板。
f) 安全网：选用合格的规格为1.8×6m的聚氯乙烯编织的密目式安全立网。
g) 木跳板：4000X200X50mm木跳板
五． 外架搭设程序：立杆放样-→（悬挑架：悬挑杆放样—→预埋锚筋—→安装工字钢平挑杆—→）安装底层立杆—→安装第一步小横杆—→在小横杆上安装大横杆—→安装临时斜撑杆—→立杆接长-→安装第二步小横杆—→第二步大横杆—→安装剪刀撑—→铺脚手板-→挂安全封闭围网-→安装连墙杆（悬挑杆安装斜拉钢丝绳）-→重复循环上述过程直至搭设高度.
六． 脚手架搭设步骤及技术要求：
a) 架体参数：落地式外脚手架立杆纵向间距1。5m,横向间距0。8m，步距1.8m(底层第一步步距为1。5m)，连墙件采用2步3跨，竖向间距3。6m， 水平间距4.5m设一道Φ48×3。5钢管作为连墙杆；悬挑式外脚手架立杆纵向间距1。5m，横向间距1。05m，步距1。5m，连墙件采用2步2跨，竖向间距3。9m, 水平间距3。0m设一道Φ48×3.5钢管作为连墙杆
b) 材料工具准备：架子搭设前，对工具、钢管、扣件、脚手板、木跳板、安全网等进行验收检查，合格材料方能投入使用.
c) 基础设置:地下室落地式外脚手架的立杆搭设在地下室基坑垫层砼上,每根立杆底部应设置底座及4000X200X50mm木跳板,同时，立杆基础应做好排水措施；地下室顶板至6层楼面落地式外脚手架的立杆搭设在地下室顶板砼面上，每根立杆底部应设置底座及4000X200X50mm木跳板，同时，立杆基础应做好排水措施；
d) 悬挑架支座：锚筋预埋，在悬挑梁对应的砼楼板结构内预埋U型Φ20锚筋，高度300mm，宽度130mm，预埋材料采用Φ20钢。一道设置在离外墙0.5m处，另一道设置在离外墙面1。95m处.预埋采用U型Φ20钢筋在浇筑混凝土前在确定位置与板筋焊接，两边锚固长度为600mm，端部弯钩。
e) 悬挑梁安装：按间距1.5m设置18#工字钢悬挑梁，18#工字钢伸入楼层2.5m，挑出楼板边1.5m。局部因窗、楼层挑空、外墙构造、外墙转角等外挑长度大于1.5m的应保证板内的工字钢长度不少于悬挑段的1.5倍长度。局部转角悬挑梁可预埋在钢筋砼柱内45度位置，若由于悬挑梁的交叉可能影响其伸入楼层的固端长度,应在脚手架内立杆处的工字钢悬挑梁内端增设Ф15。5内斜拉钢丝绳加固措施。伸入楼层段的悬挑梁采用200mm长钢筋头与预埋的钢筋箍楔紧。同时为提高安全系数，在上一层梁板浇筑时预埋Φ14吊环，在砼浇筑完成3天后，在悬挑梁外端设一道Ф15。5钢丝绳斜拉到上一层梁的吊环上，悬挑端安立杆部位用Φ20钢筋焊限位点。
f) 立杆安装：内立杆距离墙面250mm，先立里排立杆,外立杆距内立杆1050mm.立杆套立限位钢筋上。对于每排立杆先立两端头的立杆,再立中间的一根立杆，当互相对齐后,立中间部分的各立杆。立杆要求垂直，立杆垂直度允许偏差必须小于高度的1/300，里、外两立杆连线应与墙面垂直。立杆底部在设度200mm以内设通长的扫地杆.相邻立杆的接头不设置在同一步高内，错开距离不小于1800mm。
g) 安装横杆：立杆竖好后,根据步高安装小横杆、大横杆.大横杆设置在立柱的内侧，大横杆设置于小横杆之上,并采用十字扣件与立杆相扣.大横杆采用扣件搭接,内外大横杆接头不设在同跨内，错开1500mm以上。架外侧安装1.0m高的防护栏杆。
h) 安装剪刀撑：脚手架外侧满设剪刀撑，剪刀撑跨立杆5-7根、与地面成45°~ 60°角,所用扣件一律采用旋转扣件并扣在立杆上，剪刀撑接长时采用双扣件接长。
i) 安装脚手板：在施工操作面上满铺竹跳板,每片竹跳板下的支承小横杆应不少于3道，铺设好后用16#铁线扎牢。
j) 安装踢脚板及围网：架外立杆内侧安装250mm高的竹串板做踢脚板。立面围护采用密目安全网,并用网绳与大横杆绑扎牢固.
k) 连墙杆安装：连墙杆靠近立杆、横杆交叉节点设置,距该节点不大于250mm；按每3步2跨设置1个连墙杆；采用在结构砼上预埋短钢管、连墙杆通过扣件与该预埋短钢管形成刚性连接。在预埋短钢管的结构砼浇筑3天以后安装连墙杆，在脚手架使用期间严禁拆除连墙杆。
l) 扣件安装要求：扣件螺栓要松紧适度，拧的不紧容易使杆件滑脱，拧的太紧会使螺杆滑丝，要求扣件扭力距控制在40-60N.m。扣件在使用过程中，应经常检查扣件是否松动,发现松动应及时紧固。
m) 脚手架在搭设时，应高出施工层不少于1.2 m。其它按脚手架操作规程执行.
七． 脚手架的验收:
a) 验收人员：每一段架子搭设完毕，在投入使用前，逐层由工程负责人（项目经理)、安全员、施工员进行验收，架子班组长参加验收.挑架基础应由公司级管理部门验收。
b) 验收内容：材料主要检查钢管、扣件、型钢、脚手板等材质；悬挑架基础主要检查预埋锚筋的位置规格、悬挑梁规格间距、安装固定的牢固稳定情况；架体安装主要检查各杆件的安装位置和间距、扣件的拧紧程度、剪刀撑连墙点设置、脚手板踢脚板的绑扎情况等.
八． 脚手架的拆除:
a) 拆除前应对架子进行全面检查，并清除脚手架上的杂物。
b) 架子拆除时应划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面设有专人指挥,严禁非作业人员入内。
c) 拆除的高空作业人员,必须戴安全帽、系安全带、穿软底鞋.
d) 拆除顺序遵循由上而下、先搭后拆的原则。即先拆栏杆、脚手板、剪刀撑，后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清的原则进行,严禁上下同时进行拆除作业。
e) 拆立杆时，应先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。
f) 连墙件应随拆除进度拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步,应增设连墙件加固。
g) 拆除时要统一指挥,上下呼应，动作协调,当解开与另一个人有关的结扣时,应先通知对方，以防坠落。
h) 拆除时不应碰坏门窗、玻璃、落水管、房檐瓦片、地下明沟等物.
i) 拆除最后一道悬挑梁时，应设置可靠安全保护措施,防止人员坠落与物体掉落。
j) 拆下的材料应堆放成堆，用塔吊吊运,严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清。
k) 在拆除过程中,不得中途换人,如必需换人时,应将拆除情况交代清楚后方可离开。
九． 脚手架搭设使用的安全管理：
a) 脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，体检合格后才发上岗证。
b) 搭设脚手人员必须戴安全帽、安全带、穿防滑鞋。
c) 由项目技术负责人组织架子工长、安全员对使用架子的有关工种、班组长、工人骨干进行使用标准安全防护,日常检查维护的技术交底，让人人都知道，时刻注意遵守。
d) 架子上的施工人数，堆入材料，按设计要求控制，不得将结构施工荷载传递到架上，不得将短小模板、钢筋、钢管、扣件放在架上，更不能将室内建筑垃圾清到架上，不准在架上另设悬挂物体，严禁向架上或架外掷物品。
e) 架体各层满铺，但在同一面外架上同时作业层不超过两层，每层作业荷载不大于2KN/m²。安全网、脚手板要扎牢，不准随意拆动,如须拆动必须经批准且由架子工负责处理。
f) 架子工及架上操作人员,每天上下班前，要检查架子的支撑锚固点是否牢固,发现问题、立即处理或管理人员解决.架上施工荷载要均匀布置,不得集中一边，单向偏移受力，并不得超过设计荷载，特别防止外墙、梁拆模时模板突然下落的冲击力，如须落在架上，必须采取缓冲措施。
g) 架上所用的扣件，必须定期保养巡查,如有毛病，应立即更换。架子的附墙支撑，要绑扣在结构物可靠处，不得绑扣在模板支撑上或其他不牢固的位置上。
h) 六级及以上大风,或雷雨天气，不准搭设或拆除外架,也不准在架上作业，其他按高层脚手架的操作规程执行。
十、脚手架的防雷措施
①本工程钢管脚手架上应设置可靠有效的防雷接地装置,防止发生雷击事故。一般每隔50m设置一处接地装置.接地件采用Ф6钢筋作引下线。绑扎引下线的立杆高度应高出其它立杆2m以上.
②接地体采用50mm×5mm角钢,长度1。5~2。5m。将其一端加工成尖头，打入地下,顶端离地面不得浅于500mm。
③接地线与接地件之间采用焊接，焊点长度为角钢宽度的2倍以上。
④防雷措施施工完毕后，应及时测量其接地电阻，合格后方可使用。
十一。 地下室部分落地式脚手架的计算:
一、参数信息:
1。脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 16 m，立杆采用单立杆;
搭设尺寸为：横距Lb为 0.8m,纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1。8 m；
内排架距离墙长度为0.25m；
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根;
脚手架沿墙纵向长度为 76.00 m；
采用的钢管类型为Φ48×3。5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；
连墙件采用两步三跨,竖向间距 3。6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接;
连墙件连接方式为单扣件;
2。活荷载参数
施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；
同时施工层数:2 层;

3.风荷载参数
本工程地处福建厦门市,基本风压0。8 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.76，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为1。239；
4。静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m)：0.1248；
脚手板自重标准值（kN/m2):0。350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m）：0。140;
安全设施与安全网(kN/m2）：0。005;
脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:竹串片脚手板挡板；
每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；
脚手板铺设总层数:8；
5.地基参数
地基土类型:竹串片脚手板；地基承载力标准值(kPa）：450。00;
立杆基础底面面积(m2）：0.20;地基承载力调整系数:1。00。

二、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1。均布荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0。038 kN/m ；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×1。5/3=0.175 kN/m ;
活荷载标准值： Q=2×1.5/3=1 kN/m；
荷载的计算值： q=1.2×0。038+1。2×0.175+1.4×1 = 1。656 kN/m；

小横杆计算简图
2。强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩,
计算公式如下:
Mqmax = ql2/8
最大弯矩 Mqmax =1.656×0。82/8 = 0.132 kN·m；
最大应力计算值σ = Mqmax/W =26.08 N/mm2;
小横杆的最大弯曲应力σ =26.08 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值 [f］=205 N/mm2，满足要求！
3。挠度计算：
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0。038+0.175+1 = 1.213 kN/m ；
νqmax = 5ql4/384EI
最大挠度ν = 5.0×1.213×8004/(384×2。06×105×121900)=0。258 mm；
小横杆的最大挠度 0.258 mm 小于小横杆的最大容许挠度 800 / 150=5。333 与10 mm，满足要求！
三、大横杆的计算：
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值： P1= 0.038×0。8=0。031 kN；
脚手板的荷载标准值： P2= 0.35×0。8×1.5/3=0。14 kN；
活荷载标准值： Q= 2×0。8×1。5/3=0.8 kN；
荷载的设计值: P=(1。2×0。031+1.2×0.14+1.4×0。8）/2=0。662 kN；

大横杆计算简图
2。强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和.
Mmax = 0。08ql2
均布荷载最大弯矩计算:M1max=0。08×0。038×1.5×1.5=0.007 kN·m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax = 0。267Pl
集中荷载最大弯矩计算:M2max=0。267×0.662×1.5= 0。265 kN·m；
M = M1max + M2max = 0.007+0。265=0。272 kN·m
最大应力计算值σ = 0.272×106/5080=53.586 N/mm2；
大横杆的最大应力计算值σ = 53。586 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值 ［f］=205 N/mm2，满足要求！
3。挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和，单位：mm；
均布荷载最大挠度计算公式如下：
νmax = 0.677ql4/100EI
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度:
νmax= 0。677×0.038×15004 /(100×2。06×105×121900） = 0。052 mm;
集中荷载最大挠度计算公式如下:
νpmax = 1.883Pl3/100EI
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度:
小横杆传递荷载 P=（0。031+0。14+0.8）/2=0.485kN
ν= 1。883×0。485×15003/ ( 100 ×2.06×105×121900) = 1。228 mm；
最大挠度和：ν= νmax + νpmax = 0.052+1.228=1。281 mm;
大横杆的最大挠度 1。281 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求!
四、扣件抗滑力的计算：
按规范表5。1。7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8。00kN.
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5）：
R ≤ Rc
其中 Rc -— 扣件抗滑承载力设计值,取8。00 kN;
R —- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
小横杆的自重标准值: P1 = 0。038×0.8×2/2=0.031 kN；
大横杆的自重标准值： P2 = 0.038×1。5=0.058 kN；
脚手板的自重标准值： P3 = 0.35×0.8×1。5/2=0.21 kN；
活荷载标准值： Q = 2×0.8×1.5 /2 = 1。2 kN;
荷载的设计值: R=1。2×(0.031+0.058+0.21)+1。4×1.2=2。038 kN;
R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
五、脚手架立杆荷载计算：
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值,为0。1248kN/m
NG1 = [0.1248+(0.80×2/2)×0。038/1.80］×16。00 = 2。270kN；
(2)脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板,标准值为0.35kN/m2
NG2= 0。35×8×1。5×(0.8+0.2)/2 = 2。205 kN；
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值;采用竹串片脚手板挡板,标准值为0.14kN/m
NG3 = 0.14×8×1.5/2 = 0.84 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网:0.005 kN/m2
NG4 = 0。005×1.5×16 = 0.12 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.435 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到,活荷载标准值
NQ = 2×0。8×1。5×2/2 = 2.4 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1。2 NG+0。85×1。4NQ = 1.2×5。435+ 0。85×1.4×2.4= 9.378 kN；
不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为
N'=1。2NG+1。4NQ=1.2×5。435+1.4×2.4=9。882kN；
六、立杆的稳定性计算：
风荷载标准值按照以下公式计算
Wk=0。7μz·μs·ω0
其中ω0 -- 基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：ω0 = 0。8 kN/m2；
μz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)的规定采用:μz= 0。74;
μs —— 风荷载体型系数：取值为1。239；
经计算得到,风荷载标准值为:
Wk = 0.7 ×0.8×0.74×1。239 = 0。513 kN/m2；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW为：
Mw = 0。85 ×1.4WkLah2/10 = 0.85 ×1.4×0。513×1.5×1。82/10 = 0。297 kN·m；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
σ = N/(φA） + MW/W ≤ ［f］
立杆的轴心压力设计值:N = 9.378 kN；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
σ = N/（φA)≤ ［f]
立杆的轴心压力设计值:N = N’= 9.882kN;
计算立杆的截面回转半径：i = 1。58 cm；
计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001)表5。3.3得: k = 1.155 ;
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001）表5。3。3得：μ = 1.5 ；
计算长度 ，由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3。118 m;
长细比: L0/i = 197 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到：φ= 0。186
立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩） ：W = 5。08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值:[f］ =205 N/mm2；
考虑风荷载时
σ = 9377.84/（0。186×489)+296943.815/5080 = 161。559 N/mm2；
立杆稳定性计算σ = 161。559 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 ［f］ = 205 N/mm2，满足要求！
不考虑风荷载时
σ = 9881。84/（0.186×489)=108.647 N/mm2；
立杆稳定性计算σ = 108。647 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求!
七、最大搭设高度的计算:
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）5.3。6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
Hs = ［φAf - （1.2NG2k + 0。85×1.4(ΣNQk + MwkφA/W）)］/1.2Gk
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN）计算公式为：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3。165 kN;
活荷载标准值：NQ = 2.4 kN;
每米立杆承受的结构自重标准值:Gk = 0。125 kN/m;
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩: Mwk=Mw / （1。4×0.85） = 0。297 /（1.4 × 0.85) = 0。25 kN·m；
Hs =( 0。186×4.89×10—4×205×103—(1。2×3.165+0。85×1。4×（2.4+0.186×4。89×100×0。25/5.08）)）/（1。2×0。125)=44.571 m；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米,按照下式调整且不超过50米：
[H] = Hs /(1+0。001Hs）
[H］ = 44。571 /(1+0。001×44。571)=42。669 m；
[H]= 42。669 和 50 比较取较小值.经计算得到，脚手架搭设高度限值 ［H］ =42.669 m。
脚手架单立杆搭设高度为16m，小于［H］，满足要求！
八、连墙件的稳定性计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl = Nlw + N0
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.76，μs＝1。239，ω0＝0.8，
Wk = 0.7μz·μs·ω0=0。7 ×0。76×1.239×0。8 = 0。527 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16。2 m2;
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001）5。4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN）， N0= 5。000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 11.96 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 16。96 kN;
连墙件承载力设计值按下式计算:
Nf = φ·A·［f]
其中φ —— 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i = 250/15。8的结果查表得到φ=0.958,l为内排架距离墙的长度;
A = 4。89 cm2;[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0。958×4.89×10—4×205×103 = 96.035 kN；
Nl = 16。96 < Nf = 96.035，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用单扣件与墙体连接。

连墙件扣件连接示意图

九、立杆的地基承载力计算：
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 450 kPa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 450 kPa ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =46。889 kPa ;
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 9.378 kN;
基础底面面积：A = 0。2 m2.
p=46。889kPa ≤ fg=450 kPa 。地基承载力满足要求!
十二. 地下室顶板至6层板段落地式脚手架的计算:
一、参数信息:
1。脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 23 m，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为:横距Lb为 0。8m，纵距La为1。5m，大小横杆的步距为1.8 m；
内排架距离墙长度为0.25m；
小横杆在上,搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；
脚手架沿墙纵向长度为 76。00 m;
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件;
连墙件采用两步三跨，竖向间距 3。6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为单扣件；
2。活荷载参数
施工均布活荷载标准值:2。000 kN/m2；脚手架用途：装修脚手架；
同时施工层数:2 层；

3.风荷载参数
本工程地处福建厦门市，基本风压0.8 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0。902,计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为1.239；
4。静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m):0.1248；
脚手板自重标准值（kN/m2）:0.350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m)：0.140；
安全设施与安全网（kN/m2）:0。005；
脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡板类别：竹串片脚手板挡板；
每米脚手架钢管自重标准值（kN/m):0.038;
脚手板铺设总层数：12;
5。承重混凝土板参数
板类型：双向板；
板单元计算宽度Bc（m）：2。8m；
板单元计算长度Bl（m）:3。3m；
板厚度h（mm)：200;混凝土成型龄期TB（天)：28；
混凝土强度等级：[XB=C35]；混凝土强度实测值fck（MPa）：16。7；
钢筋位置配筋量及等级每米宽钢筋面积(mm2）
X向正筋 HRB33512＠150 ASX=754
Y向正筋 HRB33512@150 ASY=754
X向负筋 HRB33512＠150 ASX’=754
Y向负筋 HRB33512@150 ASY’=754

二、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；
脚手板的荷载标准值: P2= 0。35×1.5/3=0.175 kN/m ;
活荷载标准值: Q=2×1.5/3=1 kN/m；
荷载的计算值： q=1。2×0.038+1.2×0。175+1。4×1 = 1.656 kN/m；

小横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，
计算公式如下：
Mqmax = ql2/8
最大弯矩 Mqmax =1.656×0.82/8 = 0.132 kN·m；
最大应力计算值σ = Mqmax/W =26。08 N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力σ =26.08 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值 [f］=205 N/mm2，满足要求！
3。挠度计算：
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.038+0.175+1 = 1.213 kN/m ;
νqmax = 5ql4/384EI
最大挠度ν = 5。0×1.213×8004/（384×2.06×105×121900）=0.258 mm；
小横杆的最大挠度 0.258 mm 小于小横杆的最大容许挠度 800 / 150=5.333 与10 mm,满足要求！
三、大横杆的计算：
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面.
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值： P1= 0.038×0。8=0。031 kN；
脚手板的荷载标准值： P2= 0。35×0.8×1。5/3=0。14 kN；
活荷载标准值: Q= 2×0。8×1.5/3=0。8 kN；
荷载的设计值： P=（1.2×0。031+1。2×0。14+1。4×0。8)/2=0.662 kN；

大横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。
Mmax = 0。08ql2
均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0。038×1.5×1。5=0。007 kN·m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax = 0。267Pl
集中荷载最大弯矩计算：M2max=0。267×0.662×1。5= 0.265 kN·m;
M = M1max + M2max = 0.007+0。265=0。272 kN·m
最大应力计算值σ = 0。272×106/5080=53.586 N/mm2；
大横杆的最大应力计算值σ = 53。586 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值 ［f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位：mm；
均布荷载最大挠度计算公式如下:
νmax = 0.677ql4/100EI
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
νmax= 0。677×0。038×15004 /（100×2.06×105×121900) = 0.052 mm;
集中荷载最大挠度计算公式如下:
νpmax = 1.883Pl3/100EI
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：
小横杆传递荷载 P=(0.031+0.14+0。8)/2=0。485kN
ν= 1。883×0。485×15003/ ( 100 ×2.06×105×121900) = 1。228 mm；
最大挠度和：ν= νmax + νpmax = 0。052+1.228=1。281 mm；
大横杆的最大挠度 1.281 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求!
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1。7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5。2.5）：
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值，取8。00 kN；
R —- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
小横杆的自重标准值： P1 = 0.038×0.8×2/2=0。031 kN；
大横杆的自重标准值： P2 = 0。038×1.5=0.058 kN；
脚手板的自重标准值： P3 = 0.35×0.8×1.5/2=0.21 kN；
活荷载标准值: Q = 2×0.8×1。5 /2 = 1。2 kN；
荷载的设计值: R=1。2×(0.031+0。058+0。21)+1.4×1.2=2.038 kN；
R 〈 8。00 kN，单扣件